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CN102439668B - 发泡电线及包含该发泡电线的传输电缆 - Google Patents

发泡电线及包含该发泡电线的传输电缆 Download PDF

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CN102439668B CN201080022602.7A CN201080022602A CN102439668B CN 102439668 B CN102439668 B CN 102439668B CN 201080022602 A CN201080022602 A CN 201080022602A CN 102439668 B CN102439668 B CN 102439668B
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Abstract

本发明提供一种能够在实现发泡泡孔充分微细化的同时获得优异耐热性的发泡电线。本发明的发泡电线具有导体、包覆导体的发泡绝缘层，发泡绝缘层通过将由熔点在150℃以上的高熔点丙烯类树脂构成的基础树脂与包含热分解型化学发泡剂及熔点在135℃以下的低熔点类丙烯树脂的母料混炼、使低熔点丙烯类树脂熔融后，使热分解型化学发泡剂热分解、发泡而制得，在由高熔点丙烯类树脂及低熔点丙烯类树脂组成的树脂整体中，低熔点丙烯类树脂的配比小于20质量％。

Description

发泡电线及包含该发泡电线的传输电缆
技术领域
本发明涉及一种发泡电线及包含该发泡电线的传输电缆。
背景技术
对于USB3.0电缆、HDMI电缆、无限宽带(InfiniBand)电缆、微型USB电缆等高速传输电缆中使用的发泡电缆的发泡绝缘层，要求其孔径细、耐热性高、能微细发泡成形。
已知的这种发泡绝缘层有以往通过将聚丙烯类树脂熔融、加入偶氮二甲酰胺等化学发泡剂后搅拌混炼而得到的产物(下述专利文献1)。
专利文献1：特开2006-45268号公报。
发明内容
但是，在制备上述专利文献1中记载的发泡绝缘层时，由于聚丙烯类树脂的熔点高，因而在聚丙烯类树脂和化学发泡剂混炼时，化学发泡剂在均匀混炼前就分解了，因而，不能将化学发泡剂直接捏炼加入聚丙烯类树脂中。
此处，可考虑将含有高浓度化学发泡剂的母料与聚丙烯类树脂混炼。此时，用聚乙烯作为母料树脂时，由于聚乙烯的熔点低，因此，聚乙烯会在较低温度下熔融。这样，聚丙烯类树脂和母料混炼时，化学发泡剂不会分解，难以发泡。另一方面，用聚丙烯树脂作为母料树脂时，一般聚丙烯类树脂比聚乙烯的熔点高，因此，需要将母料加热至高温以使聚丙烯类树脂熔融。此时，和将化学发泡剂直接捏炼加入聚丙烯类树脂中一样，化学发泡剂会分解、发泡。
因此，人们认为，在将含有高浓度化学发泡剂的母料与聚丙烯类树脂混炼时，不得不用聚乙烯尤其是低密度聚乙烯作为母料树脂。
然而，用聚乙烯作母料树脂时，虽然能实现发泡泡孔(cell)的充分微细化，但由于所得发泡绝缘层的耐热性下降，使用该绝缘层的发泡电线的耐热性也会下降。
鉴于上述情况，本发明旨在提供一种能实现发泡泡孔的充分微细化并具有优异耐热性的发泡电线及包含该发泡电线的传输电缆。
为解决上述课题，本发明者进行了深入的研究，结果发现，母料树脂采用具有低熔点的丙烯类树脂且使全部树脂中低熔点丙烯类树脂的比例低于规定值时，即可解决上述课题，并由此完成了本发明。
即，本发明为一种发泡电线，具备导体和包覆上述导体的发泡绝缘层，其特征在于，所述发泡绝缘层通过将由熔点在150℃以上的高熔点丙烯类树脂组成的基础树脂与含热分解型化学发泡剂及熔点在130℃以下的低熔点丙烯类树脂的母料混炼、使所述低熔点丙烯类树脂熔融后，使所述热分解型化学发泡剂热分解、发泡而得到，在由所述高熔点丙烯类树脂及所述低熔点丙烯类树脂组成的树脂整体中，所述低熔点丙烯类树脂的比例小于20质量％。
按照此发泡电线，不仅能实现发泡泡孔的充分微细化，还能获得优异的耐热性。
上述发泡电线中，所述低熔点丙烯类树脂占由所述高熔点丙烯类树脂和所述低熔点丙烯类树脂组成的树脂整体中的配比以在5质量％以下为佳。与配比在上述范围之外的情况相比，上述情况下，不仅可以使发泡泡孔的微细化更充分，同时也能获得更优异的耐热性。
上述发泡电线中，所述发泡绝缘层中的所述树脂在断裂时的熔体张力优选为20～50mN。发泡绝缘层中的树脂在断裂时的熔体张力在20mN以上时，发泡泡孔能够更充分地微细化。另一方面，若发泡绝缘层中的树脂在断裂时的熔体张力在50mN以下，则存在树脂挤出时的发泡度不易下降的倾向。
上述发泡电线中，所述基础树脂为丙烯与丙烯以外的α-烯烃的共聚物，该共聚物优选包含嵌段共聚物。若共聚物包含嵌段共聚物，则与不含有嵌段共聚物时相比，能使发泡泡孔更充分地微细化，并能获得更优异的耐热性。
此外，上述发泡电线中，所述发泡绝缘层的外径优选在1.6mm以下。
上述发泡电线中，所述低熔点丙烯类树脂优选为丙烯与α-烯烃的无规共聚物。这种情况下，与不是丙烯与α-烯烃的无规共聚物时相比，具有耐热性和硬度高的优点。
本发明还涉及包含上述发泡电线的传输电缆。按照该传输电缆，可以降低传输损耗，还可获得优异的耐热性。
本发明中，“断裂时的熔体张力”是指用毛细管流变仪(Capillograph 1D，东洋精机制作所株式会社产品)测定的熔体张力，具体地，在内径1.0mm、长10mm的扁平毛细管中充填树脂，设定为活塞速度为5mm/分、料筒内径9.55mm，牵伸加速度400m/min2，料筒、毛细管及料筒紧后方的恒温槽的温度分别为200℃的条件后，将树脂充填进料筒中，预热5分钟后，以上述活塞速度开始活塞挤出，以上述牵伸加速度加速、牵伸，测定断裂时的张力，将这样测定10次而得到的张力测定值的平均值作为熔体张力。此外，扁平毛细管或料筒中充填的“树脂”是指基础树脂与母料中树脂的混合树脂。
本发明提供了一种既能实现发泡泡孔的充分微细化、又能获得优异耐热性的发泡电线及包含该发泡电线的传输电缆。
附图说明
图1是显示本发明发泡电线的一实施方式的部分侧面图。
图2是沿图1中II-II线的截面图。
具体实施方式
以下用图1和图2就本发明的具体实施方式进行详细说明
图1是显示本发明发泡电线的一实施方式的部分侧面图，显示在作为传输电缆的同轴电缆中应用发泡电线的例子。图2是图1中沿II-II线的截面图。如图1所示，传输电缆10显示为同轴电缆，具有发泡电线5、包围发泡电线5的外部导体3及包覆外部导体3的护套4。并且，发泡电线5具有内部导体1以及包覆内部导体1的发泡绝缘层2。
这里，发泡绝缘层2通过将由熔点在150℃以上的高熔点丙烯类树脂成的基础树脂与由含有热分解型化学发泡剂及熔点在130℃以下的低熔点丙烯类树脂混炼、使低熔点丙烯类树脂熔融后，使热分解型化学发泡剂热分解、发泡而得到。这里，在由高熔点丙烯类树脂及低熔点丙烯类树脂组成的树脂整体中，低熔点丙烯类树脂的配比小于20质量％。
按照具有这种结构的发泡电线5，能使发泡泡孔充分微细化，又能获得优异耐热性。
下面，就传输电缆10的制造方法进行说明。
首先，就发泡电线5的制造方法进行说明。
(内部导体)
首先准备内部导体1。内部导体1可以是例如铜线、铜合金线、铝线等金属线，也可以是表面镀有锡、银等的上述金属线。此外，内部导体1可以是单线，也可以是捻线。
(发泡绝缘层)
接着，在内部导体1上形成发泡绝缘层2。
为形成发泡绝缘层，准备由熔点在150℃以上的高熔点丙烯类树脂组成的基础树脂和含有热分解型化学发泡剂及熔点在130℃以下的低熔点丙烯类树脂的母料。
这里，对基础树脂进行说明。
高熔点丙烯类树脂是指熔点在150℃以上的丙烯类树脂。这里，若熔点低于150℃，则发泡电线5的耐热性显著下降。此外，高熔点丙烯类树脂的熔点优选在155℃以上，更优选在160℃以上。但是，从保持耐热性、耐低温脆化及耐屈曲性的良好平衡的角度看，高熔点丙烯类树脂的熔点优选在170℃以下。
丙烯类树脂是指含有源自丙烯的结构单元的树脂。因此，这种丙烯类树脂包括由丙烯单独聚合而成的均聚丙烯、丙烯之外的烯烃与丙烯的共聚物、它们的2种以上的混合物。丙烯之外的烯烃例如可以是乙烯、1-丁烯、2-丁烯、1-己烯、2-己烯等。其中，从使发泡泡孔的微细化更充分、并获得更加优良的耐热性的角度看，优选乙烯、1-丁烯、1-己烯等α-烯烃，更优选乙烯。
丙烯类树脂为丙烯以外的烯烃与丙烯的共聚物时，该共聚物可以含有嵌段共聚物，也可以含有无规共聚物，但优选含嵌段共聚物。若共聚物含有嵌段共聚物，则与不含嵌段共聚物的情况相比，可以使发泡泡孔更充分地微细化、获得更优异的耐热性。
这里，共聚物可以仅由嵌段共聚物构成，也可以由嵌段共聚物与无规共聚物的混合物构成，优选仅由嵌段共聚物构成。这种情况下，与共聚物由嵌段共聚物与无规共聚物的混合物构成的情况相比，可以使发泡泡孔更充分地微细化，获得更优异的耐热性。
以下就母料进行说明。
母料含有低熔点丙烯类树脂和热分解型化学发泡剂。低熔点丙烯类树脂是指熔点在135℃以下的丙烯类树脂。若熔点超过135℃，则在制造母料的过程中，必须使丙烯类树脂在高温下熔融，化学发泡剂会热分解。其结果，所得发泡绝缘层2中会出现发泡不匀，高频特性大大降低。此外，低熔点丙烯类树脂的熔点优选在130℃以下，更优选在127℃以下。但是，从制造上操作容易性的角度看，低熔点丙烯类树脂的熔点以120℃以上为佳。
这样的低熔点丙烯类树脂中，与高熔点丙烯类树脂同样，包括由丙烯单独聚合而成的均聚丙烯、丙烯之外的烯烃与丙烯的共聚物。低熔点丙烯类树脂中还包括它们的2种以上的混合物。丙烯之外的烯烃可以是例如乙烯、1-丁烯、2-丁烯、1-己烯、2-己烯等。其中，从微细发泡化和耐热性的角度看，优选乙烯、1-丁烯、1-己烯等α-烯烃，更优选乙烯。
低熔点丙烯类树脂为丙烯以外的烯烃与丙烯的共聚物时，该共聚物可以包含嵌段共聚物，也可以包含无规共聚物，但优选包含无规共聚物。若共聚物包含无规共聚物，则与不含无规共聚物的情况相比，可使共聚物的熔点更低，并可容易地在没有热化学发泡剂热分解的情况下制得母料。此外，可获得优异的耐低温脆化特性和耐弯曲性。
这里，共聚物可仅由无规共聚物构成，也可由无规共聚物与嵌段共聚物的混合物构成，但是，优选仅由无规共聚物构成。这种情况下，与共聚物由无规共聚物与嵌段共聚物的混合物构成的情况相比，可使共聚物的熔点更低，可使发泡泡孔更充分地微细化，可获得更优异的耐热性。从耐热性和使耐低温脆化特性与耐弯曲性保持更良好平衡的角度考虑，更优选低熔点丙烯类树脂为α-烯烃与丙烯的无规共聚物。
上述低熔点丙烯类树脂通常可以通过在用丙烯进行均聚或用丙烯与其他烯烃进行共聚时使用金属茂络合物作为催化剂来获得。
热分解型化学发泡剂只要是热分解后会产生NH3、N2、CO2等气体的即可，例如可以是偶氮二甲酰胺(以下称ADCA)、4，4’-氧代双苯磺酰肼、N，N′-二亚硝基五次甲基四胺、偶氮二异丁腈等。其中，偶氮二甲酰胺因其分解温度高、与低熔点丙烯类树脂熔点的热分解温度差更大、在生产母料的过程中可以充分抑制化学发泡剂的热分解而优选。
母料中热分解型化学发泡剂的含量通常为1～40质量％，优选为2～20质量％，3～15质量％更佳。
要得到母料，将低熔点丙烯类树脂和热分解型化学发泡剂导入挤出机中混炼即可。为此，将低熔点丙烯类树脂和热分解型化学发泡剂加热到低熔点丙烯类树脂熔点以上的温度、混炼即可。但是，若混炼中热分解型化学发泡剂热分解，则有发泡绝缘层2中出现发泡不匀之虞。因此，混炼优选在150℃以下的温度进行。例如，用ADCA作为热分解型化学发泡剂时，混炼优选在130℃～145℃的温度进行。
如上准备好基础树脂和母料后，将母料和高熔点丙烯类树脂混炼。此时，在由高熔点丙烯类树脂和低熔点丙烯类树脂组成的树脂整体中，使低熔点丙烯类树脂的配比低于20质量％。这是由于所占配比在20质量％以上时，不能充分提高发泡电线5的耐热性。
这里，在由高熔点丙烯类树脂和低熔点丙烯类树脂组成的树脂整体中，低熔点丙烯类树脂的配比优选在5质量％以下。此时，与所占配比在该范围外的情况相比，能使发泡泡孔更充分地微细化、获得更加优良的耐热性。但是，从稳定的挤出成形性的角度考虑，低熔点丙烯类树脂的配比优选在2质量％以上。
此外，将上述母料和基础树脂混炼时，先将母料中的低熔点丙烯类树脂熔融。此时，应不使热分解型化学发泡剂热分解。这样使热分解型化学发泡剂均匀分散在树脂中后，将热分解型化学发泡剂加热到热分解温度以上的温度，使其热分解，产生分解气体。接着，边挤出含分解气体的树脂边使其发泡，用该挤出物包覆内部导体1。这样便在内部导体1上形成发泡绝缘层2。
在上述发泡绝缘层2中，若树脂在断裂时的熔体张力在20mM以上，则可以使发泡泡孔更充分地微细化，因此是优选的，更优选在25mN以上。但是，若树脂在破裂时的熔体张力过大，则有树脂挤出时发泡度容易下降的倾向，因此，熔体张力优选在50mN以下，更优选在35mN以下。
断裂时树脂的熔体张力例如可通过调整树脂在挤出机出模口的温度来调整。
发泡绝缘层2的外径在发泡电线10用于高频电缆时，优选在1.6mm以下，1.0mm以下更佳。
基础树脂颗粒的平均粒径通常为0.2～3mm，优选0.5～1.5mm，0.8～1.3mm更佳，热分解型化学发泡剂的粒度分布优选更窄的粒度分布，热分解型化学发泡剂的平均粒径优选为3～10μm。此时，将基础树脂和母料混炼时，发泡剂被均匀地分散在基础树脂中，这样，能更充分地控制所得的发泡绝缘层2的外径变化。这尤其在发泡电线5的发泡绝缘层2为1.6mm以下的细径时特别有用。
(外部导体)
接着，形成外部导体3，使其包覆按上述上述方法得到的发泡电线5。作为外部导体3，可以使用以往使用的公知的外部导体。例如，可以通过将导线、将导电片夹在树脂片之间而形成的条带等沿绝缘层2的外围缠绕来形成外部导体3。此外，外部导体3也可以用经过波形加工的即波形成形后的金属管构成。此时，可以提高发泡电线5的屈曲性。
(护套)
最后，形成护套4。护套4是保护外部导体3免受物理或者化学损伤的部件，构成护套4的材料例如可以是氟树脂、聚乙烯、聚氯乙烯等树脂。但是，从环境性等观点出发，优选聚乙烯树脂等不含卤素的材料。
如上制得传输电缆10。
但本发明不局限于上述实施方式。例如，在上述实施方式中，示出了发泡电线5应用于作为传输电缆的同轴电缆中的例子，但发泡电线也可用于USB3.0电缆、HDMI电缆、无限宽带电缆、微型USB电缆等高速传输电缆。
实施例
以下通过列举实施例和比较例对本发明进行更具体的说明，但本发明并不限于下述实施例。此外，如无特别说明，表1中数值的单位均为“质量％”。
(实施例1)
首先，作为基础树脂，准备了熔点为165℃的乙烯-丙烯共聚物(商品名：FB5100，日本聚丙烯株式会社产品，以下称“EP共聚物”)。
另一方面，将作为母料树脂(MB树脂)的熔点为125℃的无规共聚物(商品名：WFX4TC，日本聚丙烯株式会社产品)和作为热分解型化学发泡剂的偶氮二甲基酰胺(ADCA)投入挤出机(产品名：Labo Plast Mill D2020，螺杆径(D)：φ20mm，螺杆有效长度(L)：400mm，东洋精机制作所公司制造)中。此时，相对于无规共聚物100质量份，添加6质量份的ADCA。然后，在下述条件下进行熔融挤出，熔融挤出物用制粒机进行切割，得到粒状母料。此外，作为MB树脂的WFX4TC为乙烯和丙烯的无规共聚物。
混炼温度：140℃
螺杆转速：20rpm
接着，将作为基础树脂的EP共聚物和母料投入与上述挤出机不同的挤出机(螺杆直径(D)：φ25mm，螺杆有效长度(L)：800mm，圣制作所株式会社制造)中，挤出成形。此时，将从挤出机投料口至下游侧的80mm部分(以下称“第1部分”)设定为160℃，将其更下游侧160mm的部分(以下称“第2部分”)设定为190℃，由此使母料中的MB树脂在第1部分熔融后，使ADCA在第2部分热分解。此外，将基础树脂和母料树脂投入挤出机时，使MB树脂占由基础树脂和母料中的MB树脂构成的树脂整体中的配比如表1所示。
再将挤出物从挤出机中挤出，形成管状，用该管状挤出物包覆直径0.32mm的导体。这样，制成由导体、包覆导体的外径0.92mm、厚0.3mm的发泡绝缘层构成的发泡电线。
(实施例2)
除将基础树脂和MB树脂的配比更改为如表1所示之外，按与实施例1相同的方法制成发泡电线。
(实施例3)
除将基础树脂和MB树脂的配比更改为如表1所示之外，按与实施例1相同的方法制成发泡电线。
(实施例4)
除将MB树脂由WFX4TC更改为WFW4(商品名，日本聚丙烯株式会社产品)、母料通过将MB树脂和ADCA在下述条件下熔融挤出而制得之外，按与实施例1相同的方法制成发泡电线。
混炼温度：150℃
螺杆转速：20rpm
(实施例5)
除将基础树脂由FB5100更改为EP嵌段共聚物FB3312(商品名，mp：165℃，日本聚丙烯株式会社产品)之外，按与实施例1相同的方法制成发泡电线。
(实施例6)
除将基础树脂由FB5100更改为FB5100和EP无规共聚物F227D(商品名，mp：150℃，Prime Polymer株式会社产品)的混合物，FB5100和EP无规共聚物及MB树脂的配比更改为表1所示，将基础树脂和母料按如下方法进行混炼之外，按与实施例1相同的方法制成发泡电线。即，基础树脂和母料的混炼通过将挤出机第一部分设定为145℃、其更下游侧的第2部分设定为180℃，使母料中的MB树脂在第1部分熔融后，使ADCA在第2部分热分解来进行。
(实施例7)
除将基础树脂由FB5100更改为FB5100和均聚丙烯F113G(商品名，mp：165℃，Prime Polymer株式会社产品)的混合物，FB5100和均聚丙烯及MB树脂的配比更改为表1所示之外，按与实施例1相同的方法制成发泡电线。
(实施例8)
除将基础树脂和MB树脂的配比更改为表1所示之外，按与实施例1相同的方法制成发泡电线。
(比较例1)
除将基础树脂由FB5100更改为熔点为130℃的高密度聚乙烯(HDPE)且不使用母料，相对于基础树脂100质量份，以0.6质量份的比例添加ADCA，将基础树脂和ADCA按下述方法混炼之外，按与实施例1相同的方法制成发泡电线。即，基础树脂和ADCA的混炼通过将挤出机第一部分设定为145℃，其更下游侧的第2部分设定为180℃，使母料中的MB树脂在第1部分熔融后，使ADCA在第2部分热分解来进行。上述HDPE使用了Hizex(注册商标)5305E(商品名，三井化学株式会社产品)。
(比较例2)
除将MB树脂由WFX4TC更改为熔点为110℃的低密度聚乙烯(LDPE)、基础树脂和MB树脂的配比更改为表1所示之外，按与实施例1相同的方法制成发泡电线。上述LDPE使用了F522N(商品名，宇部兴产株式会社产品)。
(比较例3)
除将MB树脂由WFX4TC更改为比较例1中作为基础树脂使用的HDPE，母料由MB树脂和ADCA在下述条件下熔融挤出而制得之外，按与实施例1相同的方法制成发泡电线。
混炼温度：150℃
螺杆转速：20rpm
(比较例4)
除将基础树脂和MB树脂的配比更改为表1所示之外，按与实施例1相同的方法制成发泡电线。
(比较例5)
除将MB树脂更改为实施例1中作为基础树脂使用的FB5100，MB树脂和ADCA的混炼温度变更为180℃之外，按与实施例1相同的方法试制了母料。然而，在母料的制备过程中，母料中的ADCA热分解、发泡，未能制得母料，其结果，也未能制得发泡电线。
(比较例6)
除将基础树脂和MB树脂的配比更改为表1所示之外，按与实施例1相同的方法制成发泡电线。
特性评价
对实施例1～8和比较例1～4、6中制得的发泡电线，就以下特性进行了评价。由于在比较例5中未能制成发泡绝缘层，所以不作为特性评价对象。
(1)断裂时的熔体张力
对实施例1～8和比较例1～4、6中制得的发泡电线，如下测定其断裂时的熔体张力。
即，用毛细管流变仪(Capillograph 1D，东洋精机制作所株式会社产品)测定熔体张力。具体地，将树脂填充进内径1.0mm、长10mm的扁平毛细管中，设定为活塞速度为5mm/分、料筒内径9.55mm、牵伸加速度400m/min2、料筒、毛细管及料筒紧后方的恒温槽的温度分别为200℃后，将树脂填充进料筒中，预热5分钟后，以上述活塞速度开始活塞挤出，以上述牵伸加速度加速、牵伸，测定断裂时的张力，这样进行10次，计算所得张力测定值的平均值，结果如表1所示。扁平毛细管或料筒中填充的“树脂”为基础树脂与母料中树脂的混合树脂。
(2)平均发泡泡孔径
截取实施例1～8和比较例1～4、6中制得的发泡电线的一段，用扫描电镜显微镜观察其发泡绝缘层的断面。并将随机选取的100个发泡泡孔按下式
〔式1〕
孔径＝(最长泡孔径+最短泡孔径)÷2
分别测定其泡孔径。将100个发泡泡孔径的平均值作为平均发泡泡孔径算出。结果如表2所示。表2中，将具有平均发泡泡孔径不足40μm的发泡绝缘层的发泡电线视为合格，将具有平均发泡泡孔径在40μm的发泡绝缘层的发泡电线视为不合格。
(3)耐热性
耐热性通过对实施例1～8、比较例1～4及6的发泡电线进行加热变形试验来评价。加热变形试验采用东洋精机制作所株式会社生产的“三试样测定用加热变形试验机W-3型”进行。具体操作如下：将切成5cm长的发泡电线放在直径9mm、长5.0mm的圆柱形夹具上，预热1小时后，将该发泡电线按压在圆柱形夹具上，同时加热到121℃，在1小时的过程中加载250g的荷重。这样测出加热变形率，根据该加热变形率，按下式
〔式2〕
Figure BPA00001464540000091
计算出加热变形率的合格标准达成率。这里，加热变形率的合格标准定为12％。即，加热变形率在12％以下的发泡电线，其加热变形率的合格标准达成率在100％以上，耐热性得到了改善，因此视为合格。而发热变形率超过12％的发泡电线，其加热变形率的合格标准达成率不足100％，耐热性未充分改善，因此视为不合格。结果如表2所示。加热变形率根据下式算出，
〔式3〕
Figure BPA00001464540000101
(式中，Tb为加热变形试验前的发泡绝缘层厚度，Ta为加热变形试验后的发泡绝缘层厚度)。
(4)外径变动幅度
用外径测定器(Keyence公司生产的高速高精度数码测定器LS-7000系列)测定实施例1～8、比较例1～4及6中制得的长2000m的发泡电线的外径的最大值和最小值，按下式
〔式4〕
外径变动幅度＝外径最大值-外径最小值
计算出外径变动幅度。结果如表2所示。
(5)电压驻波比VSWR(Voltage Standing Wave Ratio)
将实施例1～8、比较例1～4及6中制得的发泡电线用由镀锡编织物构成的外部导体包覆后，用由烯烃类无卤素材料ANA9897N(商品名，Riken Technos株式会社产品)构成的护套将外部导体挤出包覆，制成同轴电缆。将这样得到的同轴电缆切断，准备3m的同轴电缆10根。用Network Analyzer 8753ES(商品名，安捷伦科技有限公司产品)测定这10根同轴电缆的VSWR值，并计算出测定值的平均值。此时，频率范围设定为100MHz～5GHz。结果如表2所示。
(6)时延差(skew)
将实施例1～8、比较例1～4及6中制得的发泡电线以2根平行的方式排列，将它们和地线一起用由铝层和聚对苯二甲酸二乙酯层的层压体构成的、厚22μm的复合带层卷绕。接着，将其与外径0.8mm的2根电力线一起用厚25μm的铝带层卷绕后，用编织物层包覆，再用烯烃类无卤素材料ANA9897N(商品名，Riken Technos株式会社产品)制成的护套包覆。这样制成Twinax型传输电缆。将这样得到的传输电缆切断，准备2m的传输电缆10根。用TDR TDS8000(商品名，日本泰克株式会社产品)测定这10根传输电缆的时延差，并计算出平均值。结果如表2所示。
(7)发泡度
发泡度按下式
〔式5〕
Figure BPA00001464540000102
算出。其结果，在实施例1～8、比较例1～4及6中制得的发泡电线的发泡绝缘层发泡度均为40％。此处，“发泡前的树脂”是指投入挤出机之前的基础树脂与MB树脂的混合树脂，或指基础树脂。
〔表1〕
Figure BPA00001464540000111
〔表2〕
Figure BPA00001464540000121
根据表2所示结果，实施例1～8及比较例2～4、6的发泡电线的平均发泡孔径均小于40μm。而比较例1的发泡电线的平均发泡孔径在40μm以上。此外，实施例1～8的发泡电线的加热变形率的合格标准达成率在100％以上，而比较例1～4、6的发泡电线的加热变形率的合格标准达成率则低于100％。由此可知，与比较例1～4、6的发泡电线相比，实施例1～8的发泡电线能实现发泡泡孔的充分微细化，且具有足够的耐热性。
在针对同轴电缆测定的VSWR和针对二芯平行线测定的时延差方面，实施例1～8以及比较例1～4、6均显示了良好的结果。
由上述情况确认，本发明的发泡电缆能够在实现发泡泡孔充分微细化的同时获得优异的耐热性。
符号说明
1…内部导体(导体)，2…发泡绝缘层，5…发泡电线

Claims (6)

1.一种发泡电线，具备导体、包覆所述导体的发泡绝缘层，其特征在于，所述发泡绝缘层通过将由熔点在150℃以上的高熔点丙烯类树脂组成的基础树脂和包含热分解型化学发泡剂及熔点在135℃以下的低熔点类丙烯树脂的母料混炼、使所述低熔点丙烯类树脂熔融后，使所述热分解型化学发泡剂热分解、发泡而得到，
所述低熔点丙烯类树脂在由所述高熔点丙烯类树脂及所述低熔点丙烯类树脂组成的树脂整体中的配比小于20质量％。
2.根据权利要求1所述的发泡电线，其特征在于，所述低熔点丙烯类树脂在由所述高熔点丙烯类树脂及所述低熔点丙烯类树脂组成的树脂整体中的配比在5质量％以下。
3.根据权利要求1或2所述的发泡电线，其特征在于，所述发泡绝缘层中的所述树脂在断裂时的熔体张力为20～50mN。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的发泡电线，其特征在于，所述基础树脂为丙烯和丙烯以外的α-烯烃的共聚物，该共聚物包含嵌段共聚物。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的发泡电线，其特征在于，所述发泡绝缘层的外径在1.6mm以下。
6.一种传输电缆，其特征在于，包含权利要求1～5中任一项所述的发泡电线。
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