JP2001083381A - 被覆光ファイバ - Google Patents
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Landscapes
- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 曲げに弱いガラスファイバを含む場合であっ
ても低温において良好な伝送特性を維持することができ
る被覆光ファイバを提供する。 【解決手段】 被覆光ファイバ１は、中心から順にガラ
スファイバ１１、プライマリ層１２およびセカンダリ層
１３を有する。ガラスファイバ１１は、石英ガラスを主
成分とし、Ｇｅ元素およびＦ元素などの不純物が所定の
分布で添加されていて、高屈折率のコア領域および低屈
折率のクラッド領域を有する。プライマリ層１２および
セカンダリ層１３それぞれは、例えば紫外線硬化型樹脂
である。プライマリ層１２の樹脂は常温でのヤング率が
０．０３〜０．１０ｋｇ／ｍｍ2である。プライマリ層
１２の０℃での引裂強度は１．０〜７．０ｋｇ／ｍｍで
ある。また、０℃でのガラスファイバ１１とプライマリ
層１２との密着力は１００〜８００ｇ／ｃｍである。
ても低温において良好な伝送特性を維持することができ
る被覆光ファイバを提供する。 【解決手段】 被覆光ファイバ１は、中心から順にガラ
スファイバ１１、プライマリ層１２およびセカンダリ層
１３を有する。ガラスファイバ１１は、石英ガラスを主
成分とし、Ｇｅ元素およびＦ元素などの不純物が所定の
分布で添加されていて、高屈折率のコア領域および低屈
折率のクラッド領域を有する。プライマリ層１２および
セカンダリ層１３それぞれは、例えば紫外線硬化型樹脂
である。プライマリ層１２の樹脂は常温でのヤング率が
０．０３〜０．１０ｋｇ／ｍｍ2である。プライマリ層
１２の０℃での引裂強度は１．０〜７．０ｋｇ／ｍｍで
ある。また、０℃でのガラスファイバ１１とプライマリ
層１２との密着力は１００〜８００ｇ／ｃｍである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガラスファイバの
外周に順にプライマリ層およびセカンダリ層が被覆され
た被覆光ファイバに関し、特に、改良されたプライマリ
層の樹脂で被覆された被覆光ファイバに関するものであ
る。
外周に順にプライマリ層およびセカンダリ層が被覆され
た被覆光ファイバに関し、特に、改良されたプライマリ
層の樹脂で被覆された被覆光ファイバに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】光通信等に用いられる被覆光ファイバ
は、ガラスファイバを保護する為に、ガラスファイバの
外周に順に低ヤング率のプライマリ層および高ヤング率
のセカンダリ層が被覆されている。ガラスファイバは、
外径が１２５μｍφである。プライマリ層は、ヤング率
が０．０５〜０．１５ｋｇ／ｍｍ2程度の樹脂で、外径
が１８０〜２１０μｍφ程度である。また、セカンダリ
層は、ヤング率が５０〜１５０ｋｇ／ｍｍ2程度の樹脂
で、外径が２３０〜２５０μｍφ程度である。
は、ガラスファイバを保護する為に、ガラスファイバの
外周に順に低ヤング率のプライマリ層および高ヤング率
のセカンダリ層が被覆されている。ガラスファイバは、
外径が１２５μｍφである。プライマリ層は、ヤング率
が０．０５〜０．１５ｋｇ／ｍｍ2程度の樹脂で、外径
が１８０〜２１０μｍφ程度である。また、セカンダリ
層は、ヤング率が５０〜１５０ｋｇ／ｍｍ2程度の樹脂
で、外径が２３０〜２５０μｍφ程度である。
【０００３】このような被覆光ファイバは、使用される
環境下において安定した伝送特性を有することが要求さ
れる。しかし、常温と比較して低温で伝送損失が大きく
なる場合がある。この現象は、プライマリ層およびセカ
ンダリ層それぞれの樹脂の材料特性（ヤング率、ポアソ
ン比、線膨張係数など）、構造および被覆条件などの何
らかの原因によりガラスファイバに不均一な応力が加え
られることに因る。
環境下において安定した伝送特性を有することが要求さ
れる。しかし、常温と比較して低温で伝送損失が大きく
なる場合がある。この現象は、プライマリ層およびセカ
ンダリ層それぞれの樹脂の材料特性（ヤング率、ポアソ
ン比、線膨張係数など）、構造および被覆条件などの何
らかの原因によりガラスファイバに不均一な応力が加え
られることに因る。
【０００４】このような問題を解消すべく特開昭６１−
２００５１５号公報に開示された被覆光ファイバは、プ
ライマリ層およびセカンダリ層それぞれのヤング率、線
膨張係数および厚みを適切に規定することで、低温下で
あってもガラスファイバに加えられる側圧を小さくし
て、低温でも安定した伝送特性を有するようにしてい
る。
２００５１５号公報に開示された被覆光ファイバは、プ
ライマリ層およびセカンダリ層それぞれのヤング率、線
膨張係数および厚みを適切に規定することで、低温下で
あってもガラスファイバに加えられる側圧を小さくし
て、低温でも安定した伝送特性を有するようにしてい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】近年、海底光通信をは
じめとして長距離で高ビットレートの光通信を行う為
に、波長１．５５μｍ帯に零分散波長を有し、実効コア
断面積が大きな分散シフト光ファイバが実用化されつつ
ある。この分散シフト光ファイバは、波長１．３μｍ帯
に零分散波長を有する標準的なシングルモード光ファイ
バと比較して、実効コア断面積が大きく、伝送特性が曲
げに弱い。したがって、シングルモード光ファイバにお
いて従来では問題とならなかった微小な曲げが生じた場
合であっても、実効コア断面積が大きな分散シフト光フ
ァイバはマイクロベンディングに因り伝送特性が劣化す
る。
じめとして長距離で高ビットレートの光通信を行う為
に、波長１．５５μｍ帯に零分散波長を有し、実効コア
断面積が大きな分散シフト光ファイバが実用化されつつ
ある。この分散シフト光ファイバは、波長１．３μｍ帯
に零分散波長を有する標準的なシングルモード光ファイ
バと比較して、実効コア断面積が大きく、伝送特性が曲
げに弱い。したがって、シングルモード光ファイバにお
いて従来では問題とならなかった微小な曲げが生じた場
合であっても、実効コア断面積が大きな分散シフト光フ
ァイバはマイクロベンディングに因り伝送特性が劣化す
る。
【０００６】すなわち、上記公報に開示された発明に従
って被覆光ファイバを構成しても、その被覆光ファイバ
に含まれるガラスファイバが曲げに弱い場合には、その
被覆光ファイバの伝送特性は低温において劣化する場合
がある。しかし、海底光通信に用いられる被覆光ファイ
バは、０〜５℃の低温環境に常時さらされるので、曲げ
に弱いガラスファイバを含む場合であっても０℃程度の
低温において良好な伝送特性を維持することが必要であ
る。
って被覆光ファイバを構成しても、その被覆光ファイバ
に含まれるガラスファイバが曲げに弱い場合には、その
被覆光ファイバの伝送特性は低温において劣化する場合
がある。しかし、海底光通信に用いられる被覆光ファイ
バは、０〜５℃の低温環境に常時さらされるので、曲げ
に弱いガラスファイバを含む場合であっても０℃程度の
低温において良好な伝送特性を維持することが必要であ
る。
【０００７】本発明は、上記問題点を解消する為になさ
れたものであり、曲げに弱いガラスファイバを含む場合
であっても低温において良好な伝送特性を維持すること
ができる被覆光ファイバを提供することを目的とする。
れたものであり、曲げに弱いガラスファイバを含む場合
であっても低温において良好な伝送特性を維持すること
ができる被覆光ファイバを提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明に係る被覆光ファ
イバは、ガラスファイバの外周に順にプライマリ層およ
びセカンダリ層が被覆された被覆光ファイバであって、
そのプライマリ層は、常温でのヤング率が０．０３〜
０．１０ｋｇ／ｍｍ2であり、ＪＩＳ規格Ｋ７１２８の
直角型引裂法による０℃での引裂強度が１．０〜７．０
ｋｇ／ｍｍであり、０℃でのガラスファイバとの密着力
が１００〜８００ｇ／ｃｍであることを特徴とする。こ
の被覆光ファイバによれば、０℃での引裂強度を１．０
ｋｇ／ｍｍ以上とし、０℃での密着力を１００ｇ／ｃｍ
以上とすることにより、低温時でのプライマリ層の収縮
に起因する応力に抗してプライマリ層の破壊または剥離
を防止することができ、低温での伝送損失の増大を抑制
することができる。０℃での引裂強度を７．０ｋｇ／ｍ
ｍ以下とし、プライマリ層のヤング率を０．０３〜０．
１０ｋｇ／ｍｍ2の範囲内の値とすることにより、側圧
特性を良好にすることができる。また、０℃での密着力
を８００ｇ／ｃｍ以下とすることにより、被覆光ファイ
バの被覆を除去することが容易である。
イバは、ガラスファイバの外周に順にプライマリ層およ
びセカンダリ層が被覆された被覆光ファイバであって、
そのプライマリ層は、常温でのヤング率が０．０３〜
０．１０ｋｇ／ｍｍ2であり、ＪＩＳ規格Ｋ７１２８の
直角型引裂法による０℃での引裂強度が１．０〜７．０
ｋｇ／ｍｍであり、０℃でのガラスファイバとの密着力
が１００〜８００ｇ／ｃｍであることを特徴とする。こ
の被覆光ファイバによれば、０℃での引裂強度を１．０
ｋｇ／ｍｍ以上とし、０℃での密着力を１００ｇ／ｃｍ
以上とすることにより、低温時でのプライマリ層の収縮
に起因する応力に抗してプライマリ層の破壊または剥離
を防止することができ、低温での伝送損失の増大を抑制
することができる。０℃での引裂強度を７．０ｋｇ／ｍ
ｍ以下とし、プライマリ層のヤング率を０．０３〜０．
１０ｋｇ／ｍｍ2の範囲内の値とすることにより、側圧
特性を良好にすることができる。また、０℃での密着力
を８００ｇ／ｃｍ以下とすることにより、被覆光ファイ
バの被覆を除去することが容易である。
【０００９】また、本発明に係る被覆光ファイバは、実
効コア断面積が６０μｍ2以上であり、波長１．５５μ
ｍ帯に零分散波長を有し、波長１．５５μｍにおける０
℃での伝送損失と２３℃での伝送損失との差が０．００
５ｄＢ／ｋｍ以下であり、側圧試験での伝送損失増加が
１．０ｄＢ／ｋｍ以下であることを特徴とする。この被
覆光ファイバによれば、低温においても良好な伝送特性
を維持することができ、側圧試験での伝送損失の増加も
許容範囲内であるので、この被覆光ファイバは、海底光
通信等の長距離で高ビットレートの光通信を行う光伝送
線路として好適に用いられる。
効コア断面積が６０μｍ2以上であり、波長１．５５μ
ｍ帯に零分散波長を有し、波長１．５５μｍにおける０
℃での伝送損失と２３℃での伝送損失との差が０．００
５ｄＢ／ｋｍ以下であり、側圧試験での伝送損失増加が
１．０ｄＢ／ｋｍ以下であることを特徴とする。この被
覆光ファイバによれば、低温においても良好な伝送特性
を維持することができ、側圧試験での伝送損失の増加も
許容範囲内であるので、この被覆光ファイバは、海底光
通信等の長距離で高ビットレートの光通信を行う光伝送
線路として好適に用いられる。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、添付図面を参照して本発明
の実施の形態を詳細に説明する。図１は、本実施形態に
係る被覆光ファイバを説明するための断面図である。本
実施形態に係る被覆光ファイバ１は、中心から順にガラ
スファイバ１１、プライマリ層１２およびセカンダリ層
１３を有する。セカンダリ層１３は、ヤング率や膨張係
数などの特性が異なる複数の層から構成されていてもよ
い。
の実施の形態を詳細に説明する。図１は、本実施形態に
係る被覆光ファイバを説明するための断面図である。本
実施形態に係る被覆光ファイバ１は、中心から順にガラ
スファイバ１１、プライマリ層１２およびセカンダリ層
１３を有する。セカンダリ層１３は、ヤング率や膨張係
数などの特性が異なる複数の層から構成されていてもよ
い。
【００１１】ガラスファイバ１１は、石英ガラスを主成
分とし、Ｇｅ元素およびＦ元素などの不純物が所定の分
布で添加されていて、高屈折率のコア領域および低屈折
率のクラッド領域を有する。ガラスファイバ１１の外径
は一般には１２５μｍφである。ガラスファイバ１１の
実効コア断面積や零分散波長などの値は任意でよい。し
かし、後述するように、ガラスファイバ１１が実効コア
断面積６０μｍ2以上であって波長１．５５μｍ帯に零
分散波長を有する分散シフト光ファイバであっても、低
温においても良好な伝送特性を維持することができる。
分とし、Ｇｅ元素およびＦ元素などの不純物が所定の分
布で添加されていて、高屈折率のコア領域および低屈折
率のクラッド領域を有する。ガラスファイバ１１の外径
は一般には１２５μｍφである。ガラスファイバ１１の
実効コア断面積や零分散波長などの値は任意でよい。し
かし、後述するように、ガラスファイバ１１が実効コア
断面積６０μｍ2以上であって波長１．５５μｍ帯に零
分散波長を有する分散シフト光ファイバであっても、低
温においても良好な伝送特性を維持することができる。
【００１２】プライマリ層１２およびセカンダリ層１３
それぞれは、例えば紫外線硬化型のポリエーテル系ウレ
タンアクリレート系樹脂である。プライマリ層１２の樹
脂は常温でのヤング率が０．０３〜０．１０ｋｇ／ｍｍ
2である。プライマリ層１２の０℃での引裂強度は１．
０〜７．０ｋｇ／ｍｍである。また、０℃でのガラスフ
ァイバ１１とプライマリ層１２との密着力は１００〜８
００ｇ／ｃｍである。なお、セカンダリ層１３の樹脂の
ヤング率は５０〜１５０ｋｇ／ｍｍ2程度である。プラ
イマリ層１２の外径は１８０〜２１０μｍφ程度であ
り、セカンダリ層１３の外径は２３０〜２５０μｍφ程
度である。
それぞれは、例えば紫外線硬化型のポリエーテル系ウレ
タンアクリレート系樹脂である。プライマリ層１２の樹
脂は常温でのヤング率が０．０３〜０．１０ｋｇ／ｍｍ
2である。プライマリ層１２の０℃での引裂強度は１．
０〜７．０ｋｇ／ｍｍである。また、０℃でのガラスフ
ァイバ１１とプライマリ層１２との密着力は１００〜８
００ｇ／ｃｍである。なお、セカンダリ層１３の樹脂の
ヤング率は５０〜１５０ｋｇ／ｍｍ2程度である。プラ
イマリ層１２の外径は１８０〜２１０μｍφ程度であ
り、セカンダリ層１３の外径は２３０〜２５０μｍφ程
度である。
【００１３】ヤング率の測定方法は、Push in Modulus
Test（１９９４年発行、ＩＷＣＳ、第４３巻、第５２２
頁）の方法に拠り、被覆光ファイバ１のプライマリ層１
２の樹脂のヤング率を直接に評価する。プライマリ層１
２に用いられる樹脂は、フィルム状態で測定されるヤン
グ率より、ガラスファイバ１１を被覆した状態で測定さ
れるヤング率の方が低くなるからである。これは、光フ
ァイバ母材からガラスファイバ１１を線引して樹脂を塗
布し硬化する線引装置において、樹脂を硬化させる紫外
線照射装置内で輻射熱および硬化反応による熱により高
温となり、連鎖移動反応や停止反応が支配的になること
から架橋が進まないことに因る。したがって、プライマ
リ層１２の樹脂のヤング率は、ガラスファイバ１１の外
周にプライマリ層１２が塗布・硬化された状態で測定さ
れる。
Test（１９９４年発行、ＩＷＣＳ、第４３巻、第５２２
頁）の方法に拠り、被覆光ファイバ１のプライマリ層１
２の樹脂のヤング率を直接に評価する。プライマリ層１
２に用いられる樹脂は、フィルム状態で測定されるヤン
グ率より、ガラスファイバ１１を被覆した状態で測定さ
れるヤング率の方が低くなるからである。これは、光フ
ァイバ母材からガラスファイバ１１を線引して樹脂を塗
布し硬化する線引装置において、樹脂を硬化させる紫外
線照射装置内で輻射熱および硬化反応による熱により高
温となり、連鎖移動反応や停止反応が支配的になること
から架橋が進まないことに因る。したがって、プライマ
リ層１２の樹脂のヤング率は、ガラスファイバ１１の外
周にプライマリ層１２が塗布・硬化された状態で測定さ
れる。
【００１４】引裂強度の測定方法は、ＪＩＳ規格Ｋ７１
２８の直角型引裂法に準拠する。測定試料となるプライ
マリ樹脂シートは、窒素ガス雰囲気中で紫外線照射光量
１００ｍＪ／ｃｍ2で硬化させて硬化後の厚みを１００
μｍとする。
２８の直角型引裂法に準拠する。測定試料となるプライ
マリ樹脂シートは、窒素ガス雰囲気中で紫外線照射光量
１００ｍＪ／ｃｍ2で硬化させて硬化後の厚みを１００
μｍとする。
【００１５】密着力の測定方法は以下のとおりである。
まず、石英ガラス板を硫酸中に５分間以上浸漬して表面
を洗浄し、その洗浄済みの石英ガラス板の表面上に樹脂
液を塗布して硬化し、硬化樹脂の厚みを２００μｍとす
る。これを２５℃で５０％ＲＨの雰囲気下で一週間放置
した後に、石英ガラス板から硬化樹脂を１８０度の方向
に幅５０ｍｍに亘り引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで５０
ｍｍだけ引き剥がす。そして、硬化樹脂を引き剥がす際
の単位幅当たりの力の最大値を密着力とする。
まず、石英ガラス板を硫酸中に５分間以上浸漬して表面
を洗浄し、その洗浄済みの石英ガラス板の表面上に樹脂
液を塗布して硬化し、硬化樹脂の厚みを２００μｍとす
る。これを２５℃で５０％ＲＨの雰囲気下で一週間放置
した後に、石英ガラス板から硬化樹脂を１８０度の方向
に幅５０ｍｍに亘り引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで５０
ｍｍだけ引き剥がす。そして、硬化樹脂を引き剥がす際
の単位幅当たりの力の最大値を密着力とする。
【００１６】次に、本実施形態に係る被覆光ファイバ１
の４つの実施例１〜４を６つの比較例１〜６とともに説
明する。
の４つの実施例１〜４を６つの比較例１〜６とともに説
明する。
【００１７】実施例１〜４および比較例１〜６それぞれ
では、波長１．５５μｍ帯に零分散波長を有する分散シ
フト光ファイバをガラスファイバ１１として用いた。こ
のガラスファイバ１１は、２重コア型の屈折率プロファ
イルを有し、実効コア断面積が８５μｍ2であり、外径
が１２５μｍであった。実施例１〜４および比較例１〜
６それぞれのプライマリ層１２の外径を１９０μｍと
し、セカンダリ層１３の外径を２４０μｍとし、セカン
ダリ層１３の樹脂のヤング率を８０ｋｇ／ｍｍ2とし
た。プライマリ層１２およびセカンダリ層１３それぞれ
の樹脂として、紫外線硬化型のポリエーテル系ウレタン
アクリレート系樹脂を用いた。
では、波長１．５５μｍ帯に零分散波長を有する分散シ
フト光ファイバをガラスファイバ１１として用いた。こ
のガラスファイバ１１は、２重コア型の屈折率プロファ
イルを有し、実効コア断面積が８５μｍ2であり、外径
が１２５μｍであった。実施例１〜４および比較例１〜
６それぞれのプライマリ層１２の外径を１９０μｍと
し、セカンダリ層１３の外径を２４０μｍとし、セカン
ダリ層１３の樹脂のヤング率を８０ｋｇ／ｍｍ2とし
た。プライマリ層１２およびセカンダリ層１３それぞれ
の樹脂として、紫外線硬化型のポリエーテル系ウレタン
アクリレート系樹脂を用いた。
【００１８】プライマリ層１２の引裂強度およびヤング
率は、この紫外線硬化型樹脂のポリエーテル部分の分子
量および稀釈モノマーの種類により調整した。すなわ
ち、紫外線硬化型樹脂のポリエーテル部分の分子量を大
きくすることにより、または、直鎖状の分子量が大きい
単官能モノマーを選択することにより、プライマリ層１
２の引裂強度およびヤング率を小さくすることができ
る。逆に、紫外線硬化型樹脂のポリエーテル部分の分子
量を小さくすることにより、ウレタン基の濃度を大きく
することにより、または、ベンゼン環等の剛直な分子構
造を有するモノマーや多官能モノマーを選択することに
より、紫外線硬化型樹脂の架橋密度を上げることで、プ
ライマリ層１２の引裂強度およびヤング率を大きくする
ことができる。
率は、この紫外線硬化型樹脂のポリエーテル部分の分子
量および稀釈モノマーの種類により調整した。すなわ
ち、紫外線硬化型樹脂のポリエーテル部分の分子量を大
きくすることにより、または、直鎖状の分子量が大きい
単官能モノマーを選択することにより、プライマリ層１
２の引裂強度およびヤング率を小さくすることができ
る。逆に、紫外線硬化型樹脂のポリエーテル部分の分子
量を小さくすることにより、ウレタン基の濃度を大きく
することにより、または、ベンゼン環等の剛直な分子構
造を有するモノマーや多官能モノマーを選択することに
より、紫外線硬化型樹脂の架橋密度を上げることで、プ
ライマリ層１２の引裂強度およびヤング率を大きくする
ことができる。
【００１９】プライマリ層１２とガラスファイバ１１と
の密着力は、上記の紫外線硬化型樹脂に使用する極性モ
ノマー（例えば、アクリルアミド、Ｎ−ビニルピロリド
ン、アクリロイルモルホリン）の量により調整した。ま
た、この密着力はシランカップリング剤の量により調整
することもできる。
の密着力は、上記の紫外線硬化型樹脂に使用する極性モ
ノマー（例えば、アクリルアミド、Ｎ−ビニルピロリド
ン、アクリロイルモルホリン）の量により調整した。ま
た、この密着力はシランカップリング剤の量により調整
することもできる。
【００２０】図２は、実施例１〜４および比較例１〜６
それぞれにおける特性等をまとめた図表である。この図
表は、左から順に、０℃での引裂強度、０℃での密着
力、０℃でのプライマリ層１２の状態、０℃低温試験で
の損失増分、常温でのプライマリ層１２のヤング率、常
温側圧試験での損失増分、および、テープ心線一括被覆
除去性について記載している。引裂強度、密着力および
ヤング率それぞれの測定方法は、既に説明したとおりで
ある。
それぞれにおける特性等をまとめた図表である。この図
表は、左から順に、０℃での引裂強度、０℃での密着
力、０℃でのプライマリ層１２の状態、０℃低温試験で
の損失増分、常温でのプライマリ層１２のヤング率、常
温側圧試験での損失増分、および、テープ心線一括被覆
除去性について記載している。引裂強度、密着力および
ヤング率それぞれの測定方法は、既に説明したとおりで
ある。
【００２１】プライマリ層１２の状態については、光学
顕微鏡を用いて倍率５０倍に拡大して各被覆光ファイバ
を側面より観察することにより、プライマリ層１２の破
壊や剥離などの異常の有無を確認した。０℃低温試験で
の損失増分については、各被覆光ファイバを長さ１００
０ｍの束状態として、２３℃における各被覆光ファイバ
の伝送損失を光パワーメータで測定し、各被覆光ファイ
バを０℃において１００時間放置した後に、０℃におけ
る各被覆光ファイバの伝送損失を光パワーメータで測定
し、０℃での伝送損失から２３℃での伝送損失を差し引
いて求めた。常温側圧試験での損失増分については、１
０００番のサンドペーパーを巻き付けたボビンに張力１
００ｇで各被覆光ファイバを長さ６００ｍだけ巻いた状
態、および、各被覆光ファイバを長さ１０００ｍの束状
態それぞれで、波長１．５５μｍでの伝送損失をＯＴＤ
Ｒにより測定し、前者の伝送損失から後者の伝送損失を
差し引いて求めた。
顕微鏡を用いて倍率５０倍に拡大して各被覆光ファイバ
を側面より観察することにより、プライマリ層１２の破
壊や剥離などの異常の有無を確認した。０℃低温試験で
の損失増分については、各被覆光ファイバを長さ１００
０ｍの束状態として、２３℃における各被覆光ファイバ
の伝送損失を光パワーメータで測定し、各被覆光ファイ
バを０℃において１００時間放置した後に、０℃におけ
る各被覆光ファイバの伝送損失を光パワーメータで測定
し、０℃での伝送損失から２３℃での伝送損失を差し引
いて求めた。常温側圧試験での損失増分については、１
０００番のサンドペーパーを巻き付けたボビンに張力１
００ｇで各被覆光ファイバを長さ６００ｍだけ巻いた状
態、および、各被覆光ファイバを長さ１０００ｍの束状
態それぞれで、波長１．５５μｍでの伝送損失をＯＴＤ
Ｒにより測定し、前者の伝送損失から後者の伝送損失を
差し引いて求めた。
【００２２】この図表から判るように、本実施形態に含
まれる実施例１〜４それぞれの被覆光ファイバのプライ
マリ層は、常温でのヤング率が０．０３〜０．１０ｋｇ
／ｍｍ2であり、０℃での引裂強度が１．０〜７．０ｋ
ｇ／ｍｍであり、０℃でのガラスファイバとの密着力が
１００〜８００ｇ／ｃｍであった。そして、実施例１〜
４それぞれの被覆光ファイバの何れにおいても、０℃で
プライマリ層は異常が無く、０℃低温試験での損失増分
は−０．００１ｄＢ／ｋｍであって良好であり、常温側
圧試験での損失増分は０．２６４〜０．４８８ｄＢ／ｋ
ｍであって許容範囲であり、また、テープ心線一括被覆
除去性は良好であった。
まれる実施例１〜４それぞれの被覆光ファイバのプライ
マリ層は、常温でのヤング率が０．０３〜０．１０ｋｇ
／ｍｍ2であり、０℃での引裂強度が１．０〜７．０ｋ
ｇ／ｍｍであり、０℃でのガラスファイバとの密着力が
１００〜８００ｇ／ｃｍであった。そして、実施例１〜
４それぞれの被覆光ファイバの何れにおいても、０℃で
プライマリ層は異常が無く、０℃低温試験での損失増分
は−０．００１ｄＢ／ｋｍであって良好であり、常温側
圧試験での損失増分は０．２６４〜０．４８８ｄＢ／ｋ
ｍであって許容範囲であり、また、テープ心線一括被覆
除去性は良好であった。
【００２３】これに対して、比較例１の被覆光ファイバ
は、０℃での引裂強度が１０．７ｋｇ／ｍｍと大きく、
常温でのヤング率も０．２０ｋｇ／ｍｍ2と大きいこと
から、常温側圧試験での損失増分が１．７４６ｄＢ／ｋ
ｍと大きかった。比較例２の被覆光ファイバは、０℃で
の引裂強度が０．５ｋｇ／ｍｍと小さいことから、０℃
でプライマリ層に熱応力破壊が認められ、０℃低温試験
での損失増分が０．０１９ｄＢ／ｋｍと大きかった。
は、０℃での引裂強度が１０．７ｋｇ／ｍｍと大きく、
常温でのヤング率も０．２０ｋｇ／ｍｍ2と大きいこと
から、常温側圧試験での損失増分が１．７４６ｄＢ／ｋ
ｍと大きかった。比較例２の被覆光ファイバは、０℃で
の引裂強度が０．５ｋｇ／ｍｍと小さいことから、０℃
でプライマリ層に熱応力破壊が認められ、０℃低温試験
での損失増分が０．０１９ｄＢ／ｋｍと大きかった。
【００２４】比較例３の被覆光ファイバは、０℃でのガ
ラスファイバとプライマリ層との密着力が８３０ｇ／ｃ
ｍと大きいことから、テープ心線一括被覆除去性が不良
であった。比較例４の被覆光ファイバは、０℃でのガラ
スファイバとプライマリ層との密着力が７０ｇ／ｃｍと
小さいことから、０℃でプライマリ層とガラスファイバ
との界面の剥離が認められ、０℃低温試験での損失増分
が０．０１０ｄＢ／ｋｍと大きかった。
ラスファイバとプライマリ層との密着力が８３０ｇ／ｃ
ｍと大きいことから、テープ心線一括被覆除去性が不良
であった。比較例４の被覆光ファイバは、０℃でのガラ
スファイバとプライマリ層との密着力が７０ｇ／ｃｍと
小さいことから、０℃でプライマリ層とガラスファイバ
との界面の剥離が認められ、０℃低温試験での損失増分
が０．０１０ｄＢ／ｋｍと大きかった。
【００２５】比較例５の被覆光ファイバは、常温でのヤ
ング率が０．１２ｋｇ／ｍｍ2と大きいことから、常温
側圧試験での損失増分が１．０６０ｄＢ／ｋｍと大きか
った。また、比較例６の被覆光ファイバは、０℃での引
裂強度が０．３ｋｇ／ｍｍと小さく、常温でのヤング率
が０．０１ｋｇ／ｍｍ2と小さいことから、０℃でプラ
イマリ層に熱応力破壊が認められ、０℃低温試験での損
失増分が０．０２１ｄＢ／ｋｍと大きかった。
ング率が０．１２ｋｇ／ｍｍ2と大きいことから、常温
側圧試験での損失増分が１．０６０ｄＢ／ｋｍと大きか
った。また、比較例６の被覆光ファイバは、０℃での引
裂強度が０．３ｋｇ／ｍｍと小さく、常温でのヤング率
が０．０１ｋｇ／ｍｍ2と小さいことから、０℃でプラ
イマリ層に熱応力破壊が認められ、０℃低温試験での損
失増分が０．０２１ｄＢ／ｋｍと大きかった。
【００２６】上記の実施例１〜４および比較例１〜６を
含めプライマリ層について種々の条件で被覆光ファイバ
を試作して評価した結果、０℃で伝送特性が劣化するの
は、低温時におけるプライマリ層の破壊または剥離が原
因であることを見出した。プライマリ層の破壊の容易さ
は引裂強度に対して相関が認められた。０℃での引裂強
度を１．０ｋｇ／ｍｍ以上とし、０℃での密着力を１０
０ｇ／ｃｍ以上とすることにより、低温時でのプライマ
リ層の収縮に起因する応力に抗してプライマリ層の破壊
または剥離を防止することができ、低温での伝送損失の
増大を抑制することができた。
含めプライマリ層について種々の条件で被覆光ファイバ
を試作して評価した結果、０℃で伝送特性が劣化するの
は、低温時におけるプライマリ層の破壊または剥離が原
因であることを見出した。プライマリ層の破壊の容易さ
は引裂強度に対して相関が認められた。０℃での引裂強
度を１．０ｋｇ／ｍｍ以上とし、０℃での密着力を１０
０ｇ／ｃｍ以上とすることにより、低温時でのプライマ
リ層の収縮に起因する応力に抗してプライマリ層の破壊
または剥離を防止することができ、低温での伝送損失の
増大を抑制することができた。
【００２７】０℃での引裂強度が７．０ｋｇ／ｍｍを超
えるような大きい場合には、プライマリ層の樹脂の架橋
密度が高くヤング率が大きいことから、側圧による損失
が増大するという弊害が生じた。プライマリ層のヤング
率を０．０３〜０．１０ｋｇ／ｍｍ2の範囲内の値とす
れば側圧特性を良好にすることができた。
えるような大きい場合には、プライマリ層の樹脂の架橋
密度が高くヤング率が大きいことから、側圧による損失
が増大するという弊害が生じた。プライマリ層のヤング
率を０．０３〜０．１０ｋｇ／ｍｍ2の範囲内の値とす
れば側圧特性を良好にすることができた。
【００２８】また、０℃での密着力が８００ｇ／ｃｍを
超えるような大きい場合には、他の光ファイバとの融着
接続等の際に被覆光ファイバの被覆を除去することが困
難であった。このことから、０℃での密着力は８００ｇ
／ｃｍ以下とするのが好適であった。
超えるような大きい場合には、他の光ファイバとの融着
接続等の際に被覆光ファイバの被覆を除去することが困
難であった。このことから、０℃での密着力は８００ｇ
／ｃｍ以下とするのが好適であった。
【００２９】さらに、ガラスファイバについて種々の条
件で被覆光ファイバを試作して評価した結果、実効コア
断面積６０μｍ2以上であって波長１．５５μｍ帯に零
分散波長を有する分散シフト光ファイバの如く曲げに弱
い場合であっても、低温においても良好な伝送特性を維
持することができ、側圧試験での伝送損失の増加も許容
範囲内であった。具体的には、０℃での伝送損失と２３
℃での伝送損失との差が０．００５ｄＢ／ｋｍ以下であ
った。また、側圧試験での伝送損失増加が１．０ｄＢ／
ｋｍ以下であった。
件で被覆光ファイバを試作して評価した結果、実効コア
断面積６０μｍ2以上であって波長１．５５μｍ帯に零
分散波長を有する分散シフト光ファイバの如く曲げに弱
い場合であっても、低温においても良好な伝送特性を維
持することができ、側圧試験での伝送損失の増加も許容
範囲内であった。具体的には、０℃での伝送損失と２３
℃での伝送損失との差が０．００５ｄＢ／ｋｍ以下であ
った。また、側圧試験での伝送損失増加が１．０ｄＢ／
ｋｍ以下であった。
【００３０】
【発明の効果】以上、詳細に説明したとおり、本発明に
よれば、０℃での引裂強度を１．０ｋｇ／ｍｍ以上と
し、０℃での密着力を１００ｇ／ｃｍ以上とすることに
より、低温時でのプライマリ層の収縮に起因する応力に
抗してプライマリ層の破壊または剥離を防止することが
でき、低温での伝送損失の増大を抑制することができ
る。０℃での引裂強度を７．０ｋｇ／ｍｍ以下とし、プ
ライマリ層のヤング率を０．０３〜０．１０ｋｇ／ｍｍ
2の範囲内の値とすることにより、側圧特性を良好にす
ることができる。また、０℃での密着力を８００ｇ／ｃ
ｍ以下とすることにより、被覆光ファイバの被覆を除去
することが容易である。
よれば、０℃での引裂強度を１．０ｋｇ／ｍｍ以上と
し、０℃での密着力を１００ｇ／ｃｍ以上とすることに
より、低温時でのプライマリ層の収縮に起因する応力に
抗してプライマリ層の破壊または剥離を防止することが
でき、低温での伝送損失の増大を抑制することができ
る。０℃での引裂強度を７．０ｋｇ／ｍｍ以下とし、プ
ライマリ層のヤング率を０．０３〜０．１０ｋｇ／ｍｍ
2の範囲内の値とすることにより、側圧特性を良好にす
ることができる。また、０℃での密着力を８００ｇ／ｃ
ｍ以下とすることにより、被覆光ファイバの被覆を除去
することが容易である。
【００３１】また、実効コア断面積が６０μｍ2以上で
あり、波長１．５５μｍ帯に零分散波長を有し、波長
１．５５μｍにおいて０℃での伝送損失と２３℃での伝
送損失との差が０．００５ｄＢ／ｋｍ以下であり、側圧
試験での伝送損失増加が１．０ｄＢ／ｋｍ以下であるこ
とにより、低温においても良好な伝送特性を維持するこ
とができ、側圧試験での伝送損失の増加も許容範囲内で
あるので、この被覆光ファイバは、海底光通信等の長距
離で高ビットレートの光通信を行う光伝送線路として好
適に用いられる。
あり、波長１．５５μｍ帯に零分散波長を有し、波長
１．５５μｍにおいて０℃での伝送損失と２３℃での伝
送損失との差が０．００５ｄＢ／ｋｍ以下であり、側圧
試験での伝送損失増加が１．０ｄＢ／ｋｍ以下であるこ
とにより、低温においても良好な伝送特性を維持するこ
とができ、側圧試験での伝送損失の増加も許容範囲内で
あるので、この被覆光ファイバは、海底光通信等の長距
離で高ビットレートの光通信を行う光伝送線路として好
適に用いられる。
【図１】本実施形態に係る被覆光ファイバを説明するた
めの断面図である。
めの断面図である。
【図２】実施例１〜４および比較例１〜６それぞれにお
ける特性等をまとめた図表である。
ける特性等をまとめた図表である。
１…被覆光ファイバ、１１…ガラスファイバ、１２…プ
ライマリ層、１３…セカンダリ層。
ライマリ層、１３…セカンダリ層。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 2H050 AC76 AD01 BB07Q BB07S BB14Q BB14S BB17Q BB17S BB31Q BB31S BB33Q BB33S BC03
Claims (2)
- 【請求項１】 ガラスファイバの外周に順にプライマリ
層およびセカンダリ層が被覆された被覆光ファイバであ
って、 前記プライマリ層は、常温でのヤング率が０．０３〜
０．１０ｋｇ／ｍｍ2であり、ＪＩＳ規格Ｋ７１２８の
直角型引裂法による０℃での引裂強度が１．０〜７．０
ｋｇ／ｍｍであり、０℃での前記ガラスファイバとの密
着力が１００〜８００ｇ／ｃｍであることを特徴とする
被覆光ファイバ。 - 【請求項２】 実効コア断面積が６０μｍ2以上であ
り、波長１．５５μｍ帯に零分散波長を有し、波長１．
５５μｍにおける０℃での伝送損失と２３℃での伝送損
失との差が０．００５ｄＢ／ｋｍ以下であり、側圧試験
での伝送損失増加が１．０ｄＢ／ｋｍ以下であることを
特徴とする被覆光ファイバ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26078599A JP2001083381A (ja) | 1999-09-14 | 1999-09-14 | 被覆光ファイバ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26078599A JP2001083381A (ja) | 1999-09-14 | 1999-09-14 | 被覆光ファイバ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001083381A true JP2001083381A (ja) | 2001-03-30 |
Family
ID=17352710
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26078599A Pending JP2001083381A (ja) | 1999-09-14 | 1999-09-14 | 被覆光ファイバ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001083381A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020079610A (ko) * | 2001-04-13 | 2002-10-19 | 후루까와덴끼고오교 가부시끼가이샤 | 피복광파이버 |
| JP2004004423A (ja) * | 2002-04-05 | 2004-01-08 | Furukawa Electric Co Ltd:The | ファイバグレーティング用ガラス光ファイバ素線 |
| JP2004198506A (ja) * | 2002-12-16 | 2004-07-15 | Fujikura Ltd | 薄膜光ファイバ素線、薄膜光ファイバ心線とコネクタ接続部 |
| JP2005524094A (ja) * | 2002-04-24 | 2005-08-11 | ディーエスエム アイピー アセッツ ビー．ブイ． | コートされた光ファイバー |
| CN101840023A (zh) * | 2010-05-28 | 2010-09-22 | 长飞光纤光缆有限公司 | 一种抗弯曲多模光纤 |
| US9057816B2 (en) | 2010-12-27 | 2015-06-16 | Hitachi Metals, Ltd. | Resin-coated optical fiber |
-
1999
- 1999-09-14 JP JP26078599A patent/JP2001083381A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020079610A (ko) * | 2001-04-13 | 2002-10-19 | 후루까와덴끼고오교 가부시끼가이샤 | 피복광파이버 |
| JP2004004423A (ja) * | 2002-04-05 | 2004-01-08 | Furukawa Electric Co Ltd:The | ファイバグレーティング用ガラス光ファイバ素線 |
| JP2005524094A (ja) * | 2002-04-24 | 2005-08-11 | ディーエスエム アイピー アセッツ ビー．ブイ． | コートされた光ファイバー |
| KR101053943B1 (ko) * | 2002-04-24 | 2011-08-04 | 디에스엠 아이피 어셋츠 비.브이. | 코팅된 광섬유 |
| JP4922549B2 (ja) * | 2002-04-24 | 2012-04-25 | ディーエスエム アイピー アセッツ ビー．ブイ． | コートされた光ファイバー |
| JP2004198506A (ja) * | 2002-12-16 | 2004-07-15 | Fujikura Ltd | 薄膜光ファイバ素線、薄膜光ファイバ心線とコネクタ接続部 |
| CN101840023A (zh) * | 2010-05-28 | 2010-09-22 | 长飞光纤光缆有限公司 | 一种抗弯曲多模光纤 |
| US9057816B2 (en) | 2010-12-27 | 2015-06-16 | Hitachi Metals, Ltd. | Resin-coated optical fiber |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20041118 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050411 |
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