JP2001237777A - 光伝送路 - Google Patents
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- H04B10/29—Repeaters
- H04B10/291—Repeaters in which processing or amplification is carried out without conversion of the main signal from optical form
- H04B10/2912—Repeaters in which processing or amplification is carried out without conversion of the main signal from optical form characterised by the medium used for amplification or processing
- H04B10/2916—Repeaters in which processing or amplification is carried out without conversion of the main signal from optical form characterised by the medium used for amplification or processing using Raman or Brillouin amplifiers
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 無中継伝送距離を長くする。
【解決手段】 信号光の入力側に実効断面積及び波長分
散が大きい光ファイバ１２ａを配置し、信号光の出力側
に実効断面積が小さく、波長分散が小さい又は逆極性の
光ファイバ１２ｂを配置する。励起光源１４は、光ファ
イバ１２ｂにラマン増幅を起こさせる１４５０ｎｍ又は
１５５０ｎｍの励起光を発生する。励起光源１４の出力
光は、ＷＤＭ光カップラ１６により光ファイバ１２ｂに
後方から入射する。光ファイバ１２ａの入力パワーＰｉ
ｎ（すなわち、光送信装置１０の出力パワー）、光ファ
イバ１２ａ，１２ｂの全損失α、ラマン増幅の励起パワ
ーＰｐ、ファイバ１２ａ，１２ｂの総長Ｌに対して、ｙ
＝（Ｐｉｎ−α）／（Ｐｐ・１０ＬｏｇＬ））とする
と、光ファイバ１２ｂの割合ｘ（０≦ｘ≦１）とｙは、
ｙ＝６．６３×１０−２ｘ−０．０７７の関係にあり、
ｙ値で＋０．２から−０．２の範囲が好ましいｘ値とな
る。
散が大きい光ファイバ１２ａを配置し、信号光の出力側
に実効断面積が小さく、波長分散が小さい又は逆極性の
光ファイバ１２ｂを配置する。励起光源１４は、光ファ
イバ１２ｂにラマン増幅を起こさせる１４５０ｎｍ又は
１５５０ｎｍの励起光を発生する。励起光源１４の出力
光は、ＷＤＭ光カップラ１６により光ファイバ１２ｂに
後方から入射する。光ファイバ１２ａの入力パワーＰｉ
ｎ（すなわち、光送信装置１０の出力パワー）、光ファ
イバ１２ａ，１２ｂの全損失α、ラマン増幅の励起パワ
ーＰｐ、ファイバ１２ａ，１２ｂの総長Ｌに対して、ｙ
＝（Ｐｉｎ−α）／（Ｐｐ・１０ＬｏｇＬ））とする
と、光ファイバ１２ｂの割合ｘ（０≦ｘ≦１）とｙは、
ｙ＝６．６３×１０−２ｘ−０．０７７の関係にあり、
ｙ値で＋０．２から−０．２の範囲が好ましいｘ値とな
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、光伝送路に関し、
より具体的には、超長距離無中継伝送又は超長距離の中
継スパンを実現する光伝送路に関する。
より具体的には、超長距離無中継伝送又は超長距離の中
継スパンを実現する光伝送路に関する。
【０００２】
【従来の技術】超長距離中継スパン伝送では、各ファイ
バスパンへの入力パワーを高くするほど、ＳＮ比（ＳＮ
Ｒ）を高く保つことができる。しかし、光入力パワーを
高くすると、ＳＢＳ（Ｓｔｉｍｕｌａｔｅｄ Ｂｒｉｌ
ｌｏｕｉｎ Ｓｃａｔｔｅｒｉｎｇ）により入力パワー
が制限されることと、非線形光学効果が大きくなること
から、伝送特性が劣化する。
バスパンへの入力パワーを高くするほど、ＳＮ比（ＳＮ
Ｒ）を高く保つことができる。しかし、光入力パワーを
高くすると、ＳＢＳ（Ｓｔｉｍｕｌａｔｅｄ Ｂｒｉｌ
ｌｏｕｉｎ Ｓｃａｔｔｅｒｉｎｇ）により入力パワー
が制限されることと、非線形光学効果が大きくなること
から、伝送特性が劣化する。
【０００３】これに対して、従来、ＳＢＳを抑制するた
めに低周波微少信号変調によりスペクトルを拡げる構
成、及び、高光入力パワーでも非線形光学効果が小さく
なるように、モードフィールド径（ＭＤＦ）が約１０μ
ｍと大きなファイバ（例えば、１．３μｍ帯にゼロ分散
波長を持つシングルモードファイバ（ＳＭＦ））を使用
する構成が提案されている。信号光の入力側に実効断面
積及び分散スロープが大きい光ファイバを配置し、信号
光の出力側に実効断面積及び分散スロープが小さい光フ
ァイバを配置する構成が、例えば、特開平１０−３０８
７０６号公報（ＥＰ０８７７４９６号公報）及び特開平
１０−３２２２８３号公報に記載されている。
めに低周波微少信号変調によりスペクトルを拡げる構
成、及び、高光入力パワーでも非線形光学効果が小さく
なるように、モードフィールド径（ＭＤＦ）が約１０μ
ｍと大きなファイバ（例えば、１．３μｍ帯にゼロ分散
波長を持つシングルモードファイバ（ＳＭＦ））を使用
する構成が提案されている。信号光の入力側に実効断面
積及び分散スロープが大きい光ファイバを配置し、信号
光の出力側に実効断面積及び分散スロープが小さい光フ
ァイバを配置する構成が、例えば、特開平１０−３０８
７０６号公報（ＥＰ０８７７４９６号公報）及び特開平
１０−３２２２８３号公報に記載されている。
【０００４】また、無中継光伝送距離又は中継スパンを
長くする手段として、ラマン増幅を併用する構成は、公
知である。
長くする手段として、ラマン増幅を併用する構成は、公
知である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、シングルモー
ドファイバ（ＳＭＦ）を１．５μｍ帯で使用すると、波
長分散が大きい（約−１８ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ）ので、累
積波長分散が大きくなり、分散補償ファイバ（ＤＣＦ：
Ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ Ｆ
ｉｂｅｒ）を大量に使用しなければならない。また、シ
ングルモードファイバはＭＦＤが１０μｍ程度と大きい
ので、大きなラマンゲインを得難い。
ドファイバ（ＳＭＦ）を１．５μｍ帯で使用すると、波
長分散が大きい（約−１８ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ）ので、累
積波長分散が大きくなり、分散補償ファイバ（ＤＣＦ：
Ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ Ｆ
ｉｂｅｒ）を大量に使用しなければならない。また、シ
ングルモードファイバはＭＦＤが１０μｍ程度と大きい
ので、大きなラマンゲインを得難い。
【０００６】一般に、後方励起のファイバラマンアンプ
で高いラマンゲインを得るには、ポンプ光パワーの大き
な信号出力側にＭＦＤの小さいファイバを配置すればよ
い。しかし、ＭＦＤが小さすぎると、ポンプ波長帯での
ファイバロスが大きくなり、結局、大きなラマン利得を
実現できず、伝送特性も向上しない。
で高いラマンゲインを得るには、ポンプ光パワーの大き
な信号出力側にＭＦＤの小さいファイバを配置すればよ
い。しかし、ＭＦＤが小さすぎると、ポンプ波長帯での
ファイバロスが大きくなり、結局、大きなラマン利得を
実現できず、伝送特性も向上しない。
【０００７】本発明は、ラマン増幅を利用しつつ、より
良い伝送特性を実現できる光伝送路を提示することを目
的とする。
良い伝送特性を実現できる光伝送路を提示することを目
的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明に係る光伝送路
は、信号光を伝搬し、第１の実効断面積及び第１の波長
分散値を具備する第１の光ファイバと、当該第１の光フ
ァイバから出力される当該信号光を伝搬し、当該第１の
実効断面積より小さい第２の実効断面積を具備し、当該
第１の波長分散値より小さい値及び当該第１の波長分散
値とは逆極性の値の何れである第２の波長分散値を具備
する第２の光ファイバと、当該第２の光ファイバにラマ
ン増幅を起こさせる励起光を発生する励起光源と、当該
励起光源から出力される励起光を当該第２の光ファイバ
にその後方から入射する光カップラとからなることを特
徴とする。
は、信号光を伝搬し、第１の実効断面積及び第１の波長
分散値を具備する第１の光ファイバと、当該第１の光フ
ァイバから出力される当該信号光を伝搬し、当該第１の
実効断面積より小さい第２の実効断面積を具備し、当該
第１の波長分散値より小さい値及び当該第１の波長分散
値とは逆極性の値の何れである第２の波長分散値を具備
する第２の光ファイバと、当該第２の光ファイバにラマ
ン増幅を起こさせる励起光を発生する励起光源と、当該
励起光源から出力される励起光を当該第２の光ファイバ
にその後方から入射する光カップラとからなることを特
徴とする。
【０００９】このような構成において、ラマン増幅によ
り信号光の損失を低減することにより、より長距離の伝
送が可能になる。信号光の入力側に配置される光ファイ
バの実効断面積を信号光の出力側よりも大きくすること
で、非線形効果を低減でき、より大きなパワーの信号光
を入力できる。
り信号光の損失を低減することにより、より長距離の伝
送が可能になる。信号光の入力側に配置される光ファイ
バの実効断面積を信号光の出力側よりも大きくすること
で、非線形効果を低減でき、より大きなパワーの信号光
を入力できる。
【００１０】実効的なラマン利得とバックグランドノイ
ズを考慮すると、第２の光ファイバの実効断面積は５５
〜７０μｍ２であるのが好ましい。
ズを考慮すると、第２の光ファイバの実効断面積は５５
〜７０μｍ２であるのが好ましい。
【００１１】また、第１の光ファイバの入力パワーＰｉ
ｎ（ｄＢｍ）、第１及び第２の光ファイバの全損失α
（ｄＢ）、ラマン励起パワーＰｐ（ｄＢｍ）、並びに、
第１及び第２の光ファイバの総長Ｌ（ｋｍ）に対して、
ｙ＝（Ｐｉｎ−α）／（Ｐｐ・１０ＬｏｇＬ））とし、
Ｌに対する第２の光ファイバの割合をｘ（０≦ｘ≦１）
としたときに、ｙが６．６３×１０−２ｘ＋０．１２３
以下で、且つ、６．６３×１０−２ｘ−０．２７７以上
であるのが好ましい。これにより、良好なＳ／Ｎ比が得
られる。
ｎ（ｄＢｍ）、第１及び第２の光ファイバの全損失α
（ｄＢ）、ラマン励起パワーＰｐ（ｄＢｍ）、並びに、
第１及び第２の光ファイバの総長Ｌ（ｋｍ）に対して、
ｙ＝（Ｐｉｎ−α）／（Ｐｐ・１０ＬｏｇＬ））とし、
Ｌに対する第２の光ファイバの割合をｘ（０≦ｘ≦１）
としたときに、ｙが６．６３×１０−２ｘ＋０．１２３
以下で、且つ、６．６３×１０−２ｘ−０．２７７以上
であるのが好ましい。これにより、良好なＳ／Ｎ比が得
られる。
【００１２】ｙが実質的に６．６３×１０−２ｘ−０．
０７７に等しい場合に、最大のＳ／Ｎ比が得られる。
０７７に等しい場合に、最大のＳ／Ｎ比が得られる。
【００１３】
【実施例】以下、図面を参照して、本発明の実施例を詳
細に説明する。
細に説明する。
【００１４】図１は、無中継光伝送システムに適用した
本発明の一実施例の概略構成ブロック図を示す。光送信
装置１０は、１．５５μｍ帯の信号光を光伝送路１２に
出力する。光伝送路１２は、比較的大口径で、波長分散
値の大きな光ファイバ１２ａと、小口径で、波長分散値
が小さい又は光ファイバ１２ａのそれとはとは逆極性の
光ファイバ１２ｂとからなる。光ファイバ１２ａを信号
光の入力側に配置し、光ファイバ１２ｂを信号光の出力
側に配置する。光ファイバ１２ａは例えば、１．３μｍ
帯にゼロ分散波長を持ち、波長分散が１８〜２０ｐｓ／
ｎｍ／ｋｍで、実効断面積（又はモードフィールド径）
が約７４μｍ２のシングルモードファイバからなり、光
ファイバ１２ｂは、１．５５μｍ帯にゼロ分散波長をシ
フトし、波長分散値が−２ｐｓ／ｎｍ／ｋｍで、実効断
面積が約４９μｍ２の分散シフトファイバからなる。
本発明の一実施例の概略構成ブロック図を示す。光送信
装置１０は、１．５５μｍ帯の信号光を光伝送路１２に
出力する。光伝送路１２は、比較的大口径で、波長分散
値の大きな光ファイバ１２ａと、小口径で、波長分散値
が小さい又は光ファイバ１２ａのそれとはとは逆極性の
光ファイバ１２ｂとからなる。光ファイバ１２ａを信号
光の入力側に配置し、光ファイバ１２ｂを信号光の出力
側に配置する。光ファイバ１２ａは例えば、１．３μｍ
帯にゼロ分散波長を持ち、波長分散が１８〜２０ｐｓ／
ｎｍ／ｋｍで、実効断面積（又はモードフィールド径）
が約７４μｍ２のシングルモードファイバからなり、光
ファイバ１２ｂは、１．５５μｍ帯にゼロ分散波長をシ
フトし、波長分散値が−２ｐｓ／ｎｍ／ｋｍで、実効断
面積が約４９μｍ２の分散シフトファイバからなる。
【００１５】励起光源１４は１４５０ｎｍ又は１５５０
ｎｍのラマン増幅の励起光を発生する。励起光源１４の
出力光は、ＷＤＭ光カップラ１６により光ファイバ１２
ｂに後方から入射する。
ｎｍのラマン増幅の励起光を発生する。励起光源１４の
出力光は、ＷＤＭ光カップラ１６により光ファイバ１２
ｂに後方から入射する。
【００１６】光送信装置１０から出力された信号光は先
ず、光ファイバ１２ａに入射する。光ファイバ１２ａが
大口径なので、信号光のパワーが高くても、非線形効果
は少ない。光ファイバ１２ａを伝搬した信号光は、光フ
ァイバ１２ｂに入射し、光ファイバ１２ｂを伝搬する。
光ファイバ１２ｂには、励起光源１４からＷＤＭ光カッ
プラ１６を介して後方からラマン励起光が入射する。こ
のラマン励起光により、光ファイバ１２ｂではラマン増
幅が生じ、信号光が増幅される。光ファイバ１２ｂの径
を小さくすることで、大きなラマンゲインが得られる。
光ファイバ１２ｂでラマン増幅された信号光は、ＷＤＭ
光カップラ１６を通過し、光受信装置１８に入射する。
ず、光ファイバ１２ａに入射する。光ファイバ１２ａが
大口径なので、信号光のパワーが高くても、非線形効果
は少ない。光ファイバ１２ａを伝搬した信号光は、光フ
ァイバ１２ｂに入射し、光ファイバ１２ｂを伝搬する。
光ファイバ１２ｂには、励起光源１４からＷＤＭ光カッ
プラ１６を介して後方からラマン励起光が入射する。こ
のラマン励起光により、光ファイバ１２ｂではラマン増
幅が生じ、信号光が増幅される。光ファイバ１２ｂの径
を小さくすることで、大きなラマンゲインが得られる。
光ファイバ１２ｂでラマン増幅された信号光は、ＷＤＭ
光カップラ１６を通過し、光受信装置１８に入射する。
【００１７】光受信装置１８では、光アンプ２０が光伝
送路１２からの信号光を光増幅し、分散補償ファイバ２
２は、光ファイバ１２ａ，１２ｂによる累積波長分散を
補償する。分散補償された信号光は、受光素子２４に入
射する。受光素子２４は光信号を電気信号に変換し、復
調回路２６が、受光素子２４の出力からデータを復調す
る。
送路１２からの信号光を光増幅し、分散補償ファイバ２
２は、光ファイバ１２ａ，１２ｂによる累積波長分散を
補償する。分散補償された信号光は、受光素子２４に入
射する。受光素子２４は光信号を電気信号に変換し、復
調回路２６が、受光素子２４の出力からデータを復調す
る。
【００１８】光ファイバ１２ａを伝搬する間に、信号光
は光ファイバ１２ａのファイバロスに従って減衰する。
光ファイバ１２ｂでは、ラマン励起光が後方から入射す
るので、ラマンゲインは、光ファイバ１２ｂのＷＤＭ光
カップラ１６に近い側ほど、ラマンゲインが大きい。従
って、光ファイバ１２ｂでは、ラマンゲインが光ファイ
バ１２ｂのファイバロスより小さい部分（光ファイバ１
２ａに近い部分）では、信号光は減衰するが、ラマンゲ
インが光ファイバ１２ｂのファイバロスを上回る部分
（ＷＤＭ光カップラ１６に近い部分）では、信号光はそ
の差に応じた分だけ増幅される。このようなラマン増幅
により、光ファイバ１２ａ，１２ｂの全体として、信号
光の減衰が小さくなり、ＳＮＲが改善される。
は光ファイバ１２ａのファイバロスに従って減衰する。
光ファイバ１２ｂでは、ラマン励起光が後方から入射す
るので、ラマンゲインは、光ファイバ１２ｂのＷＤＭ光
カップラ１６に近い側ほど、ラマンゲインが大きい。従
って、光ファイバ１２ｂでは、ラマンゲインが光ファイ
バ１２ｂのファイバロスより小さい部分（光ファイバ１
２ａに近い部分）では、信号光は減衰するが、ラマンゲ
インが光ファイバ１２ｂのファイバロスを上回る部分
（ＷＤＭ光カップラ１６に近い部分）では、信号光はそ
の差に応じた分だけ増幅される。このようなラマン増幅
により、光ファイバ１２ａ，１２ｂの全体として、信号
光の減衰が小さくなり、ＳＮＲが改善される。
【００１９】光ファイバ１２ｂの径を小さくするほど、
ラマン利得が増大するが、ラマン励起光帯域でのファイ
バロスが増大する。ラマン励起光の減衰は、ラマン利得
を低下させる。図２は、ファイバ径に対する実効的な利
得（ラマン利得とファイバロスの差）を調べた結果を示
す。横軸は実効断面積Ａｅｆｆを示し、縦軸は、ラマン
利得とファイバロスの差を示す。実効断面積７４μｍ２
のシングルモードファイバ（ＳＭＦ）、実効断面積５５
μｍ２の分散シフトファイバ（ＤＳＦ）、実効断面積４
９μｍ２の分散シフトファイバ（ＤＳＦ）及び実効断面
積２４μｍ２の逆分散ファイバ（ＲＤＦ）について調べ
た。ファイバ長は何れも１００ｋｍである。図２では、
ＳＭＦの測定結果に対する相対値を示した。図２から、
実効断面積が５５〜６０μｍ２の範囲で信号レベルが最
大になる、すなわち、実効的なラマン利得が最大になる
ことが分かる。
ラマン利得が増大するが、ラマン励起光帯域でのファイ
バロスが増大する。ラマン励起光の減衰は、ラマン利得
を低下させる。図２は、ファイバ径に対する実効的な利
得（ラマン利得とファイバロスの差）を調べた結果を示
す。横軸は実効断面積Ａｅｆｆを示し、縦軸は、ラマン
利得とファイバロスの差を示す。実効断面積７４μｍ２
のシングルモードファイバ（ＳＭＦ）、実効断面積５５
μｍ２の分散シフトファイバ（ＤＳＦ）、実効断面積４
９μｍ２の分散シフトファイバ（ＤＳＦ）及び実効断面
積２４μｍ２の逆分散ファイバ（ＲＤＦ）について調べ
た。ファイバ長は何れも１００ｋｍである。図２では、
ＳＭＦの測定結果に対する相対値を示した。図２から、
実効断面積が５５〜６０μｍ２の範囲で信号レベルが最
大になる、すなわち、実効的なラマン利得が最大になる
ことが分かる。
【００２０】また、光ファイバ１２ａとしてＳＭＦを使
用し、光ファイバ１２ｂとして種々の光ファイバを使用
する状況で、伝送特性と一体一に対応するＳＮＲを調べ
た。前に述べたように、小口径ファイバでは、バックグ
ランドのノイズレベルが大きくなる。図３は、光ファイ
バ１２ｂの実効断面積Ａｅｆｆに対するＳＮＲの測定結
果を示す。横軸は光ファイバ１２ｂの実効断面積Ａｅｆ
ｆ、縦軸はＳＮＲをそれぞれ示す。特性曲線３０上の測
定値△は、光ファイバ１２ｂの出力段階におけるＳＮ
Ｒ、特性曲線３２上の測定値□は、光アンプ２０（出
力：＋５ｄＢｍ）の出力段階でのＳＮＲ、特性曲線３４
上の測定値○は、分散補償ファイバ２２により累積波長
分散を補償した後でのＳＮＲをそれぞれ示す。
用し、光ファイバ１２ｂとして種々の光ファイバを使用
する状況で、伝送特性と一体一に対応するＳＮＲを調べ
た。前に述べたように、小口径ファイバでは、バックグ
ランドのノイズレベルが大きくなる。図３は、光ファイ
バ１２ｂの実効断面積Ａｅｆｆに対するＳＮＲの測定結
果を示す。横軸は光ファイバ１２ｂの実効断面積Ａｅｆ
ｆ、縦軸はＳＮＲをそれぞれ示す。特性曲線３０上の測
定値△は、光ファイバ１２ｂの出力段階におけるＳＮ
Ｒ、特性曲線３２上の測定値□は、光アンプ２０（出
力：＋５ｄＢｍ）の出力段階でのＳＮＲ、特性曲線３４
上の測定値○は、分散補償ファイバ２２により累積波長
分散を補償した後でのＳＮＲをそれぞれ示す。
【００２１】実効断面積が４９〜５５μｍ２の光ファイ
バを光ファイバ１２ｂとして使用した場合で、光ファイ
バ１２ａ，１２ｂの累積波長分散は約１８００ｐｓ／ｎ
ｍ、光ファイバ１２ｂとして大口径（実効断面積７４μ
ｍ２）のＳＭＦを使用した場合で、累積波長分散は４０
００ｐｓ／ｎｍ程度である。
バを光ファイバ１２ｂとして使用した場合で、光ファイ
バ１２ａ，１２ｂの累積波長分散は約１８００ｐｓ／ｎ
ｍ、光ファイバ１２ｂとして大口径（実効断面積７４μ
ｍ２）のＳＭＦを使用した場合で、累積波長分散は４０
００ｐｓ／ｎｍ程度である。
【００２２】特性曲線３４から分かるように、分散補償
をも考慮すると、伝送特性は、光ファイバ１２ｂの実効
断面積を６０μｍ２程度、範囲としては５５〜７０μｍ
２が好ましいことになる。
をも考慮すると、伝送特性は、光ファイバ１２ｂの実効
断面積を６０μｍ２程度、範囲としては５５〜７０μｍ
２が好ましいことになる。
【００２３】更に、伝送距離及びラマン増幅のポンプパ
ワーに対してＳ／Ｎ比だ最大になる光ファイバ１２ａ，
１２ｂの比を調べた。採用したパラメータ以下の通りで
ある。すなわち、８波長を波長分割多重する。光ファイ
バ１２ａは、損失が０．１９ｄＢ／ｋｍ、波長分散が１
９ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ、モードフィールド径（ＭＦＤ）が
１０μｍの単一モード光ファイバからなる。光ファイバ
１２ｂは、損失が０．２１ｄＢ／ｋｍ、波長分散が−２
ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ、モードフィールド径（ＭＦＤ）が
８．６μｍの分散シフト光ファイバからなる。分散等化
用の分散補償ファイバ２２は、損失が０．６ｄＢ／ｋ
ｍ、波長分散が−８．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍである。光フ
ァバ１２ｂにおけるラマンゲインは、実験値を元に計算
した。但し、光ファイバ１２ｂが５０ｋｍ以上の場合に
ラマン増幅を利用するとし、ラマンゲインは光ファイバ
１２ａと光ファイバ１２ｂの比率に関わらず一定である
とした。ラマン増幅により発生するノイズは実験値を元
に計算した。光アンプ２０はノイズ指数（ＮＦ）が６ｄ
Ｂ、出力が＋５ｄＢｍである。分散補償ファイバ２２
は、全波長の累積波長分散を一括して等化するとした。
ワーに対してＳ／Ｎ比だ最大になる光ファイバ１２ａ，
１２ｂの比を調べた。採用したパラメータ以下の通りで
ある。すなわち、８波長を波長分割多重する。光ファイ
バ１２ａは、損失が０．１９ｄＢ／ｋｍ、波長分散が１
９ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ、モードフィールド径（ＭＦＤ）が
１０μｍの単一モード光ファイバからなる。光ファイバ
１２ｂは、損失が０．２１ｄＢ／ｋｍ、波長分散が−２
ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ、モードフィールド径（ＭＦＤ）が
８．６μｍの分散シフト光ファイバからなる。分散等化
用の分散補償ファイバ２２は、損失が０．６ｄＢ／ｋ
ｍ、波長分散が−８．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍである。光フ
ァバ１２ｂにおけるラマンゲインは、実験値を元に計算
した。但し、光ファイバ１２ｂが５０ｋｍ以上の場合に
ラマン増幅を利用するとし、ラマンゲインは光ファイバ
１２ａと光ファイバ１２ｂの比率に関わらず一定である
とした。ラマン増幅により発生するノイズは実験値を元
に計算した。光アンプ２０はノイズ指数（ＮＦ）が６ｄ
Ｂ、出力が＋５ｄＢｍである。分散補償ファイバ２２
は、全波長の累積波長分散を一括して等化するとした。
【００２４】これらの条件下で、光ファイバ１２ａの入
力パワーＰｉｎ（すなわち、光送信装置１０の出力パワ
ー）、励起光源１４から出力される励起光のパワーＰｐ
及び光ファイバ１２ａ，１２ｂの総長、即ち伝送路長Ｌ
を変化させ、Ｌに対する光ファイバ１２ｂの長さの割合
ｘに対して、Ｓ／Ｎ比がどのように変化するかを先ず、
測定した。
力パワーＰｉｎ（すなわち、光送信装置１０の出力パワ
ー）、励起光源１４から出力される励起光のパワーＰｐ
及び光ファイバ１２ａ，１２ｂの総長、即ち伝送路長Ｌ
を変化させ、Ｌに対する光ファイバ１２ｂの長さの割合
ｘに対して、Ｓ／Ｎ比がどのように変化するかを先ず、
測定した。
【００２５】図４は、ポンプパワーＰｐを４００ｍＷ、
伝送路長Ｌを３００ｋｍとし、ファイバ入力パワーＰｉ
ｎを変化させたときの、ｘに対するＳ／Ｎ比の変化を示
す。縦軸はＳ／Ｎ比、横軸はｘを示す。図５は、ｘに対
する最大Ｓ／Ｎ比からの偏差を示す。縦軸は、最大Ｓ／
Ｎ比からの偏差、横軸はｘをそれぞれ示す。図４及び図
５から、最大Ｓ／Ｎ比が得られる光ファイバ１２ｂの割
合ｘ、即ち最適割合が、ファイバ入力パワーＰｉｎに応
じて大きくなることが分かる。
伝送路長Ｌを３００ｋｍとし、ファイバ入力パワーＰｉ
ｎを変化させたときの、ｘに対するＳ／Ｎ比の変化を示
す。縦軸はＳ／Ｎ比、横軸はｘを示す。図５は、ｘに対
する最大Ｓ／Ｎ比からの偏差を示す。縦軸は、最大Ｓ／
Ｎ比からの偏差、横軸はｘをそれぞれ示す。図４及び図
５から、最大Ｓ／Ｎ比が得られる光ファイバ１２ｂの割
合ｘ、即ち最適割合が、ファイバ入力パワーＰｉｎに応
じて大きくなることが分かる。
【００２６】図６は、ファイバ入力パワーＰｉｎを３３
ｄＢｍ、伝送路長Ｌを３００ｋｍとし、ラマン励起パワ
ーＰｐを変化させたときの、ｘに対するＳ／Ｎ比の変化
を示す。縦軸はＳ／Ｎ比、横軸はｘを示す。図７は、ｘ
に対する最大Ｓ／Ｎ比からの偏差を示す。縦軸は最大Ｓ
／Ｎ比からの偏差、横軸はｘをそれぞれ示す。図６及び
図７から、光ファイバ１２ｂの最適割合ｘが、ラマン励
起パワーＰｐに応じてわずかではあるが、大きくなるこ
とが分かる。
ｄＢｍ、伝送路長Ｌを３００ｋｍとし、ラマン励起パワ
ーＰｐを変化させたときの、ｘに対するＳ／Ｎ比の変化
を示す。縦軸はＳ／Ｎ比、横軸はｘを示す。図７は、ｘ
に対する最大Ｓ／Ｎ比からの偏差を示す。縦軸は最大Ｓ
／Ｎ比からの偏差、横軸はｘをそれぞれ示す。図６及び
図７から、光ファイバ１２ｂの最適割合ｘが、ラマン励
起パワーＰｐに応じてわずかではあるが、大きくなるこ
とが分かる。
【００２７】伝送路長Ｌを１００ｋｍと２００ｋｍにつ
いて同様に測定した。図４乃至図７に示す傾向は、伝送
路長Ｌを変化させても基本的に同じであった。
いて同様に測定した。図４乃至図７に示す傾向は、伝送
路長Ｌを変化させても基本的に同じであった。
【００２８】ファイバ入力パワーＰｉｎが一定であると
いう条件下で、最大Ｓ／Ｎ比を得られる光ファイバ１２
ｂの比率がラマン励起パワーＰｐに対してどのように変
化するかを調べた。その結果を図８に示す。縦軸はラマ
ン励起パワーＰｐ、横軸は光ファイバ２ｂの割合ｘをそ
れぞれ示す。光ファイバ１２ｂの最適割合ｘは、ラマン
励起パワーＰｐに比例し、その傾きが伝送路長Ｌに依存
することが分かる。
いう条件下で、最大Ｓ／Ｎ比を得られる光ファイバ１２
ｂの比率がラマン励起パワーＰｐに対してどのように変
化するかを調べた。その結果を図８に示す。縦軸はラマ
ン励起パワーＰｐ、横軸は光ファイバ２ｂの割合ｘをそ
れぞれ示す。光ファイバ１２ｂの最適割合ｘは、ラマン
励起パワーＰｐに比例し、その傾きが伝送路長Ｌに依存
することが分かる。
【００２９】逆に、ラマン励起パワーＰｐが一定である
という条件下で、光ファイバ１２ｂの最適割合がファイ
バ入力パワーＰｉｎに対してどのように変化するかを調
べた。その結果を図９に示す。縦軸はファイバ入力パワ
ーＰｉｎ（すなわち、光送信装置１０の出力パワー）、
横軸は光ファイバ２ｂの割合ｘをそれぞれ示す。光ファ
イバ１２ｂの最適割合ｘは、ファイバ入力パワーＰｉｎ
に比例し、その傾きが伝送路長Ｌに依存することが分か
る。
という条件下で、光ファイバ１２ｂの最適割合がファイ
バ入力パワーＰｉｎに対してどのように変化するかを調
べた。その結果を図９に示す。縦軸はファイバ入力パワ
ーＰｉｎ（すなわち、光送信装置１０の出力パワー）、
横軸は光ファイバ２ｂの割合ｘをそれぞれ示す。光ファ
イバ１２ｂの最適割合ｘは、ファイバ入力パワーＰｉｎ
に比例し、その傾きが伝送路長Ｌに依存することが分か
る。
【００３０】図８及び図９に示す結果から、図１０が得
られた。ファイバ入力パワーＰｉｎ、光ファイバ１２
ａ，１２ｂの全損失α、ラマン増幅の励起パワーＰｐ、
伝送路長Ｌに対して、縦軸は、（Ｐｉｎ−α）／（Ｐｐ
・１０ＬｏｇＬ））であり、横軸は、光ファイバ１２ｂ
の最適割合ｘを示す。ｙ＝（Ｐｉｎ−α）／（Ｐｐ・１
０ＬｏｇＬ））とすると、測定値○は、最大Ｓ／Ｎ比を
与えるｘとｙの組み合わせを示し、測定値□及び×は、
最大Ｓ／Ｎ比よりも１ｄＢダウンしたＳ／Ｎ比を与える
ｘとｙの組み合わせを示す。
られた。ファイバ入力パワーＰｉｎ、光ファイバ１２
ａ，１２ｂの全損失α、ラマン増幅の励起パワーＰｐ、
伝送路長Ｌに対して、縦軸は、（Ｐｉｎ−α）／（Ｐｐ
・１０ＬｏｇＬ））であり、横軸は、光ファイバ１２ｂ
の最適割合ｘを示す。ｙ＝（Ｐｉｎ−α）／（Ｐｐ・１
０ＬｏｇＬ））とすると、測定値○は、最大Ｓ／Ｎ比を
与えるｘとｙの組み合わせを示し、測定値□及び×は、
最大Ｓ／Ｎ比よりも１ｄＢダウンしたＳ／Ｎ比を与える
ｘとｙの組み合わせを示す。
【００３１】測定値○から得られる直線４０は、 ｙ＝６．６３×１０−２ｘ−０．０７７ と表現される。ｘとｙは、例えば、直線４０より０．２
だけ大きくなる直線４２と、直線３０より０．２だけ小
さくなる直線４４との間に入っているときに、Ｓ／Ｎ比
から見て好ましい伝送特性が得られることになる。直線
４２は、 ｙ＝６．６３×１０−２ｘ−０．０７７＋０．２ ＝６．６３×１０−２ｘ＋０．１２３ と表現され、直線４４は、 ｙ＝６．６３×１０−２ｘ−０．０７７−０．２ ＝６．６３×１０−２ｘ−０．２７７ と表現される。
だけ大きくなる直線４２と、直線３０より０．２だけ小
さくなる直線４４との間に入っているときに、Ｓ／Ｎ比
から見て好ましい伝送特性が得られることになる。直線
４２は、 ｙ＝６．６３×１０−２ｘ−０．０７７＋０．２ ＝６．６３×１０−２ｘ＋０．１２３ と表現され、直線４４は、 ｙ＝６．６３×１０−２ｘ−０．０７７−０．２ ＝６．６３×１０−２ｘ−０．２７７ と表現される。
【００３２】無中継光伝送システムを例に説明したが、
本発明は、光中継伝送システムの１中継スパン内の光伝
送路にも適用できることは明らかである。
本発明は、光中継伝送システムの１中継スパン内の光伝
送路にも適用できることは明らかである。
【００３３】
【発明の効果】以上の説明から容易に理解できるよう
に、本発明によれば、ラマン増幅を併用し、光ファイバ
の実効断面積を最適化することによって、良好な伝送特
性の下で無中継伝送距離を大幅に長くすることができ
る。
に、本発明によれば、ラマン増幅を併用し、光ファイバ
の実効断面積を最適化することによって、良好な伝送特
性の下で無中継伝送距離を大幅に長くすることができ
る。
【図１】 本発明の一実施例の概略構成ブロック図であ
る。
る。
【図２】 ラマン増幅媒体の実効的な利得の測定図であ
る。
る。
【図３】 光ファイバ１２ｂの実効断面積に対するＳＮ
Ｒの測定結果である。
Ｒの測定結果である。
【図４】 ファイバ入力パワーＰｉｎを変化させたとき
の、光ファイバ１２ｂの割合ｘに対するＳ／Ｎ比の変化
を示す図である。
の、光ファイバ１２ｂの割合ｘに対するＳ／Ｎ比の変化
を示す図である。
【図５】 ファイバ入力パワーＰｉｎを変化させたとき
の、光ファイバ１２ｂの割合ｘに対する最大Ｓ／Ｎ比か
らの偏差を示す図である。
の、光ファイバ１２ｂの割合ｘに対する最大Ｓ／Ｎ比か
らの偏差を示す図である。
【図６】 ラマン励起パワーＰｐを変化させたときの、
光ファイバ１２ｂの割合ｘに対するＳ／Ｎ比の変化を示
す図である。
光ファイバ１２ｂの割合ｘに対するＳ／Ｎ比の変化を示
す図である。
【図７】 ラマン励起パワーＰｐを変化させたときの、
光ファイバ１２ｂの割合ｘに対する最大Ｓ／Ｎ比からの
偏差を示す図である。
光ファイバ１２ｂの割合ｘに対する最大Ｓ／Ｎ比からの
偏差を示す図である。
【図８】 最大Ｓ／Ｎ比を得られる光ファイバ１２ｂの
割合ｘに対するラマン励起パワーＰｐの変化を示す図で
ある。
割合ｘに対するラマン励起パワーＰｐの変化を示す図で
ある。
【図９】 最大Ｓ／Ｎ比を得られる光ファイバ１２ｂの
割合ｘに対するファイバ入力パワーＰｉｎの変化を示す
図である。
割合ｘに対するファイバ入力パワーＰｉｎの変化を示す
図である。
【図１０】 光ファイバ１２ｂの最適割合ｘを与える規
格化パラメータ値の測定結果である。
格化パラメータ値の測定結果である。
１０：光送信装置 １２：光伝送路 １２ａ，１２ｂ：光ファイバ １４：励起光源 １６：ＷＤＭ光カップラ １８：光受信装置 ２０：光アンプ ２２：分散補償ファイバ ２４：受光素子 ２６：復調回路 ３０：光ファイバ１２ｂの出力段階におけるＳＮＲ ３２：光アンプ２０（＋５ｄＢｍ）の出力段階でのＳＮ
Ｒ ３４：分散補償ファイバ２２により累積波長分散を補償
した後でのＳＮＲ ４０：ｘ，ｙの最適な組み合わせを与える直線 ４２：ｘ，ｙの上限を示す直線 ４４：ｘ，ｙの下限を示す直線
Ｒ ３４：分散補償ファイバ２２により累積波長分散を補償
した後でのＳＮＲ ４０：ｘ，ｙの最適な組み合わせを与える直線 ４２：ｘ，ｙの上限を示す直線 ４４：ｘ，ｙの下限を示す直線
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０１Ｓ 3/06 Ｈ０４Ｂ 9/00 Ｊ 3/30 (72)発明者 鈴木 正敏 埼玉県上福岡市大原二丁目１番15号株式会 社ケイディディ研究所内 (72)発明者 枝川 登 埼玉県上福岡市大原二丁目１番15号株式会 社ケイディディ研究所内 Ｆターム(参考） 2H038 AA24 AA33 2H050 AB03Z AD01 AD16 2K002 AA02 AB30 CA15 DA10 HA23 5F072 AB07 AK06 KK11 QQ07 5K002 CA01 CA13 FA02
Claims (4)
- 【請求項１】 信号光を伝搬し、第１の実効断面積及び
第１の波長分散値を具備する第１の光ファイバと、 当該第１の光ファイバから出力される当該信号光を伝搬
し、当該第１の実効断面積より小さい第２の実効断面積
を具備し、当該第１の波長分散値より小さい値及び当該
第１の波長分散値とは逆極性の値の何れである第２の波
長分散値を具備する第２の光ファイバと、 当該第２の光ファイバにラマン増幅を起こさせる励起光
を発生する励起光源と、 当該励起光源から出力される励起光を当該第２の光ファ
イバにその後方から入射する光カップラとからなること
を特徴とする光伝送路。 - 【請求項２】 第１の光ファイバの入力パワーＰｉｎ
（ｄＢｍ）、第１及び第２の光ファイバの全損失α（ｄ
Ｂ）、ラマン励起パワーＰｐ（ｄＢｍ）、並びに、第１
及び第２の光ファイバの総長Ｌ（ｋｍ）に対して、ｙ＝
（Ｐｉｎ−α）／（Ｐｐ・１０ＬｏｇＬ））とし、Ｌに
対する第２の光ファイバの割合をｘ（０≦ｘ≦１）とし
たときに、ｙが６．６３×１０−２ｘ＋０．１２３以下
で、且つ、６．６３×１０−２ｘ−０．２７７以上であ
る請求項１に記載の光伝送路。 - 【請求項３】 ｙが実質的に６．６３×１０−２ｘ−
０．０７７に等しい請求項２に記載の光伝送路。 - 【請求項４】 当該第２の光ファイバの実効断面積が５
５〜７０μｍ２である請求項１乃至３の何れか１項に記
載の光伝送路。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000048671A JP2001237777A (ja) | 2000-02-25 | 2000-02-25 | 光伝送路 |
| EP01103368A EP1130824A3 (en) | 2000-02-25 | 2001-02-13 | Optical transmission line with Raman amplification |
| US09/795,245 US6748178B2 (en) | 2000-02-25 | 2001-02-26 | Optical transmission line |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000048671A JP2001237777A (ja) | 2000-02-25 | 2000-02-25 | 光伝送路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001237777A true JP2001237777A (ja) | 2001-08-31 |
Family
ID=18570723
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000048671A Withdrawn JP2001237777A (ja) | 2000-02-25 | 2000-02-25 | 光伝送路 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6748178B2 (ja) |
| EP (1) | EP1130824A3 (ja) |
| JP (1) | JP2001237777A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002202224A (ja) * | 2001-01-05 | 2002-07-19 | Sumitomo Electric Ind Ltd | ラマン利得係数測定方法 |
| US6687443B2 (en) | 2001-12-07 | 2004-02-03 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber transmission line, optical cable, and optical transmission system |
| US6771864B2 (en) | 2001-12-07 | 2004-08-03 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber transmission line, optical cable, and optical transmission system |
| US6909535B2 (en) | 2002-03-04 | 2005-06-21 | Fujitsu Limited | Optical communication system employing raman amplification |
| JP2006186013A (ja) * | 2004-12-27 | 2006-07-13 | Fujitsu Ltd | 光増幅装置および光増幅方法 |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001223420A (ja) * | 2000-02-10 | 2001-08-17 | Sumitomo Electric Ind Ltd | ラマン増幅器、光伝送システムおよび光ファイバ |
| US6943935B2 (en) | 2001-03-16 | 2005-09-13 | Corning Incorporated | Dispersion-managed cable for raman-assisted transmission |
| JP2003156649A (ja) * | 2001-11-19 | 2003-05-30 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光ファイバ |
| JP2005517989A (ja) | 2002-02-15 | 2005-06-16 | コーニング・インコーポレーテッド | 低スロープ分散シフト光ファイバ |
| US6504973B1 (en) * | 2002-03-16 | 2003-01-07 | Fitel Usa Corp. | Raman amplified dispersion compensating modules |
| JP2004086143A (ja) * | 2002-06-28 | 2004-03-18 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光伝送システム |
| KR20050026083A (ko) | 2002-07-31 | 2005-03-14 | 코닝 인코포레이티드 | 넓은 유효 범위, 낮은 슬로프 및 낮은 영분산을 갖는 비영분산 천이 광섬유 |
| US7102812B2 (en) * | 2002-10-15 | 2006-09-05 | Corning Incorporated | Devices and methods for raman amplification and dispersion compensation |
| US20040252994A1 (en) * | 2003-06-11 | 2004-12-16 | Bickham Scott R. | Optical communication system with suppressed SBS |
| WO2005018117A1 (en) * | 2003-07-31 | 2005-02-24 | Corning Incorporated | Unrepeatered optical communication system with suppressed sbs |
| US7336869B2 (en) * | 2006-04-14 | 2008-02-26 | Xtera Communications, Inc. | System and method for implementing a high capacity unrepeatered optical communication system |
| US20080016157A1 (en) * | 2006-06-29 | 2008-01-17 | Centraltouch Technology Inc. | Method and system for controlling and monitoring an apparatus from a remote computer using session initiation protocol (sip) |
| US7869673B2 (en) * | 2008-08-29 | 2011-01-11 | Xtera Communications, Inc. | Remote larger effective area optical fiber |
| US20120294619A1 (en) * | 2011-05-19 | 2012-11-22 | Tyco Electronics Subsea Communications Llc | Novel architecture for undersea repeaterless systems |
| US10072498B2 (en) | 2016-05-11 | 2018-09-11 | Halliburton Energy Services, Inc. | Providing high power optical pulses over long distances |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5191631A (en) * | 1991-12-19 | 1993-03-02 | At&T Bell Laboratories | Hybrid optical fiber and method of increasing the effective area of optical transmission using same |
| FR2685835A1 (fr) * | 1991-12-31 | 1993-07-02 | France Telecom | Systeme de transmission tres longue distance sur fibre optique a compensation des distorsions a la reception. |
| US5323404A (en) * | 1993-11-02 | 1994-06-21 | At&T Bell Laboratories | Optical fiber laser or amplifier including high reflectivity gratings |
| JPH09130587A (ja) | 1995-10-30 | 1997-05-16 | Canon Inc | ファクシミリ装置、及びファクシミリ伝送方法 |
| JP3418086B2 (ja) * | 1997-05-09 | 2003-06-16 | 住友電気工業株式会社 | 波長分割多重伝送用光伝送路およびその構成方法 |
| JPH10322283A (ja) | 1997-05-21 | 1998-12-04 | Kokusai Denshin Denwa Co Ltd <Kdd> | 光ファイバ伝送路 |
| US6191854B1 (en) * | 1997-06-23 | 2001-02-20 | Pirelli Cavi E Sistemi S.P.A. | Optical telecommunications system |
| WO1999043107A1 (en) * | 1998-02-20 | 1999-08-26 | Ciena Corporation | Optical amplifier having an improved noise figure |
| US6404964B1 (en) * | 1998-05-01 | 2002-06-11 | Corning Incorporated | Dispersion managed optical waveguide and system with distributed amplification |
-
2000
- 2000-02-25 JP JP2000048671A patent/JP2001237777A/ja not_active Withdrawn
-
2001
- 2001-02-13 EP EP01103368A patent/EP1130824A3/en not_active Withdrawn
- 2001-02-26 US US09/795,245 patent/US6748178B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002202224A (ja) * | 2001-01-05 | 2002-07-19 | Sumitomo Electric Ind Ltd | ラマン利得係数測定方法 |
| US6687443B2 (en) | 2001-12-07 | 2004-02-03 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber transmission line, optical cable, and optical transmission system |
| US6771864B2 (en) | 2001-12-07 | 2004-08-03 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber transmission line, optical cable, and optical transmission system |
| EP1326354A3 (en) * | 2001-12-07 | 2005-07-20 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber transmission line, optical cable, and optical transmission system |
| US6909535B2 (en) | 2002-03-04 | 2005-06-21 | Fujitsu Limited | Optical communication system employing raman amplification |
| JP2006186013A (ja) * | 2004-12-27 | 2006-07-13 | Fujitsu Ltd | 光増幅装置および光増幅方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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