JP2004000531A

JP2004000531A - Golf club head

Info

Publication number: JP2004000531A
Application number: JP2003093496A
Authority: JP
Inventors: Tomoyuki Shinoda; 篠田　知行; Kenichi Yoshioka; 吉岡　健一; Yoshiyuki Kai; 甲斐　美幸
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 2002-04-17
Filing date: 2003-03-31
Publication date: 2004-01-08

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a head having a superior carry and directivity of a hit ball and a high durability at low cost while holding a hitting feeling close to that of a conventional persimmon head. <P>SOLUTION: This golf club head having a hollow part 1 or a low density core part is characterized in that a ball hitting surface 5 has an adhesive layered structure of a carbon fiber reinforced plastic layer 2 and a metal layer 6, and the metal layer is disposed in an inner layer. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はゴルフクラブのヘッドに関し、特に、体積が大きく打球の飛距離と方向性に優れ、かつ外観や打球感にも優れたゴルフクラブヘッドに関する。
【０００２】
【従来の技術】
通常「ウッド」と称されるゴルフクラブヘッドにおいて、打球の飛距離や方向性などの性能はその形状や材質に大きく支配される。
【０００３】
飛距離を伸ばすためには、クラブを素早く振り抜きヘッドスピードを高くできるよう、振り抜きの感覚を損ねない範囲でヘッドは軽い方が好ましい。一方、方向性については、打球の瞬間にヘッドがボールから受けるモーメントによって打球面の角度がぶれにくいこと（いわゆるスウィートスポットが大きなこと）が有利であり、ヘッドの慣性モーメントを大きくできるように、体積の大きなヘッドが好ましい。また、反発力を増すために打球面の剛性は高いほうが良い。これらの要求を兼ね備えるために、材料としては、比重が小さく強度や弾性率が高い材料が求められる。
【０００４】
ウッドクラブのヘッドは、古くはパーシモンに代表される木材が主流であり、上述の要求を兼ね備えることには限界があった。しかし、近年の材料の進歩により、それまでには無かったような形状（体積）のヘッドが開発され、それが性能を進歩させてきた。そうした最近のヘッド材料の一方の主流は炭素繊維強化プラスチックであり、他方はチタン合金や高強度アルミニウム合金等である。
【０００５】
前者の炭素繊維強化プラスチックは、比重が小さく弾性率が高いため、理想に近い材料といえる、しかしながら、打球時の衝撃によって内部にクラックや剥離などの損傷が入る場合があるという問題があった。このような損傷が入ると、反発力など初期の性能が維持できなくなるという問題が生じる。そのため、打球面の薄肉化に限界があり、より一層のヘッド大型化の障害になっていた。
【０００６】
この問題を解決するために、打球面にいわゆるインサート材として異種材料を使用することが広く行われてきた。この方法は、従来のパーシモン製のヘッドにも多用された構成であり、適当な形状のインサート材を打球面に取り付けるものである。これにより、衝撃による損傷をある程度防止しながら、反発力を増すことができる。
【０００７】
インサート材としては、本体よりさらに高強度、高弾性の炭素繊維強化プラスチックが使われる他、特許文献１に開示された鍛造金属や、特許文献２に開示されたＳｉＣ繊維強化複合材料など、高弾性率の材料が知られている。また、特許文献３には、金属材料と、繊維強化金属複合材料を積層されてなるインサート材が開示されている。これらのインサート材により、打球の衝撃による損傷を低減することができるが、この方法には次のような問題があった。
【０００８】
すなわち、好ましいインサート材は一般に高価で、しかも硬いインサート材を正確に加工してヘッドにはめ込み、それをろう付け、溶接あるいは他の締結方法で固定するために工数を要し、製造コストが高くなることである。
【０００９】
また、インサート材を用いるうえでのもう一つの問題は、外観上や内部の重量配分などのデザイン自由度が限られることであった。重量配分や組立方法の制限上インサート材は一般にヘッド前面の一部のみに嵌め込まれるので、打球位置がインサート材から外れることもあり、その場合インサート材の効果が得られなくなる。
【００１０】
後者のチタン合金や高強度アルミニウム合金は、金属材料のなかでは比較的軽量で、高強度、高弾性であることから、広く使われている。これらの金属材料は、上述した炭素繊維強化プラスチックに比べて衝撃に強く、インサートの必要性は少ない。しかしながら、次に述べるような問題があった。
【００１１】
すなわち、これら金属材料は炭素繊維強化プラスチックに比べて重いため、ヘッドの大型化に限界があることである。また、打球時の感触や打球音がパーシモンとは全く異なり、とくに高い金属音を発するため、一部のゴルファーにとっては好ましくないと感じられることもある。また、密度あたりの弾性率（比弾性率）が炭素繊維強化プラスチックに比べて小さく、強度上の限界まで打球面の肉厚を薄くすると、剛性不足となり、反発力が小さくなってしまうという問題があった。
【００１２】
さらに、こうした金属材料の場合も製造コスト上の問題があった。これらの金属材料でヘッドを成形する際には大別して鋳造法と鍛造法があり、材料特性の面から鍛造法のほうが好ましいのであるが、鍛造法でチタン合金や高強度アルミニウムを加工することは、非常に高いコストを要することである。すなわち、鍛造法でヘッド全体を一体に加工することは困難なため、打球面、クラウン部、ソール部などを個別に成形した後で溶接してヘッドを組み立てる方法が一般的であるが、この溶接工程がヘッドの製造コストを押し上げるからである。
【００１３】
加えて、鋳造法、鍛造法いずれにおいても、成形の後段階として研削・研磨が必要であり、これらを加えると高性能の金属ヘッドの製造コストは、炭素繊維強化プラスチックを使用した場合より高くなってしまうことが多かった。
【００１４】
以上のように、パーシモンヘッドに近い打球感を有しながら、打球の飛距離や方向性に優れ、かつ損傷しにくいゴルフクラブヘッドを安価に提供することは、非常に困難であった。
【００１５】
【特許文献１】米国特許第５，０２４，４３７号明細書
【００１６】
【特許文献２】特開平３−１６８１６６号公報
【００１７】
【特許文献３】特開平８−２８０８５５号公報
【００１８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の課題は、上述のような問題を解決し、従来のパーシモン製ヘッドに近い打球感を有しながら、体積が大きく反発力が高いことにより打球の飛距離や方向性に優れ、かつ耐久性の高いヘッドを比較的安価に提供することである。
【００１９】
【課題を解決するための手段】
本発明は、かかる課題を解決するために、次のような構成を有する。
すなわち本発明は、中空部または低密度コア部を有するゴルフクラブヘッドにおいて、打球面が、炭素繊維強化プラスチック層と金属層との接着積層構成を有し、かつ金属層が内層に配されていることを特徴とするゴルフクラブヘッドをその骨子とする。
【００２０】
また、本発明は、このようなゴルフクラブヘッドの製造方法として、金属箔と炭素繊維強化プリプレグとを積層した後に、前記プリプレグに含まれるマトリクス樹脂原料成分を硬化させることで前記した接着積層構成を作製することを特徴とするゴルフクラブヘッドの製造方法をも提供する。
【００２１】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の様態を詳しく説明する。
【００２２】
本発明は、中空部または低密度コア部を有するゴルフクラブヘッドに関する。中空部または低密度コア部を有することにより、ヘッド全体の重量を増加させることなく、体積を増大させることができる。
【００２３】
中空部を持つ構成は、内圧成型など、炭素繊維強化プラスチック製ヘッドを製造する公知の方法によって得ることができる。
【００２４】
また、低密度コアは、ハニカム構造や発泡材など、炭素繊維強化プラスチックよりも密度の小さい公知の各種材料であるが、コストと特性のバランスから、ポリウレタンやアクリルなどの発泡材が好ましい。
【００２５】
本発明のゴルフクラブヘッドは、その打球面が、炭素繊維強化プラスチック層と金属層との接着積層構成を有する。接着積層構成とは、平面または曲面状の層状物が厚さ方向に、直接または接着層を介して積層された構成をいう。接着力を補助するために、リベットやボルトなどの他の締結方法が併用されていてもよい。
【００２６】
上述の金属層はその少なくとも一枚が、内層に配されている。ここで、内層とは打球に接する面から離れた内側の各層を指す。このことにより、打球が直接金属層に当たることがなく、ソフトな打球感が得られるとともに、打球の衝撃による金属層の剥がれを防ぐことができる。
【００２７】
さらに、炭素繊維強化プラスチック層が金属層の両面に配されていることが好ましい。こうすることによって、金属層が有効に打球面全体を補強することができ、結果として打球面の薄肉化によるヘッドの軽量化、大型化がより容易になる。
【００２８】
さらに、打球面の厚さの中心付近に金属を、その内外層として高弾性の炭素繊維強化プラスチックを配することにより、打球面の曲げ変形に対する剛性を高めることができ、打球面の薄肉化と高反発性を高いレベルで両立することができる。
【００２９】
また、金属層の表面にイミダゾール化合物を含むプライマー層を有することをが好ましい。特に金属層にチタン合金を用いる場合には、金属層表面に酸化被膜が形成されるため、プラスチックとの接着性が悪く、剥離などが問題になるが、イミダゾール化合物を含むプライマー層を金属層に設けることにより、接着性を大幅に向上できるため好ましい。
【００３０】
金属層に用いられる材料は、工業的に用いられる単体金属または合金類であり、例えば、炭素鋼、ステンレス鋼、アルミニウムとその合金（いわゆるジュラルミンを含む）、チタンとその合金等を使用できるが、なかでも、重量を増やさずにヘッドを大型化できることから、比較的軽量で強度、弾性率に優れるチタンやその合金が好ましい。
【００３１】
チタン合金を用いる場合、α合金、β合金、および両相を有するα＋β合金系のいずれを使用することもできる。なかでも、通常の使用温度で特に高強度が得られるβ合金のＴｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ａｌ−３Ｓｎ合金や、α＋β合金のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金が特に好ましい。
【００３２】
本発明において炭素繊維強化プラスチック層に使用される炭素繊維強化プラスチックとは、連続または不連続炭素繊維で強化された熱可塑性または熱硬化性プラスチック複合材料の総称である。炭素繊維強化プラスチックの平均繊維体積含有率は、２０％〜７５％の範囲内であることが好ましく、４５％〜６５％の範囲内であることがより好ましい。
【００３３】
炭素繊維強化プラスチック層に使用される炭素繊維は特に限定されず、ピッチ系およびＰＡＮ系、また気相成長法で製造される炭素繊維を含み、いわゆる黒鉛繊維やグラファイト繊維をも含むが、なかでも強度、弾性率とコストとのバランスに優れるＰＡＮ系連続炭素繊維が好ましい。その場合、炭素繊維の引張強度は４．５ＧＰａ〜７．０ＧＰａの範囲内、引張弾性率は２００ＧＰａ〜７００ＧＰａの範囲内であることが、コストと成型品特性とのバランスから好ましい。強化の形態は、織物形態でも一方向引き揃えの形態でも構わない。曲面部はフレキシビリティに富む織物とし、平面部は物性に優れた引き揃え形態とした組み合わせ構成とすることも好ましい態様である。
【００３４】
炭素繊維強化プラスチックのマトリクス樹脂としては、各種の熱硬化性および熱可塑性プラスチックが使用できるが、特に、炭素繊維の強度を発現しやすいエポキシ樹脂が好ましい。
【００３５】
本発明において、炭素繊維強化プラスチック層が、打球面、クラウン部およびソール部を連続して形成していることが好ましい。この構成を取ることで、ヘッドを一体成形することができ、ヘッドの製造コストを低減させることができる。
【００３６】
金属層の厚さは、１．０ｍｍ以下０．０８ｍｍ以上であることが好ましく、０．２５ｍｍ以下であることがさらに好ましい。この範囲とすることにより、ヘッドの重量増を抑えながら、打球感、反発力、耐久性に優れたヘッドとすることができる。また、０．２５ｍｍ以下の範囲とすることで、金属層の変形が容易となり、ヘッド成型時に炭素繊維層の間に予め金属層を配した後に一体成型することが容易となり、従来の鍛造法などと比べて金属材料の歩留まりが向上すると同時にヘッド成型コスト全体が飛躍的に改善される。この効果は、チタン合金など、加工しにくく高価な金属材料において特に大きい。０．２５ｍｍ以下の厚さのチタン合金層は、いわゆる冷間圧延法によって得られるものを好適に使用することができる。冷間圧延法を使用することで、厚さや特性の均一性を向上させることができる。
【００３７】
なお、チタン合金の場合、金属層の厚さが０．０８ｍｍ未満となると圧延が困難になり、コスト上や品質上の問題が生じる傾向がある。また、チタン合金以外の金属でも、厚さが０．０８ｍｍ未満では強度等の品質の問題が生じる傾向がある。
【００３８】
金属層は、その厚さが実質的に均一であることが好ましいが、本発明の効果を損なわない範囲で、金属層の一部に段部やリブ等の厚さの異なる部位を設けることもできる。また、複数の金属層をひとつのヘッドに使用することができる。その場合、複数の金属層を厚さ方向に離して配置することが好ましい。
【００３９】
金属層は、本発明の効果を最大限に得るために、ボール側からみた打球面の投影面積のうち、できるだけ大きな割合、すなわち９０％以上の領域を連続していることが好ましい。また、金属層が少なくとも非打球面にまで連続していることが、金属と炭素繊維強化プラスチックの接着面積を増やすことができ、剥離の危険性を少なくすることができることから好ましい。とくに厚さが１．０ｍｍ以下の比較的薄肉の金属層を使用した場合に、その効果が大きい。金属層がチタンまたはその合金からなる場合、その表面には１００オングストローム以下の厚さの酸化チタン層を有することが好ましい。酸化チタンは、その一部がいわゆるアナタイト型の結晶構造を有することが好ましい。アナタイト型二酸化チタンを含む酸化チタン層は、隣接する炭素繊維強化プラスチックとの安定した接着力をもたらすからである。酸化チタン層の厚さが１００オングストロームを越えると、酸化チタン層自体がもろくなり剥がれ落ちやすくなる傾向が現れる。酸化チタン層の厚さを４０オングストローム以内とすると、非常に良好な接着力が得られ、特に好ましい。上記した効果を得るには、酸化チタン層の厚みは５オングストローム以上であるのが好ましい。
【００４０】
本発明で使用する金属層の表面には、イミダゾール化合物を含むプライマーや酸化チタン層の他、カップリング剤の付与など、炭素繊維強化プラスチックとの接着力を増すための公知の手段を用いることができる。たとえばチタン合金の場合には、チタンアルコラートやジルコニアアルコラートなどをカップリング剤として、公知のゾル・ゲル法により付与することができる。また、シランカップリング剤などを併用することも可能である。
【００４１】
金属層と炭素繊維強化プラスチック層の間には、非繊維強化プラスチック境界層を有することが好ましい。このプラスチック境界層が応力緩衝層として作用することにより、打球時他の衝撃に対しても金属層と炭素繊維強化プラスチック層の接着が剥がれがなく、耐久性に優れたヘッドを得ることができる。
【００４２】
ここで、非繊維強化プラスチック境界層の厚さは、耐衝撃性と軽量性とのバランスから、０．０１ｍｍ〜０．１ｍｍの範囲内であることが好ましく、より好ましくは０．０１５ｍｍ〜０．０５ｍｍの範囲内、最も好ましいくは０．０１５〜０．０２５ｍｍの範囲である。非繊維強化プラスチック境界層がこれらの範囲よりも薄いと、緩衝効果が小さくなって剥がれの可能性が増え、逆に厚すぎると、緩衝効果に対して重量が増えすぎる傾向がある。この非繊維強化プラスチック境界層を成形時に確保し、また強化したり靭性を付与するために、たとえば熱可塑性プラスチックからなる粒子や不織布等を予め配することも好ましい態様である。
【００４３】
非繊維強化プラスチック層に使用されるプラスチック素材は特に限定されないが、好ましくはエポキシ樹脂である。より好ましくは、炭素繊維強化プラスチック層に使用するプラスチック素材と同一または類似素材であるのが好ましい。
【００４４】
本発明のゴルフクラブヘッドは、薄肉化と高反発性の両立が容易なため、ヘッド体積を３００ｃｃ以上としたうえで、米国ＵＳＧＡ規格（Ｕｎｉｔｅｄ　Ｓｔａｔｅｓ　ＧｏｌｆＡｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ，　Ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ　ｆｏｒ　Ｍｅａｓｕｒｉｎｇ　ｔｈｅ　Ｖｅｌｏｃｉｔｙ　Ｒａｔｉｏ　ｏｆ　ａ　Ｃｌｕｂ　Ｈｅａｄ　ｆｏｒ　Ｃｏｎｆｏｒｍａｎｃｅ　ｔｏ　Ｒｕｌｅ　４−１ｅ，　Ａｐｐｅｎｄｉｘ　ＩＩ）による反発係数（Ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ　ｏｆ　Ｒｅｓｔｉｔｕｔｉｏｎ）を０．８４以上とすることが可能である。
【００４５】
本発明のゴルフクラブヘッドの好ましい製造方法は、金属箔と炭素繊維強化プリプレグとを積層した後に、前記プリプレグに含まれるマトリクス樹脂の原料成分を硬化させることで炭素繊維強化プラスチック層と金属層との接着積層構成を作製する方法である。この方法により、従来のインサート法に比べて大幅に製造工程を単純化でき、材料の歩留まりも向上させることが可能となる。
【００４６】
より具体的には、例えば次の方法で製造できる。すなわち、金属層の材料となる金属箔を所定の大きさに切り出した後、マトリクス樹脂の原料成分を含む炭素繊維の層上あるいはその間に配した後に、公知の炭素繊維強化プラスチック製ヘッドの成型方法により、該原料成分を硬化させることにより製造することができる。
【００４７】
【実施例】
以下、本発明を実施例に基づき具体的に説明する。
【００４８】
（実施例１）
引張弾性率２３０ＧＰａ、引張強さ５．０ＧＰａのＰＡＮ系炭素繊維を２軸平織とした基材に半硬化のエポキシ樹脂を含浸したプリプレグを用意した。このプリプレグの繊維目付は１９８ｇ／ｍ^２、繊維含有率は６０重量％であった。また、Ｔｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ａｌ−３Ｓｎ合金の冷間圧延箔（厚さ０．１３ｍｍ）を用意した。このチタン合金箔の表面には、アナタイト型を含む厚さ４０オングストロームの二酸化チタン層が形成されているものを使用した。
【００４９】
一方、ゴルフクラブヘッド成型用の分割雌型を用意した。この雌型は、３分割されており、それぞれヘッドのクラウン部（上部）、ソール部（下部）、フェース部（打球面部）に対応し、プリプレグを積層した後に組み立てて閉じることができる。このうちソール部雌型の底部には、後述のブラッダーを挿入するための開口部を配した。なお、この雌型の容積は３６０ｃｃであった。
【００５０】
まず、雌型内に前記のプリプレグとチタン合金箔を積層した。このときフェース部の積層構成が、フェース外面より［（０／９０）／（±４５）／（０／９０）／Ｔｉ／（±４５）／（０／９０）／（±４５）］_Ｓとなるようにした。ここで、（０／９０）、（±４５）とは、フェースの長手方向すなわち水平方向を０度としたときに、それぞれ、繊維配向が０度／９０度、±４５度となるようにプリプレグを配置することを意味する。また、Ｔｉはチタン合金箔を意味する。_Ｓは対称積層構成を意味する。したがって、上記構成では１２層のプリプレグと２枚のチタン合金箔を使用した。
【００５１】
次に、雌型を閉じてソール底部の開口部よりシリコーンラバー製の可膨張性ブラッダーを挿入し、型の合わせ目とブラッダー挿入部をシールした。次に、窒素ガスによりブラッダー内に１．４ｋＰａの圧力を加えながら型を１３０℃に加熱して２時間保持して樹脂を硬化させた後、型を開けて成型したゴルフクラブヘッドを取り出した。
【００５２】
成型したヘッドについてＵＳＧＡ規格に準じて反発係数を測定した結果、反発係数は０．８８であった。次に、このヘッドを台座に固定した状態で、６０ｍ／ｓでボールを４０００回当てた後、再びＵＳＧＡ規格に準じて反発係数を測定した。その結果反発係数は０．８６であった。なお、ボールヒット時の衝撃音は低く、金属特有の高い衝撃音は発生しなかった。
【００５３】
（実施例２）
チタン合金箔を積層する際に、プリプレグとの境界に、平均直径１７μｍのナイロン製熱可塑性樹脂粒子を含むエポキシ樹脂フィルムを配した他は実施例１と同様にして、ヘッドを成型した。
【００５４】
このヘッドについてＵＳＧＡ規格に準じて反発係数を測定した結果、反発係数は０．８８であった。次に、このヘッドを台座に固定した状態で、６０ｍ／ｓでボールを４０００回当てた後、再びＵＳＧＡ規格に準じて反発係数を測定した。その結果反発係数は０．８８であった。ボールヒット時の衝撃音は低く、金属特有の高い衝撃音は発生しなかった。
【００５５】
なお、試験後に打球面を切断して断面観察したところ、チタン合金箔と炭素繊維強化プラスチック層との境界に、厚さ０．０２ｍｍの非繊維強化プラスチック層が認められた。
【００５６】
（実施例３）
フェース部の積層構成が［（０／９０）／（±４５）／（０／９０）／（±４５）／（０／９０）／（±４５）／Ｔｉ／（±４５）／（０／９０）／（±４５）／（０／９０）／（±４５）／（０／９０）］、すなわちプリプレグ１２層とチタン合金箔１枚となるようにした他は実施例２と同様にしてヘッドを成型した。
【００５７】
このヘッドについてＵＳＧＡ規格に準じて反発係数を測定した結果、反発係数は０．８７であった。次に、このヘッドを台座に固定した状態で、６０ｍ／ｓでボールを４０００回当てた後、再びＵＳＧＡ規格に準じて反発係数を測定した。その結果反発係数は０．８７であった。ボールヒット時の衝撃音は低く、金属特有の高い衝撃音は発生しなかった。
【００５８】
なお、試験後に打球面を切断して断面観察したところ、チタン合金箔と炭素繊維強化プラスチック層との境界に、厚さ０．０２ｍｍの非繊維強化プラスチック層が認められた。
【００５９】
（実施例４）
フェース部の積層構成が［６０／０／Ｔｉ／−６０／６０／Ｔｉ／０／−６０］ｓ、すなわちプリプレグ１２層と、チタン合金箔４枚となるようにした他は実施例２と同様にしてヘッドを成形した。
【００６０】
このヘッドについてＵＳＧＡ規格に準じて反発係数を測定した結果、反発係数は０．８８であった。次に、このヘッドを台座に固定した状態で、６０ｍ／ｓでボールを４０００回当てた後、再びＵＳＧＡ規格に準じて反発係数を測定した。その結果反発係数は０．８８であった。ボールヒット時の衝撃音は低く、金属特有の高い衝撃音はしなかった。
【００６１】
なお、試験後に打球面を切断して断面観察したところ、チタン合金箔と炭素繊維強化プラスチック層との境界に、厚さ０．０２ｍｍの非繊維強化プラスチック層が認められた。
【００６２】
（実施例５）
フェース部の積層構成が［Ｔｉ／（（０／９０）／（±４５））_３Ｓ］、すなわちプリプレグ１２層と、最外面にイミダゾールシラン化合物が１ｗｔ％含まれるエタノール溶液をプライマーとして塗布した後、エタノールを揮発させたチタン合金箔１枚を配した他は実施例１と同様にしてヘッドを成型した。
【００６３】
このヘッドについて、ＵＳＧＡ規格に準じて反発係数を測定した結果、反発係数は０．８８であった。次に、このヘッドを台座に固定した状態で、６０ｍ／ｓでボールを４０００回当てた後、再びＵＳＧＡ規格に準じて反発係数を測定した。その結果反発係数は０．８８であった。
【００６４】
なお、試験後に打球面を切断して断面観察したところ、チタン合金箔と炭素繊維強化プラスチック層との境界に、厚さ０．０２ｍｍの非繊維強化プラスチック層が認められた。
【００６５】
（比較例１）
フェース部の積層構成が［（０／９０）／（±４５）］_３Ｓ、すなわちプリプレグのみ１２層とした他は実施例１と同様にしてヘッドを成型した。
【００６６】
このヘッドについてＵＳＧＡ規格に準じて反発係数を測定した結果、反発係数は０．８４であった。次に、このヘッドを台座に固定した状態で、６０ｍ／ｓでボールを４０００回当てた後、再びＵＳＧＡ規格に準じて反発係数を測定した。その結果反発係数は０．７８であった。
【００６７】
（比較例２）
フェース部の積層構成が［Ｔｉ／（（０／９０）／（±４５））_３Ｓ］、すなわちプリプレグ１２層と最外面に配されたチタン合金箔１枚とした他は実施例１と同様にしてヘッドを成型した。
【００６８】
このヘッドについてＵＳＧＡ規格に準じて反発係数を測定した結果、反発係数は０．８６であった。次に、このヘッドを台座に固定した状態で、６０ｍ／ｓでボールを当てたところ、１８４０回で表面のチタン合金箔に剥離を認めた。
【００６９】
（比較例３）
体積３６０ｃｃの市販のチタン合金製ヘッドについてＵＳＧＡ規格に準じて反発係数を測定した結果、反発係数は０．８０であった。次に、このヘッドを台座に固定した状態で、６０ｍ／ｓでボールを４０００回当てた後、再びＵＳＧＡ規格に準じて反発係数を測定した。その結果反発係数は０．８０であった。このヘッドはボール衝突時に金属特有の高い衝撃音を発した。
【００７０】
（比較例４）
体積３１５ｃｃの市販のチタン合金製ヘッドについてＵＳＧＡ規格に準じて反発係数を測定した結果、反発係数は０．８５であった。次に、このヘッドを台座に固定した状態で、６０ｍ／ｓでボールを４０００回当てた後、再びＵＳＧＡ規格に準じて反発係数を測定した。その結果反発係数は０．８５であった。このヘッドも比較例３と同様の金属音を発した。
【００７１】
以上の結果を表１にまとめた。
【００７２】
【表１】

【００７３】
【発明の効果】
本発明により、特に体積が大きく、かつ打球感に優れたゴルフクラブヘッドを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の一様態によるゴルフクラブヘッドの断面図である。
【符号の説明】
１・・・・中空部
２・・・・炭素繊維強化プラスチック層
３・・・・シャフト
４・・・・ホーゼル
５・・・・打球面
６・・・・金属層（２層）[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a golf club head, and more particularly, to a golf club head having a large volume and excellent flight distance and directionality of a hit ball, and excellent in appearance and feel at impact.
[0002]
[Prior art]
In golf club heads usually referred to as “wood”, the flight distance and directionality of the hit ball are largely governed by its shape and material.
[0003]
In order to extend the flight distance, it is preferable that the head is light so long as it does not impair the sense of swinging, so that the club can be quickly swung out and the head speed can be increased. On the other hand, with regard to directionality, it is advantageous that the angle of the ball striking surface is less likely to be shaken by the moment that the head receives from the ball at the moment of hitting the ball (so-called sweet spot is large). A large head is preferred. In addition, in order to increase the repulsive force, the ball striking surface should have high rigidity. In order to meet these requirements, a material having a low specific gravity and a high strength and elastic modulus is required.
[0004]
In the past, wood heads represented by Persimmon have been the mainstream of wood club heads, and there was a limit to combining these requirements. However, with the recent progress of materials, a head having a shape (volume) that has never existed has been developed, which has advanced the performance. One of the mainstream of these recent head materials is carbon fiber reinforced plastic, and the other is titanium alloy, high strength aluminum alloy and the like.
[0005]
The former carbon fiber reinforced plastic has a low specific gravity and a high elastic modulus, so it can be said to be an ideal material. However, there is a problem that damage such as cracks or peeling may occur inside due to impact at the time of hitting. When such damage occurs, there arises a problem that initial performance such as repulsive force cannot be maintained. For this reason, there is a limit to the reduction in the thickness of the striking surface, which has been an obstacle to further increasing the size of the head.
[0006]
In order to solve this problem, it has been widely performed to use a different material as a so-called insert material for the hitting surface. This method is often used in conventional Persimmon heads, and attaches an insert material of an appropriate shape to the ball striking surface. Thereby, the repulsive force can be increased while preventing damage due to the impact to some extent.
[0007]
As the insert material, carbon fiber reinforced plastic having higher strength and elasticity than that of the main body is used, and high elasticity such as forged metal disclosed in Patent Document 1 and SiC fiber reinforced composite material disclosed in Patent Document 2. Rate materials are known. Patent Document 3 discloses an insert material formed by laminating a metal material and a fiber-reinforced metal composite material. Although these insert materials can reduce the damage caused by the impact of the hit ball, this method has the following problems.
[0008]
That is, a preferable insert material is generally expensive, and requires a man-hour for accurately processing a hard insert material and fitting it into the head, and fixing it by brazing, welding or other fastening methods, resulting in high manufacturing costs. That is.
[0009]
Another problem in using the insert material is that the degree of freedom in design such as appearance and internal weight distribution is limited. Since the insert material is generally fitted into only a part of the front surface of the head due to limitations on weight distribution and assembling methods, the hitting position may be deviated from the insert material. In this case, the effect of the insert material cannot be obtained.
[0010]
The latter titanium alloy and high-strength aluminum alloy are widely used because they are relatively lightweight among metal materials and have high strength and high elasticity. These metal materials are more resistant to impact than the carbon fiber reinforced plastics described above, and there is less need for inserts. However, there are the following problems.
[0011]
That is, since these metal materials are heavier than carbon fiber reinforced plastics, there is a limit to enlargement of the head. In addition, the feel and the hitting sound at the time of hitting are completely different from those of Persimmon, and a particularly high metal sound is emitted, so that it may be felt that it is not preferable for some golfers. In addition, the elastic modulus per density (specific elastic modulus) is smaller than that of carbon fiber reinforced plastic, and if the thickness of the ball striking surface is reduced to the limit of strength, the rigidity becomes insufficient and the repulsive force becomes small. there were.
[0012]
Further, in the case of such a metal material, there is a problem in manufacturing cost. When forming a head with these metal materials, there are roughly divided casting methods and forging methods. Forging methods are preferred from the standpoint of material properties, but it is not possible to process titanium alloys or high-strength aluminum by forging methods. It is very expensive. That is, since it is difficult to integrally process the entire head by a forging method, a method of assembling the head after forming the ball striking surface, crown portion, sole portion, etc. individually is generally used. This is because the process increases the manufacturing cost of the head.
[0013]
In addition, both casting and forging methods require grinding and polishing as a later stage of molding, and adding these increases the production cost of high-performance metal heads when using carbon fiber reinforced plastics. It was often.
[0014]
As described above, it has been very difficult to provide a golf club head that has a hitting feeling close to that of a persimmon head and that is excellent in the hitting distance and directionality of the hit ball and that is not easily damaged at low cost.
[0015]
[Patent Document 1] US Pat. No. 5,024,437 Specification
[Patent Document 2] Japanese Patent Application Laid-Open No. 3-168166
[Patent Document 3] Japanese Patent Laid-Open No. 8-280855
[Problems to be solved by the invention]
The object of the present invention is to solve the above-mentioned problems, and has a shot feeling close to that of a conventional Persimmon head, while having a large volume and a high repulsive force, so that the flying distance and directionality of the hit ball are excellent and durable. It is to provide a high-performance head relatively inexpensively.
[0019]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve this problem, the present invention has the following configuration.
That is, according to the present invention, in a golf club head having a hollow portion or a low-density core portion, the ball striking surface has an adhesive laminated structure of a carbon fiber reinforced plastic layer and a metal layer, and the metal layer is disposed on the inner layer. The gist of the golf club head is characterized by this.
[0020]
In addition, the present invention provides a method for manufacturing such a golf club head, in which the metal laminate and the carbon fiber reinforced prepreg are laminated, and then the matrix resin raw material component contained in the prepreg is cured to form the above-mentioned adhesive laminated structure. A golf club head manufacturing method is also provided.
[0021]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The embodiment of the present invention will be described in detail.
[0022]
The present invention relates to a golf club head having a hollow portion or a low density core portion. By having the hollow portion or the low density core portion, the volume can be increased without increasing the weight of the entire head.
[0023]
The structure having a hollow portion can be obtained by a known method for manufacturing a carbon fiber reinforced plastic head such as internal pressure molding.
[0024]
The low-density core is a well-known various material having a density lower than that of the carbon fiber reinforced plastic, such as a honeycomb structure or a foam material, but a foam material such as polyurethane or acrylic is preferable from the viewpoint of balance between cost and characteristics.
[0025]
In the golf club head of the present invention, the ball striking surface has an adhesive laminated structure of a carbon fiber reinforced plastic layer and a metal layer. The adhesion laminated structure refers to a structure in which a planar or curved layered material is laminated directly or via an adhesive layer in the thickness direction. In order to assist the adhesive force, other fastening methods such as rivets and bolts may be used in combination.
[0026]
At least one of the above metal layers is arranged in the inner layer. Here, the inner layer refers to inner layers separated from the surface in contact with the hit ball. As a result, the hit ball does not directly hit the metal layer, a soft hit feeling can be obtained, and peeling of the metal layer due to the impact of the hit ball can be prevented.
[0027]
Furthermore, it is preferable that the carbon fiber reinforced plastic layer is disposed on both surfaces of the metal layer. By doing so, the metal layer can effectively reinforce the entire ball striking surface, and as a result, the head can be made lighter and larger by making the ball striking surface thinner.
[0028]
Furthermore, by placing a metal near the center of the thickness of the ball striking surface and a highly elastic carbon fiber reinforced plastic as its inner and outer layers, it is possible to increase the rigidity against bending deformation of the ball striking surface, and to reduce the thickness of the ball striking surface. High resilience can be achieved at a high level.
[0029]
Moreover, it is preferable to have a primer layer containing an imidazole compound on the surface of the metal layer. In particular, when a titanium alloy is used for the metal layer, an oxide film is formed on the surface of the metal layer, so that adhesion to the plastic is poor and peeling is a problem. However, a primer layer containing an imidazole compound is used as the metal layer. By providing it, the adhesiveness can be greatly improved, which is preferable.
[0030]
Materials used for the metal layer are industrially used simple metals or alloys, such as carbon steel, stainless steel, aluminum and alloys thereof (including so-called duralumin), titanium and alloys thereof, Among these, titanium and its alloys that are relatively light and have excellent strength and elastic modulus are preferable because the head can be enlarged without increasing the weight.
[0031]
When a titanium alloy is used, any of an α alloy, a β alloy, and an α + β alloy system having both phases can be used. Of these, a β alloy Ti-15V-3Cr-3Al-3Sn alloy and an α + β alloy Ti-6Al-4V alloy, which can obtain particularly high strength at normal operating temperatures, are particularly preferred.
[0032]
The carbon fiber reinforced plastic used in the carbon fiber reinforced plastic layer in the present invention is a general term for a thermoplastic or thermosetting plastic composite material reinforced with continuous or discontinuous carbon fibers. The average fiber volume content of the carbon fiber reinforced plastic is preferably in the range of 20% to 75%, and more preferably in the range of 45% to 65%.
[0033]
The carbon fiber used for the carbon fiber reinforced plastic layer is not particularly limited, and includes pitch-based and PAN-based, and carbon fibers manufactured by a vapor phase growth method, including so-called graphite fibers and graphite fibers. A PAN-based continuous carbon fiber excellent in balance between strength, elastic modulus and cost is preferable. In that case, the tensile strength of the carbon fiber is preferably in the range of 4.5 GPa to 7.0 GPa, and the tensile elastic modulus is preferably in the range of 200 GPa to 700 GPa from the balance between cost and molded product characteristics. The form of reinforcement may be a woven form or a unidirectionally aligned form. It is also a preferable aspect that the curved surface portion is made of a woven fabric having high flexibility, and the flat surface portion has a combined configuration in which the flat surface portion has excellent physical properties.
[0034]
As the matrix resin of the carbon fiber reinforced plastic, various thermosetting and thermoplastic plastics can be used. In particular, an epoxy resin that easily develops the strength of the carbon fiber is preferable.
[0035]
In the present invention, it is preferable that the carbon fiber reinforced plastic layer has a ball striking surface, a crown portion and a sole portion formed continuously. By adopting this configuration, the head can be integrally formed, and the manufacturing cost of the head can be reduced.
[0036]
The thickness of the metal layer is preferably 1.0 mm or less and 0.08 mm or more, and more preferably 0.25 mm or less. By setting it within this range, it is possible to obtain a head excellent in feel at impact, repulsive force, and durability while suppressing an increase in the weight of the head. In addition, by setting the range to 0.25 mm or less, the deformation of the metal layer is facilitated, and it becomes easy to integrally mold after arranging the metal layer in advance between the carbon fiber layers at the time of head molding. Compared to the above, the yield of the metal material is improved, and at the same time, the overall head molding cost is drastically improved. This effect is particularly great in expensive metal materials that are difficult to process, such as titanium alloys. As the titanium alloy layer having a thickness of 0.25 mm or less, a titanium alloy layer obtained by a so-called cold rolling method can be preferably used. By using the cold rolling method, the uniformity of thickness and characteristics can be improved.
[0037]
In the case of a titanium alloy, if the thickness of the metal layer is less than 0.08 mm, rolling becomes difficult, and there is a tendency for cost and quality problems to occur. Even with metals other than titanium alloys, if the thickness is less than 0.08 mm, quality problems such as strength tend to occur.
[0038]
The thickness of the metal layer is preferably substantially uniform, but it is also possible to provide portions with different thicknesses such as stepped portions and ribs in a part of the metal layer as long as the effects of the present invention are not impaired. it can. Further, a plurality of metal layers can be used for one head. In that case, it is preferable to dispose a plurality of metal layers apart in the thickness direction.
[0039]
In order to obtain the maximum effect of the present invention, it is preferable that the metal layer has a continuous area as large as possible, that is, 90% or more of the projected area of the hitting surface viewed from the ball side. In addition, it is preferable that the metal layer is continuous to at least the non-striking surface because the adhesion area between the metal and the carbon fiber reinforced plastic can be increased and the risk of peeling can be reduced. In particular, when a relatively thin metal layer having a thickness of 1.0 mm or less is used, the effect is great. When the metal layer is made of titanium or an alloy thereof, it is preferable to have a titanium oxide layer having a thickness of 100 angstroms or less on the surface. It is preferable that a part of the titanium oxide has a so-called anatite crystal structure. This is because the titanium oxide layer containing anatite-type titanium dioxide provides a stable adhesive force with the adjacent carbon fiber reinforced plastic. When the thickness of the titanium oxide layer exceeds 100 angstroms, the titanium oxide layer itself tends to become brittle and easily peel off. When the thickness of the titanium oxide layer is 40 angstroms or less, a very good adhesive force is obtained, which is particularly preferable. In order to obtain the above effects, the thickness of the titanium oxide layer is preferably 5 angstroms or more.
[0040]
For the surface of the metal layer used in the present invention, in addition to a primer containing an imidazole compound and a titanium oxide layer, a known means for increasing the adhesive force with a carbon fiber reinforced plastic such as application of a coupling agent may be used. it can. For example, in the case of a titanium alloy, titanium alcoholate, zirconia alcoholate or the like can be applied as a coupling agent by a known sol-gel method. A silane coupling agent or the like can also be used in combination.
[0041]
It is preferable to have a non-fiber reinforced plastic boundary layer between the metal layer and the carbon fiber reinforced plastic layer. Since the plastic boundary layer acts as a stress buffer layer, the adhesion between the metal layer and the carbon fiber reinforced plastic layer is not peeled off against other impacts when hitting the ball, and a head having excellent durability can be obtained.
[0042]
Here, the thickness of the non-fiber reinforced plastic boundary layer is preferably within the range of 0.01 mm to 0.1 mm, more preferably 0.015 mm to 0.005, in view of the balance between impact resistance and lightness. It is in the range of 05 mm, most preferably in the range of 0.015 to 0.025 mm. If the non-fiber reinforced plastic boundary layer is thinner than these ranges, the cushioning effect is reduced and the possibility of peeling increases. Conversely, if it is too thick, the weight tends to increase excessively. In order to secure this non-fiber reinforced plastic boundary layer at the time of molding and to reinforce or impart toughness, for example, it is also preferable to arrange particles or nonwoven fabric made of thermoplastic plastics in advance.
[0043]
The plastic material used for the non-fiber reinforced plastic layer is not particularly limited, but is preferably an epoxy resin. More preferably, the material is the same or similar to the plastic material used for the carbon fiber reinforced plastic layer.
[0044]
Since the golf club head of the present invention is easy to achieve both thinning and high resilience, the head volume is set to 300 cc or more. The coefficient of restitution according to “Conformance to Rule 4-1e, Appendix II” can be 0.84 or more.
[0045]
A preferred manufacturing method of the golf club head according to the present invention includes a step of laminating a metal foil and a carbon fiber reinforced prepreg, and then curing a raw material component of a matrix resin contained in the prepreg to form a carbon fiber reinforced plastic layer and a metal layer. This is a method for producing an adhesive laminate structure. By this method, the manufacturing process can be greatly simplified as compared with the conventional insert method, and the yield of the material can be improved.
[0046]
More specifically, for example, it can be produced by the following method. That is, after cutting a metal foil as a material of the metal layer into a predetermined size, and then placing it on or between the carbon fiber layers containing the raw material component of the matrix resin, a known carbon fiber reinforced plastic head molding method Thus, the raw material component can be produced by curing.
[0047]
【Example】
Hereinafter, the present invention will be specifically described based on examples.
[0048]
(Example 1)
A prepreg was prepared by impregnating a semi-cured epoxy resin on a biaxial plain weave PAN-based carbon fiber having a tensile modulus of 230 GPa and a tensile strength of 5.0 GPa. The fiber basis weight of this prepreg was 198 g / m ² , and the fiber content was 60% by weight. Moreover, the cold rolled foil (thickness 0.13 mm) of Ti-15V-3Cr-3Al-3Sn alloy was prepared. On the surface of this titanium alloy foil, a titanium dioxide layer having a thickness of 40 Å including anatite type was used.
[0049]
On the other hand, a divided female mold for molding a golf club head was prepared. This female mold is divided into three parts, which correspond to the crown part (upper part), sole part (lower part), and face part (hitting surface part) of the head, respectively, and can be assembled and closed after the prepregs are laminated. Among these, the opening part for inserting the bladder mentioned later was arranged on the bottom part of the sole part female mold. The volume of this female mold was 360 cc.
[0050]
First, the prepreg and titanium alloy foil were laminated in a female mold. At this time, the laminated structure of the face portion is [(0/90) / (± 45) / (0/90) / Ti / (± 45) / (0/90) / (± 45)] _S from the outer surface of the face. It was made to become. Here, (0/90) and (± 45) are prepregs so that the fiber orientation is 0/90 ° and ± 45 °, respectively, when the longitudinal direction of the face, that is, the horizontal direction is 0 °. Means placing. Ti means titanium alloy foil. _S means a symmetrical stacked configuration. Therefore, in the above configuration, 12 layers of prepreg and two titanium alloy foils were used.
[0051]
Next, the female mold was closed, and an inflatable bladder made of silicone rubber was inserted from the opening at the bottom of the sole, and the joint of the mold and the bladder insertion section were sealed. Next, the mold was heated to 130 ° C. while applying a pressure of 1.4 kPa in the bladder with nitrogen gas and held for 2 hours to cure the resin. Then, the mold was opened and the molded golf club head was taken out.
[0052]
As a result of measuring the coefficient of restitution according to the USGA standard for the molded head, the coefficient of restitution was 0.88. Next, with the head fixed to the pedestal, the ball was hit 4000 times at 60 m / s, and then the coefficient of restitution was measured again according to the USGA standard. As a result, the coefficient of restitution was 0.86. In addition, the impact sound at the time of a ball hit was low, and a high impact sound peculiar to metal was not generated.
[0053]
(Example 2)
When laminating the titanium alloy foil, a head was molded in the same manner as in Example 1 except that an epoxy resin film containing nylon thermoplastic resin particles having an average diameter of 17 μm was arranged at the boundary with the prepreg.
[0054]
As a result of measuring the coefficient of restitution according to the USGA standard for this head, the coefficient of restitution was 0.88. Next, with the head fixed to the pedestal, the ball was hit 4000 times at 60 m / s, and then the coefficient of restitution was measured again according to the USGA standard. As a result, the coefficient of restitution was 0.88. The impact sound at the time of ball hit was low, and the high impact sound peculiar to metal was not generated.
[0055]
In addition, when the ball striking face was cut after the test and the cross section was observed, a non-fiber reinforced plastic layer having a thickness of 0.02 mm was found at the boundary between the titanium alloy foil and the carbon fiber reinforced plastic layer.
[0056]
(Example 3)
The laminated structure of the face part is [(0/90) / (± 45) / (0/90) / (± 45) / (0/90) / (± 45) / Ti / (± 45) / (0 / 90) / (± 45) / (0/90) / (± 45) / (0/90)], that is, the same as in Example 2 except that 12 layers of prepreg and one titanium alloy foil were used. The head was molded.
[0057]
As a result of measuring the restitution coefficient according to the USGA standard for this head, the restitution coefficient was 0.87. Next, with the head fixed to the pedestal, the ball was hit 4000 times at 60 m / s, and then the coefficient of restitution was measured again according to the USGA standard. As a result, the coefficient of restitution was 0.87. The impact sound at the time of ball hit was low, and the high impact sound peculiar to metal was not generated.
[0058]
In addition, when the ball striking face was cut after the test and the cross section was observed, a non-fiber reinforced plastic layer having a thickness of 0.02 mm was found at the boundary between the titanium alloy foil and the carbon fiber reinforced plastic layer.
[0059]
Example 4
Same as Example 2 except that the laminated structure of the face part is [60/0 / Ti / -60 / 60 / Ti / 0 / -60] s, that is, 12 prepreg layers and 4 titanium alloy foils. Then, a head was formed.
[0060]
As a result of measuring the coefficient of restitution according to the USGA standard for this head, the coefficient of restitution was 0.88. Next, with the head fixed to the pedestal, the ball was hit 4000 times at 60 m / s, and then the coefficient of restitution was measured again according to the USGA standard. As a result, the coefficient of restitution was 0.88. The impact sound at the time of ball hit was low, and there was no high impact sound peculiar to metal.
[0061]
In addition, when the ball striking face was cut after the test and the cross section was observed, a non-fiber reinforced plastic layer having a thickness of 0.02 mm was found at the boundary between the titanium alloy foil and the carbon fiber reinforced plastic layer.
[0062]
(Example 5)
After applying the primer layer structure of [Ti / ((0/90) / (± 45)) _3S ], that is, a prepreg 12 layer and an ethanol solution containing 1 wt% of imidazolesilane compound on the outermost surface as a primer, A head was molded in the same manner as in Example 1 except that one titanium alloy foil in which ethanol was volatilized was disposed.
[0063]
With respect to this head, the coefficient of restitution was measured according to the USGA standard, and the coefficient of restitution was 0.88. Next, with the head fixed to the pedestal, the ball was hit 4000 times at 60 m / s, and then the coefficient of restitution was measured again according to the USGA standard. As a result, the coefficient of restitution was 0.88.
[0064]
In addition, when the ball striking face was cut after the test and the cross section was observed, a non-fiber reinforced plastic layer having a thickness of 0.02 mm was found at the boundary between the titanium alloy foil and the carbon fiber reinforced plastic layer.
[0065]
(Comparative Example 1)
The head was molded in the same manner as in Example 1 except that the laminated structure of the face part was [(0/90) / (± 45)] _3S , that is, only the prepreg had 12 layers.
[0066]
As a result of measuring the restitution coefficient according to the USGA standard for this head, the restitution coefficient was 0.84. Next, with the head fixed to the pedestal, the ball was hit 4000 times at 60 m / s, and then the coefficient of restitution was measured again according to the USGA standard. As a result, the coefficient of restitution was 0.78.
[0067]
(Comparative Example 2)
The laminated structure of the face part is [Ti / ((0/90) / (± 45)) _3S ], that is, the same as in Example 1, except that the prepreg 12 layer and one titanium alloy foil arranged on the outermost surface are used. And molded the head.
[0068]
As a result of measuring the coefficient of restitution according to the USGA standard for this head, the coefficient of restitution was 0.86. Next, with the head fixed to the pedestal, a ball was applied at 60 m / s. As a result, peeling of the surface titanium alloy foil was observed 1840 times.
[0069]
(Comparative Example 3)
As a result of measuring the coefficient of restitution according to the USGA standard for a commercially available titanium alloy head having a volume of 360 cc, the coefficient of restitution was 0.80. Next, with the head fixed to the pedestal, the ball was hit 4000 times at 60 m / s, and then the coefficient of restitution was measured again according to the USGA standard. As a result, the coefficient of restitution was 0.80. This head emitted a high impact sound peculiar to metal at the time of ball collision.
[0070]
(Comparative Example 4)
As a result of measuring the coefficient of restitution according to the USGA standard for a commercially available titanium alloy head having a volume of 315 cc, the coefficient of restitution was 0.85. Next, with the head fixed to the pedestal, the ball was hit 4000 times at 60 m / s, and then the coefficient of restitution was measured again according to the USGA standard. As a result, the coefficient of restitution was 0.85. This head also emitted the same metal sound as in Comparative Example 3.
[0071]
The above results are summarized in Table 1.
[0072]
[Table 1]

[0073]
【The invention's effect】
According to the present invention, it is possible to provide a golf club head that is particularly large in volume and excellent in feel at impact.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view of a golf club head according to an embodiment of the present invention.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... hollow part 2 ... carbon fiber reinforced plastic layer 3 ... shaft 4 ... hosel 5 ... hitting surface 6 ... metal layer (2 layers)

Claims

In a golf club head having a hollow portion or a low-density core portion, the ball striking surface has an adhesive laminated structure of a carbon fiber reinforced plastic layer and a metal layer, and the metal layer is disposed on the inner layer. Golf club head.

The golf club head according to claim 1, wherein the carbon fiber reinforced plastic layer is disposed on both surfaces of the metal layer.

The golf club head according to claim 1, further comprising a primer layer containing an imidazole compound on a surface of the metal layer.

The golf club head according to claim 1, wherein the metal layer has a thickness of 1.0 mm or less and 0.08 mm or more.

The golf club head according to claim 4, wherein the metal layer has a thickness of 0.25 mm or less.

6. The golf club head according to claim 1, wherein the metal layer is continuous over 90% or more of the projected area of the ball striking surface.

The golf club head according to claim 6, wherein the metal layer is continuous to at least a non-hitting surface.

The golf club head according to claim 1, wherein the metal layer is made of titanium or an alloy thereof.

The golf club head according to claim 8, wherein the metal layer is formed of a cold rolled plate.

9. The golf club head according to claim 8, further comprising a titanium oxide layer having a thickness of 100 angstroms or less on the surface of the metal layer.

The golf club head according to claim 1, wherein a non-fiber reinforced plastic boundary layer is provided between the metal layer and the carbon fiber reinforced plastic layer.

The golf club head according to claim 1, wherein the carbon fiber reinforced plastic layer has a hitting surface, a crown portion, and a sole portion formed continuously.

2. The method for manufacturing a golf club head according to claim 1, wherein after the metal foil and the carbon fiber reinforced prepreg are laminated, the matrix resin raw material component contained in the prepreg is cured to produce the adhesive laminated structure. A method of manufacturing a golf club head, comprising: