JP2004016744A

JP2004016744A - Arteriosclerosis evaluation device

Info

Publication number: JP2004016744A
Application number: JP2002180367A
Authority: JP
Inventors: Toshihiko Ogura; 小椋　敏彦; Takashi Honda; 本田　孝; Kiyoyuki Narimatsu; 成松　清幸
Original assignee: Nippon Colin Co Ltd
Current assignee: Nippon Colin Co Ltd
Priority date: 2002-06-20
Filing date: 2002-06-20
Publication date: 2004-01-22
Anticipated expiration: 2022-06-20
Also published as: JP3616074B2

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an arteriosclerosis evaluation device capable of precisely evaluating arteriosclerosis. <P>SOLUTION: A blood pressure continuously deciding means 98 continuously decides a blood pressure value BP by using a radial artery wave detected continuously by a pressure pulse wave sensor 56, and continuously decides pulse wave propagation velocity information based on the radial artery wave and a cardiac sound waveform detected by a cardiac sound microphone 74. Furthermore, a blood pressure average value calculation means 106 calculates an average of blood pressure values (blood pressure average) decided continuously, and a corresponding relation deciding means 104 decides a corresponding relational formula between the continuously decided blood pressure values and the continuously decided pulse wave propagation velocity information. Then, average pulse wave propagation velocity information is decided from the blood pressure average and a corresponding relational formula. Since this average pulse wave propagation velocity information is a pulse wave propagation velocity information corresponding to an average value of blood pressures during a measuring period of the pulse wave propagation velocity information, the average pulse wave propagation velocity information becomes a value from which fluctuation of the blood pressures during the measuring period is sufficiently removed, arteriosclerosis is evaluated precisely. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、脈波伝播速度情報に基づいて動脈硬化を評価する動脈硬化評価装置に関するものである。
ここで、脈波伝播速度情報とは、生体内を脈波が伝播する速度である脈波伝播時間や生体内を脈波が伝播する時間である脈波伝播時間などをいう。
【０００２】
【従来の技術】
脈波伝播速度情報に影響を及ぼす因子として動脈硬化度が存在することを利用して、生体の動脈の硬さを評価するために、脈波伝播速度情報を測定する装置が提案されている。たとえば、特開平９−１２２０９１号公報に記載された脈波伝播速度測定装置がそれである。
【０００３】
脈波伝播速度情報は、動脈硬化だけでなく血圧の変動によっても変化する。また、血圧は一定ではなく、呼吸性の変動を有し、自律神経の変化の影響も受けるので、血圧は常に変動している。そのため、血圧の影響を受ける脈波伝播速度情報も常に変動している。
【０００４】
そこで、脈波伝播速度情報に基づいて動脈硬化を評価する場合には、脈波伝播速度情報の測定期間中の血圧をできるだけ安定させるために、被測定者にベッドに仰向けとなって１０分以上安静にしてもらい、自律神経を安定させた後に脈波伝播速度情報を測定したり、呼吸性変動を除去するために、脈波伝播速度情報を測定する際に呼吸を止めてもらうことなどが行われることがある。さらに、一時的な血圧の変動の影響を少なくするために、脈波伝播速度情報を数十拍分程度測定し、測定した複数の脈波伝播速度情報を平均し、得られた平均値に基づいて動脈硬化を評価することが行われている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、ベッドで安静にしてもらって自律神経を安定させると、緊張による自律神経の変動は少なくなるが、場合によってはリラックスによる血圧のゆらぎが生じてしまい、複数の脈波伝播速度情報を平均する効果が少なくなってしまう。また、呼吸を止めてもらう場合には、数拍分程度の信号しか得られず、特に高齢者では呼吸を止めることが困難であるので、平均化しても精度が不十分と考えられる。さらに、呼吸を止めてもらうと、りきみによる血圧変動が生じることもある。
【０００６】
また、複数の脈波伝播速度情報を平均するだけでは、測定期間中の血圧の変動が十分に取り除かれていない可能性がある。すなわち、測定期間中の血圧の変動を十分に取り除くには、測定期間中の血圧の平均値に対応した脈波伝播速度情報を決定する必要があるが、脈波伝播速度情報は血圧と一対一に対応するものではないので、複数の脈波伝播速度情報を平均するだけでは、測定期間中の血圧の平均値に対応した脈波伝播速度情報は得られないのである。そのため、従来の脈波伝播速度情報に基づく動脈硬化の評価は精度が不十分であった。
【０００７】
本発明は以上の事情を背景として為されたものであって、その目的とするところは、動脈硬化を精度よく評価することができる動脈硬化評価装置を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための第１手段】
上記目的を達成するための第１発明は、（ａ）生体において発生する圧脈波からその生体の血圧値を一拍毎に決定することができる連続血圧測定装置と、（ｂ）その生体内を脈波が伝播する速度に関連する脈波伝播速度情報を連続的に測定する脈波伝播速度情報測定装置と、（ｃ）前記連続血圧測定装置により測定された複数の血圧値および前記脈波伝播速度情報測定装置により測定された複数の脈波伝播速度情報に基づいて、血圧値と脈波伝播速度情報との対応関係を決定する対応関係決定手段と、（ｄ）前記連続血圧測定装置により測定された複数の血圧値の平均値および前記対応関係決定手段により決定された対応関係に基づいて、平均脈波伝播速度情報を決定する平均脈波伝播速度情報決定手段とを含むことを特徴とする動脈硬化評価装置である。
【０００９】
【第１発明の効果】
この発明によれば、対応関係決定手段により、連続血圧測定装置により測定された複数の血圧値および脈波伝播速度情報測定装置により測定された複数の脈波伝播速度情報に基づいて、血圧値と脈波伝播速度情報との対応関係が決定され、平均脈波伝播速度情報決定手段により、測定された血圧の平均値および上記対応関係から、血圧値の平均値に対応した平均脈波伝播速度情報が決定されるので、この平均脈波伝播速度情報は、測定期間中の血圧の変動が十分に取り除かれた脈波伝播速度情報となる。従って、この平均脈波伝播速度情報に基づいて動脈硬化の評価をすれば、動脈硬化を精度よく評価することができる。
【００１０】
【課題を解決するための第２手段】
前記対応関係決定手段により決定される対応関係が線形一次関係式である場合には、その係数からも動脈硬化の評価をすることができる。すなわち、前記目的を達成するための第２発明は、（ａ）生体において発生する圧脈波からその生体の血圧値を一拍毎に決定することができる連続血圧測定装置と、（ｂ）その生体内を脈波が伝播する速度に関連する脈波伝播速度情報を連続的に測定する脈波伝播速度情報測定装置と、（ｃ）前記連続血圧測定装置により測定された複数の血圧値および前記脈波伝播速度情報測定装置により測定された複数の脈波伝播速度情報に基づいて、血圧値と脈波伝播速度情報との間の線形一次関係式の係数を決定する係数係決定手段とを含むことを特徴とする動脈硬化評価装置である。
【００１１】
【第２発明の効果】
この発明によれば、係数決定手段により、連続血圧測定装置により測定された複数の血圧値および脈波伝播速度情報測定装置により測定された複数の脈波伝播速度情報に基づいて、血圧値と脈波伝播速度情報との線形一次関係式の係数が決定されるので、その係数に基づいて動脈硬化を評価することができる。
【００１２】
【発明の他の態様】
ここで、好ましくは、前記連続血圧測定装置は、（ａ−１）前記生体の一部に装着されるカフと、（ａ−２）そのカフの圧迫圧力の徐速変化過程において得られる信号に基づいてその生体の血圧値を決定するカフ血圧値決定手段と、（ａ−３）その生体の所定の動脈に向かって体表面上から押圧させられる圧脈波センサを用いてその動脈から発生する圧脈波を逐次検出する圧脈波検出装置と、（ａ−４）前記カフ血圧値決定手段により連続的に決定された血圧値に基づいて、前記圧脈波検出装置により検出された圧脈波の大きさを血圧値に換算する血圧値連続決定手段とを含むものである。このようにすれば、圧脈波検出装置により非観血的に検出される圧脈波に基づいて血圧値が決定されるので、非観血的に血圧値を連続的に決定することができる。
【００１３】
また、好ましくは、前記脈波伝播速度情報測定装置は、前記連続血圧測定装置により検出される圧脈波に基づいて脈波伝播速度情報を測定するものである。このようにすれば、血圧値を決定するために検出される圧脈波が脈波伝播速度情報を測定するためにも用いられることから、動脈硬化評価装置の構成が簡単になる。
【００１４】
【発明の好適な実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。図１は本発明が適用された動脈硬化評価装置１０の構成を説明するブロック図である。
【００１５】
図において、１２はゴム製袋を布製帯状袋内に有するカフであって、被測定者の例えば右腕の上腕部１４に巻回される。カフ１２には、圧力センサ１６、排気制御弁１８が配管２０を介してそれぞれ接続されており、排気制御弁１８には、さらに、配管２２を介して空気ポンプ２４が接続されている。排気制御弁１８は、カフ１２内への圧力の供給を許容する圧力供給状態、カフ１２内を徐々に排圧する徐速排圧状態、およびカフ１２内を急速に排圧する急速排圧状態の３つの状態に切り換えられるように構成されている。
【００１６】
圧力センサ１６は、カフ１２内の圧力Ｐ_Ｋを検出してその圧力Ｐ_Ｋを表す圧力信号ＳＰを静圧弁別回路２６および脈波弁別回路２８にそれぞれ供給する。静圧弁別回路２６はローパスフィルタを備えており、圧力信号ＳＰに含まれる定常的な圧力すなわちカフ１２の圧迫圧力（以下、この圧力をカフ圧ＰＣという）を表すカフ圧信号ＳＣを弁別して、そのカフ圧信号ＳＣをＡ／Ｄ変換器３０を介して電子制御装置３２へ供給する。脈波弁別回路２８はバンドパスフィルタを備えており、圧力信号ＳＰの振動成分であるカフ脈波信号ＳＭ_１を弁別して、そのカフ脈波信号ＳＭ_１をＡ／Ｄ変換器３４を介して電子制御装置３２へ供給する。このカフ脈波信号ＳＭ_１は上腕脈波ｗｂを表す。
【００１７】
圧脈波検出装置として機能する圧脈波検出プローブ３６は、図２に詳しく示すように、容器状を成すセンサハウジング３８と、そのセンサハウジング３８を収容するケース４０と、センサハウジング３８を橈骨動脈４２の幅方向に移動させるためにセンサハウジング３８に螺合され且つケース４０の駆動部４４内に設けられた図示しないモータによって回転駆動されるねじ軸４６とを備えている。上記ケース４０には装着バンド４８が取りつけられており、圧脈波検出プローブ３６は、装着バンド４８により、センサハウジング３８の開口端が体表面５０に対向する状態でカフ１２が巻回されていない側の手首５２に着脱可能に取り付けられる。上記センサハウジング３８には、その内部にダイヤフラム５４が取り付けられている。さらにそのダイヤフラム５４を介して、圧脈波センサ５６がセンサハウジング３８に対して相対移動可能かつセンサハウジング３８の開口端から突出し可能に、そのセンサハウジング３８に設けられている。これらセンサハウジング３８およびダイヤフラム５４等によって圧力室５８が形成されている。この圧力室５８内には、図１に示すように、空気ポンプ６０から調圧弁６２を経て圧力の高い空気が供給されるようになっており、これにより、圧脈波センサ５６は圧力室５８内の圧力に応じた押圧力ＨＤＰで体表面５０に押圧させられる。
【００１８】
上記センサハウジング３８およびダイヤフラム５４は、圧脈波センサ５６を橈骨動脈４２に向かって押圧する押圧装置６４を構成しており、押圧装置６４は後述する最適押圧力Ｐ_ＨＤＰＯで圧脈波センサ５６を押圧する。そして、上記ねじ軸４６および図示しないモータは、圧脈波センサ５６が体表面５０に向かって押圧させられる押圧位置を、橈骨動脈４２の幅方向に移動させる幅方向移動装置６６を構成している。
【００１９】
上記圧脈波センサ５６の押圧面６８には、図３に示すように、多数の半導体感圧素子（以下、感圧素子という）Ｅが、橈骨動脈４２の幅方向すなわちねじ軸４６と平行な圧脈波センサ５６の移動方向において、橈骨動脈４２の直径よりも長くなるように、且つ一定の間隔（たとえば０．２ｍｍ間隔）で配列されている。また、圧脈波センサ５６の押圧面６８には温度センサ７０が設けられている。この温度センサ７０は、たとえばサーミスタにより構成される。
【００２０】
このように構成された圧脈波検出プローブ３６が、手首５２の体表面５０の橈骨動脈４２上に押圧されると、圧脈波センサ５６により、橈骨動脈４２から発生して体表面５０に伝達される圧脈波（橈骨動脈波ｗｒ）および手首５２の体表面５０の温度が検出され、図１に示すように、橈骨動脈波ｗｒを表す圧脈波信号ＳＭ_２および体表面５０の温度を表す体温信号ＳＴがＡ／Ｄ変換器７２を介して電子制御装置３２へ供給される。
【００２１】
さらに、動脈硬化評価装置１０は、図１に示すように、心音マイク７４を備えている。心音マイク７４は、図示しない被測定者の胸部上に図示しない粘着テープ等により固定される。心音マイク７４は、心拍同期信号である心音を検出する心拍同期信号検出装置であり、心音マイク７４の図示しない内部に備えられている圧電素子において、被測定者の心臓から発生する心音等が電気信号すなわち心音信号ＳＨに変換される。心音信号増幅器７６には、心音の高音成分をよく記録するためにエネルギーの大きい低音成分を弱める図示しない４種類のフィルタが備えられており、心音信号増幅器７６では、心音マイク７４から供給される心音信号ＳＨが、増幅され且つろ波された後に、図示しないＡ／Ｄ変換器を介して電子制御装置３２へ出力される。
【００２２】
入力装置７８は、被測定者の身長Ａが入力されるための図示しない複数の数字入力キーを備えており、入力された被測定者の身長Ａを表す身長信号ＳＡを電子制御装置３２へ供給する。
【００２３】
電子制御装置３２は、ＣＰＵ８０，ＲＯＭ８２，ＲＡＭ８４，および図示しないＩ／Ｏポート等を備えた所謂マイクロコンピュータにて構成されており、ＣＰＵ８０は、ＲＯＭ８２に予め記憶されたプログラムに従ってＲＡＭ８４の記憶機能を利用しつつ信号処理を実行することにより、Ｉ／Ｏポートから駆動信号を出力して２つの空気ポンプ２４、６０、排気制御弁１８、および調圧弁６２を制御する。ＣＰＵ８０は、上記空気ポンプ２４および排気制御弁１８を制御することによりカフ圧ＰＣを制御し、空気ポンプ６０および調圧弁６２を制御することにより、圧力室５８内の圧力を制御する。また、ＣＰＵ８０は、電子制御装置３２に供給される信号に基づいて演算処理を実行することにより、平均脈波伝播速度情報を決定し、その決定した平均脈波伝播速度情報を表示器８６に表示する。
【００２４】
図４は、電子制御装置３２の制御機能の要部を説明する機能ブロック線図である。カフ圧制御手段９０は、後述するカフ血圧値決定手段９２からの指令信号に従って、静圧弁別回路２６から供給されるカフ圧信号ＳＣに基づいて空気ポンプ２４および排気制御弁１８を制御することにより、カフ圧ＰＣを最高血圧値よりも高い値に設定された目標圧力値ＰＣ_Ｍ（たとえば１８０ｍｍＨｇ）まで急速昇圧させた後、そのカフ圧ＰＣを３ｍｍＨｇ／ｓｅｃ程度の速度で徐速降圧させ、カフ血圧値決定手段９２により最低血圧値ＣＢＰ_ＤＩＡが決定された後にカフ圧ＰＣを大気圧とする。
【００２５】
カフ血圧値決定手段９２は、カフ圧制御手段９０によるカフ圧ＰＣの徐速降圧過程において、静圧弁別回路２６から逐次供給されるカフ圧信号ＳＣおよび脈波弁別回路２８から逐次供給されるカフ脈波信号ＳＭ_１から、カフ圧ＰＣおよび上腕脈波ｗｂの振幅の変化を逐次決定し、その決定したカフ圧ＰＣおよび上腕脈波ｗｂの振幅の変化に基づき、よく知られたオシロメトリック法を用いて被測定者の上腕部１４における最高血圧値ＣＢＰ_ＳＹＳ、平均血圧値ＣＢＰ_ＭＥＡＮ、および最低血圧値ＣＢＰ_ＤＩＡを決定する。なお、以下の説明では、後述する血圧値連続決定手段９８により決定される血圧値ＢＰと区別するために、このカフ血圧値決定手段９２により決定された血圧値をカフ血圧値ＣＢＰといい、単に血圧値ＢＰというときは、後述する血圧値連続決定手段９８により決定される血圧値ＢＰを意味することとする。
【００２６】
最適押圧位置制御手段９４は、圧脈波センサ５６に備えられた複数の感圧素子Ｅのうち最大圧力を検出する素子（以下、この素子を最大圧力検出素子ＥＭという）の配列位置が、配列の端を基準として、それから所定数または所定距離内側までに位置するものであることを条件とする押圧位置更新条件が成立するか否かを判断する。そして、その押圧位置更新条件が成立した場合には、以下の押圧位置更新作動を実行する。すなわち、押圧位置更新作動は、圧脈波センサ５６を体表面５０から一旦離隔させるとともに、幅方向移動装置６６により押圧装置６４および圧脈波センサ５６を所定距離移動させた後、押圧装置６４により圧脈波センサ５６を比較的小さい予め設定された第１押圧力ＨＤＰ１で押圧させ、その状態で再び上記押圧位置更新条件が成立するか否かを判断し、押圧位置更新条件が成立しなくなるまで、より好ましくは、前記最大圧力検出素子ＥＭが配列位置の略中央に位置するまで上記の作動および判断を実行する。なお、上記押圧位置更新条件における配列の端からの所定数または所定距離は、圧脈波センサ５６により押圧される動脈（本実施例では橈骨動脈４２）の直径に基づいて決定され、たとえば、その直径の１／４に設定される。
【００２７】
押圧力制御手段９６は、圧脈波センサ５６が最適押圧位置制御手段９４により最適押圧位置に位置させられた後、押圧装置６４による圧脈波センサ５６の押圧力ＨＤＰ（Ｈｏｌｄ　Ｄｏｗｎ　Ｐｒｅｓｓｕｒｅ）を、所定の押圧力範囲内で拍動に対応して逐次変化させ、或いは所定の押圧力範囲内を比較的緩やかな一定速度で連続的に変化させる。そして、その押圧力ＨＤＰの変化過程で得られる橈骨動脈波ｗｒに基づいて最適押圧力ＨＤＰＯを決定し、押圧装置６４による圧脈波センサ５６の押圧力ＨＤＰをその最適押圧力ＨＤＰＯに維持する。ここで、最適押圧力ＨＤＰＯとは、圧脈波センサ５６の押圧力ＨＤＰよって、橈骨動脈４２の血管壁の圧脈波センサ５６により押圧されている側が略平坦となる押圧力であり、例えば図５に示すように、押圧力ＨＤＰを最適押圧力ＨＤＰＯを十分に含むような範囲で連続的に増加させる過程で、圧脈波センサ５６の最大圧力検出素子から得られた圧脈波信号ＳＭ_２の大きさと圧脈波センサ５６の押圧力ＨＤＰとを示す二次元グラフにおいて、圧脈波信号ＳＭ_２の下ピーク値を結ぶ曲線（図５の破線）により形成される平坦部の中央を中心とする所定範囲内の押圧値である。
【００２８】
血圧値連続決定手段９８は、圧脈波センサ５６により逐次検出される圧脈波信号ＳＭ_２に基づいて血圧値ＢＰを一拍毎に決定する。すなわち、圧脈波センサ５６により逐次検出される圧脈波信号ＳＭ_２は血圧ＢＰに関連して変動するので、圧脈波信号ＳＭ_２の大きさをカフ血圧値決定手段９２により決定されたカフ血圧値ＣＢＰに基づいて圧力に換算して血圧値ＢＰを一拍毎に決定する。ここで、「一拍毎に決定する」ことには、圧脈波信号ＳＭ_２が一拍検出される毎に血圧値ＢＰを決定することだけでなく、まず、圧脈波信号ＳＭ_２を複数拍分まとめて読み込み、読み込みを一旦終了した後、読み込んだ複数拍分の圧脈波信号ＳＭ_２に基づいて血圧値ＢＰを一拍毎に決定することを含むものとする。
【００２９】
圧脈波信号ＳＭ_２はＡ／Ｄ変換器７２によりデジタル信号として供給されるので、圧脈波信号ＳＭ_２の大きさをユニット数Ｎと呼ぶこととすると、ユニット数Ｎを血圧値ＢＰに換算するには、たとえば、カフ血圧測定時における橈骨動脈波ｗｒの血圧値対応部位のユニット数Ｎを基準ユニット数Ｎｓｔとし、その基準ユニット数Ｎｓｔと逐次検出される橈骨動脈波ｗｒの血圧値対応部位のユニット数Ｎとの差に、感圧素子Ｅ毎の感度係数ｃｓおよびユニット数Ｎを血圧値ＢＰに換算するための予め定められた換算係数ｃｂを乗じることによりカフ血圧測定時に対する血圧の変動量を算出し、その血圧の変動量をカフ血圧値ＣＢＰに加えることで血圧値ＢＰを一拍毎に算出する。すなわち式１から血圧値ＢＰを一拍毎に算出する。ここで、上記血圧値対応部位とは、一脈波においてカフ最高血圧値ＣＢＰ_ＳＹＳ、カフ平均血圧値ＣＢＰ_ＭＥＡＮ、カフ最低血圧値ＣＢＰ_ＤＩＡにそれぞれ対応する部位であり、カフ最高血圧値ＣＢＰ_ＳＹＳにはピーク、カフ平均血圧値ＣＢＰ_ＭＥＡＮには脈波の面積重心点、カフ最低血圧値ＣＢＰ_ＤＩＡには立ち上がり点がそれぞれ対応する。
（式１）
ＢＰ　＝　ＣＢＰ　＋　ｃｓ×ｃｂ×（Ｎｓｔ−Ｎ）
また、式１において、感度係数ｃｓは体温によって異なる値が用いられる。すなわち、感度係数ｃｓは感圧素子Ｅ毎に予め定められた基準感度係数に温度係数を乗じた値であり、温度係数は温度センサ７０から供給される体温信号ＳＴに基づいて決定される体表面５０の体温である。また、基準ユニット数Ｎｓｔは、カフ血圧値決定手段９２による血圧測定期間中に検出される複数の橈骨動脈波ｗｒにおける血圧値対応部位のユニット数Ｎの平均でもよいし、カフ最高血圧値ＣＢＰ_ＳＹＳやカフ最低血圧値ＣＢＰ_ＤＩＡなどのカフ血圧値ＣＢＰが決定された時の橈骨動脈波ｗｒの血圧値対応部位のユニット数Ｎでもよい。
なお、図１の動脈硬化評価装置１０では、カフ１２、圧力センサ１６、排気制御弁１８、空気ポンプ２４、静圧弁別回路２６、脈波弁別回路２８、カフ圧制御手段９０、カフ血圧値決定手段９２、圧脈波検出プローブ３６、および血圧値連続決定手段９８等により連続血圧測定装置１００が構成される。
【００３０】
脈波伝播速度情報算出手段１０２は、心音マイク７４から逐次供給される心音信号ＳＨが表す心音波形の所定部位（たとえばＩＩ音の開始点）と、圧脈波信号ＳＭ_２が表す橈骨動脈波ｗｒにおいて心音波形の上記所定部位に対応する所定部位（たとえばノッチ）とをそれぞれ一拍毎に決定し、その心音波形の所定部位が検出された時間と橈骨動脈波ｗｒの所定部位が検出された時間との時間差を一拍毎に算出する。この時間差は、大動脈弁と手首５２との間における脈波伝播時間ＤＴである。また、脈波伝播速度情報算出手段１０２は、さらに、入力装置７８から供給される被測定者の身長Ａを、身長Ａと伝播距離Ｌとの間の予め記憶された関係である式２に代入することにより、大動脈弁と手首５２との間の伝播距離Ｌを求め、得られた伝播距離Ｌと上記脈波伝播時間ＤＴとを、式３に代入することにより脈波伝播速度ＰＷＶ（ｃｍ／ｓｅｃ）を一拍毎に算出するようになっていてもよい。
（式２）　Ｌ＝ａＡ＋ｂ
（ａ，ｂは、実験に基づいて決定された定数）
（式３）　ＰＷＶ＝Ｌ／ＤＴ
なお、図１の動脈硬化評価装置１０では、圧脈波検出プローブ３６、心音マイク７４および脈波伝播速度情報算出手段１０２等により脈波伝播速度情報測定装置１０３が構成される。
【００３１】
対応関係決定手段１０４は係数決定手段としても機能し、血圧値連続決定手段９８により決定された複数の血圧値ＢＰと、脈波伝播速度情報算出手段１０２により決定された複数の脈波伝播速度情報から、回帰計算により、血圧値ＢＰと脈波伝播速度情報との間の線形一次関係式すなわち対応関係式を決定する。
【００３２】
血圧平均値算出手段１０６は、血圧値連続決定手段９８により決定された複数の血圧値ＢＰの平均値、すなわち血圧平均値ＢＰ_ＡＶを算出する。
【００３３】
平均脈波伝播速度情報決定手段１０８は、対応関係決定手段１０４により決定された対応関係式および血圧平均値算出手段１０６により算出された血圧平均値ＢＰ_ＡＶから、血圧平均値ＢＰ_ＡＶに対応した脈波伝播速度情報である平均脈波伝播速度情報を決定する。
【００３４】
図６および図７は、図４の機能ブロック線図に示した電子制御装置３２の制御作動をさらに具体的に説明したフローチャートである。なお、図６および図７のフローチャートは、入力装置７８から被測定者の身長Ａを表す身長信号ＳＡが予め供給されていることを条件として、図示しないスタートボタンの操作により開始するようになっている。
【００３５】
図６において、まずステップＳ１（以下、ステップを省略する。）では、予め入力された患者の身長Ａを前記式２に代入することにより伝播距離Ｌを算出する。
【００３６】
続くＳ２では、圧脈波センサ５６の押圧面６８に配列された感圧素子Ｅのうち最大圧力検出素子ＥＭの配列位置が、配列の端から所定数または所定距離内側までに位置するものであるかを条件とする押圧位置更新条件（ＡＰＳ起動条件）が成立したか否かを判断する。この判断が否定された場合には、後述するＳ４以降を実行する。
【００３７】
一方、Ｓ２の判断が肯定された場合、すなわち、圧脈波センサ５６の橈骨動脈４２に対する装着位置が不適切である場合には、最適押圧位置制御手段９４に相当するＳ３のＡＰＳ制御ルーチンを実行する。このＡＰＳ制御ル−チンでは、幅方向移動装置６６を制御することにより、圧脈波センサ５６の各圧力検出素子Ｅのうち最大振幅を検出する圧力検出素子Ｅが、圧力検出素子Ｅの配列の略中心位置になるように最適押圧位置を決定するとともに、その圧力検出素子Ｅを最大圧力検出素子ＥＭに設定する。以下の説明における圧脈波信号ＳＭ_２は、このＳ４で決定した最大圧力検出素子ＥＭにより検出された圧脈波信号ＳＭ_２を意味する。
【００３８】
前記Ｓ２の判断が否定された場合または上記Ｓ３を実行した場合には、続いて、最適押圧力制御手段９６に相当するＳ４のＨＤＰ制御ルーチンを実行する。すなわち、調圧弁６２を制御することにより圧脈波センサ５６の押圧力ＨＤＰを連続的に高め、その過程で前記最大圧力検出素子ＥＭによって検出される橈骨動脈波ｗｒの振幅が最大となる押圧力を最適押圧力ＨＤＰＯに決定し、且つ、圧脈波センサ５６の押圧力ＨＤＰをその最適押圧力ＨＤＰＯに保持する。
【００３９】
続くＳ５では、空気ポンプ２４を起動させ、且つ、排気制御弁１８を圧力供給状態に制御することにより、カフ圧ＰＣの急速昇圧を開始する。続くＳ６では、カフ圧ＰＣが１８０ｍｍＨｇに設定された目標昇圧値ＰＣ_Ｍを越えたか否かを判断する。この判断が否定されるうちはＳ６の判断を繰り返し実行し、カフ圧ＰＣの急速昇圧を継続する。一方、Ｓ６の判断が肯定された場合には、Ｓ７において、空気ポンプ２４を停止させ、且つ、排気制御弁１８を徐速排圧状態に切り替えることにより、カフ圧ＰＣの３ｍｍＨｇ／ｓｅｃ程度での徐速降圧を開始する。
【００４０】
続くＳ８では、静圧弁別回路２６から逐次供給されるカフ圧信号ＳＣ、脈波弁別回路２８から逐次供給されるカフ脈波信号ＳＭ_１、心音信号増幅器７６から逐次供給される心音信号ＳＨ、および圧脈波検出プローブ３６から逐次供給される圧脈波信号ＳＭ_２をそれぞれ読み込む。
【００４１】
続くＳ９では、Ｓ８において一拍分の信号が読み込まれたか否かを、カフ脈波信号ＳＭ_１が表す上腕脈波ｗｂや圧脈波信号ＳＭ_２が表す橈骨動脈波ｗｒの立ち上がり点が検出されたか否か、或いは、心音信号ＳＨが表す心音波形においてＩ音やＩＩ音の開始点が検出されたか否かに基づいて判断する。
【００４２】
続くＳ１０では、カフ圧ＰＣの徐速降圧過程において上記Ｓ８で読み込んだカフ脈波信号ＳＭ_１が表す上腕脈波ｗｂの振幅の変化およびカフ圧信号ＳＣに基づいて、良く知られたオシロメトリック方式の血圧測定アルゴリズムに従ってカフ最高血圧値ＣＢＰ_ＳＹＳ、カフ平均血圧値ＣＢＰ_ＭＥＡＮ、およびカフ最低血圧値ＣＢＰ_ＤＩＡを決定する。
【００４３】
続くＳ１１では、上記Ｓ８で読み込んだ一拍分の心音信号ＳＨが表す心音のＩＩ音の開始点を決定し、且つ、同じく上記Ｓ８で読み込んだ一拍分の圧脈波信号ＳＭ_２が表す橈骨動脈波ｗｒのノッチを決定し、心音のＩＩ音の開始点が検出された時間と橈骨動脈波ｗｒのノッチが検出された時間との時間差を実脈波伝播時間ＤＴとして算出する。続くＳ１２では、上記Ｓ１１で算出した脈波伝播時間ＤＴおよび前記Ｓ１で算出した伝播距離Ｌを前記式３に代入することにより脈波伝播速度ＰＷＶを算出する。図６では、Ｓ１、Ｓ１１乃至Ｓ１２が脈波伝播速度情報算出手段１０２に相当する。
【００４４】
続くＳ１３では、上記Ｓ１０においてカフ血圧値ＣＢＰの決定が完了したか否かを判断する。上記Ｓ１０では、カフ最低血圧値ＣＢＰ_ＤＩＡが最後に決定されることから、Ｓ１３では、カフ最低血圧値ＣＢＰ_ＤＩＡが決定されたか否かを判断する。このＳ１３の判断が否定されるうちは、前記Ｓ８以下を繰り返し実行することにより、血圧測定アルゴリズムを継続するとともに、一拍毎に脈波伝播速度ＰＷＶを算出する。図６では、Ｓ８，Ｓ１０，Ｓ１３がカフ血圧値決定手段９２に相当する。
【００４５】
一方、Ｓ１３の判断が肯定された場合には、図７のＳ１４において、排気制御弁１８を急速排圧状態に切り替えることによりカフ圧ＰＣを大気圧とする。図６、図７では、Ｓ５乃至Ｓ７、Ｓ１４がカフ圧制御手段９０に相当する。そして、続くＳ１５では、空気ポンプ６０を停止させ、且つ調圧弁６２を制御することにより、圧脈波センサ５６の押圧力ＨＤＰも大気圧とする。
【００４６】
続いて血圧値連続決定手段９８に相当するＳ１６乃至Ｓ１９を実行する。まず、Ｓ１６では温度センサ７０から供給される体温信号ＳＴを読み込み、その体温信号ＳＴに基づいて体表面５０の体温を決定する。そして、続くＳ１７では、Ｓ８乃至Ｓ１３を繰り返す間に検出された各橈骨動脈波ｗｒについて、ピークにおけるユニット数Ｎ（すなわちピークの大きさ）をそれぞれ決定する。通常、カフ１２を用いた血圧測定には２０〜３０秒程度必要とすることから、Ｓ８乃至Ｓ１３を繰り返す間に数十拍分の橈骨動脈波ｗｒが検出されているので、Ｓ１７では数十拍分の橈骨動脈波ｗｒについてそれぞれピークのユニット数Ｎを決定することになる。
【００４７】
続くＳ１８では、上記Ｓ１７で決定した各ピークのユニット数Ｎを平均することにより基準ユニット数Ｎｓｔを算出する。ここでの基準ユニット数Ｎｓｔは、カフ圧ＰＣの徐速降圧期間中すなわち脈波伝播速度ＰＷＶの測定期間中における橈骨動脈波ｗｒのピークの平均の大きさを意味する。
【００４８】
続くＳ１９では、Ｓ１０で決定したカフ最高血圧値ＣＢＰ_ＳＹＳ、最大圧力検出素子ＥＭの感度係数、Ｓ１６で決定した体温、予め記憶されている換算係数ｃｓ、Ｓ１８で決定した基準ユニット数Ｎｓｔ、およびＳ１７で決定した各ピークのユニット数Ｎを前記式１に代入して、Ｓ８乃至Ｓ１３の繰り返しにより検出した各橈骨動脈波ｗｒに対応した最高血圧値ＢＰ_ＳＹＳをそれぞれ算出する。
【００４９】
続くＳ２０は対応関係決定手段１０４に相当し、図８にも示すように、Ｓ１９で算出した各血圧値ＢＰとその各血圧値ＢＰに対応する脈波伝播速度ＰＷＶとを一組とする複数組の値から、回帰計算により、血圧値ＢＰと脈波伝播速度ＰＷＶとの間の式４に示す対応関係式の定数αおよびβを決定する。
（式４）　ＰＷＶ　＝　α×ＢＰ_ＳＹＳ＋β
【００５０】
そして、続くＳ２１では、Ｓ２０で決定した対応関係式を表示器８６に表示する。上記対応関係式の傾きすなわち定数αは、動脈硬化が進行するほど大きくなることから、表示器８６に上記対応関係式が表示されると、対応関係式の定数αの大きさから動脈硬化の程度を評価することができる。
【００５１】
続くＳ２２は血圧平均値算出手段１０６に相当し、Ｓ１９で算出した各最高血圧値ＢＰ_ＳＹＳを平均して血圧平均値ＢＰ_ＡＶを算出する。続くＳ２３は平均脈波伝播速度情報決定手段１０８に相当し、Ｓ２２で算出した血圧平均値ＢＰ_ＳＹＳおよびＳ２０で決定した対応関係式から、血圧平均値ＢＰ_ＡＶに対応した脈波伝播速度ＰＷＶである平均脈波伝播速度ＰＷＶ_ＡＶを算出し、その算出した平均脈波伝播速度ＰＷＶ_ＡＶを表示器８６に表示する。前記Ｓ２１で表示器８６に表示される対応関係式に加えて、このＳ２３で表示される平均脈波伝播速度ＰＷＶからも動脈硬化の程度を評価することができる。
【００５２】
上述のフローチャートに基づく実施例によれば、Ｓ２０（対応関係決定手段１０４）において、Ｓ１６乃至Ｓ１９（血圧値連続決定手段９８）で決定された複数の最高血圧値ＢＰ_ＳＹＳおよびＳ１、Ｓ１１乃至Ｓ１２（脈波伝播速度情報算出手段１０２）で算出された複数の脈波伝播速度ＰＷＶに基づいて、最高血圧値ＢＰ_ＳＹＳと脈波伝播速度ＰＷＶとの対応関係式（式４）が決定され、Ｓ２３（平均脈波伝播速度情報決定手段１０８）では、Ｓ１６乃至Ｓ１９で決定された最高血圧値ＢＰ_ＳＹＳの平均値である血圧平均値ＢＰ_ＡＶおよび上記対応関係式から、血圧平均値ＢＰ_ＡＶに対応した平均脈波伝播速度ＰＷＶが決定されるので、この平均脈波伝播速度ＰＷＶは、脈波伝播速度ＰＷＶを測定する期間中の血圧ＢＰの変動が十分に取り除かれた脈波伝播速度ＰＷＶとなる。従って、この平均脈波伝播速度ＰＷＶに基づいて動脈硬化の評価をすれば、動脈硬化を精度よく評価することができる。
【００５３】
また、上述のフローチャートに基づく実施例によれば、Ｓ２０（対応関係決定手段１０４）において、Ｓ１６乃至Ｓ１９（血圧値連続決定手段９８）で決定された複数の血圧値ＢＰおよびＳ１、Ｓ１１乃至Ｓ１２（脈波伝播速度情報算出手段１０２）で算出された複数の脈波伝播速度ＰＷＶに基づいて、血圧値ＢＰと脈波伝播速度ＰＷＶとの線形一次関係式（式４）の係数αが決定されるので、その係数αに基づいて動脈硬化を評価することもできる。
【００５４】
また、上述の動脈硬化評価装置１０では、圧脈波検出プローブ３６により非観血的に検出される橈骨動脈波ｗｒに基づいて血圧値ＢＰが決定されるので、非観血的に血圧値ＢＰを連続的に決定することができる。
【００５５】
また、上述の動脈硬化評価装置１０では、血圧値ＢＰを連続的に決定するために検出される橈骨動脈波ｗｒが、脈波伝播速度情報を測定するためにも用いられることから、動脈硬化評価装置１０の構成が簡単になる。
【００５６】
以上、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明したが、本発明はその他の態様においても適用される。
【００５７】
たとえば、前述の図６、図７に示したフローチャートでは、Ｓ１９において、脈波伝播速度ＰＷＶの測定期間中における橈骨動脈波ｗｒのピークの平均の大きさと、各橈骨動脈波ｗｒのピークの大きさとの差に基づいて血圧値ＢＰを決定する式１に基づいて血圧値ＢＰを決定していたが、カフ血圧測定時に検出された橈骨動脈波ｗｒの最大値ｍａｘおよび最小値ｍｉｎが、カフ最高血圧値ＣＢＰ_ＳＹＳおよびカフ最低血圧値ＣＢＰ_ＤＩＡにそれぞれ対応することに基づいて、図９に示す圧脈波血圧対応関係式を決定し、その圧脈波血圧対応関係式を用いて血圧値ＢＰを連続的に決定してもよい。
【００５８】
また、前述の実施形態では、血圧値ＢＰおよび脈波伝播速度ＰＷＶを一拍毎に決定していたが、一拍拍おき、あるいは数拍おきに血圧値ＢＰおよび脈波伝播速度ＰＷＶを決定してもよい。
【００５９】
また、前述の図６、図７に示したフローチャートでは、カフ血圧値ＣＢＰを測定するためにカフ圧ＰＣを徐速降圧しているときに、脈波伝播速度ＰＷＶを測定していたが、カフ血圧値ＣＢＰの測定とは別のときに脈波伝播速度ＰＷＶを測定してもよい。
【００６０】
また、前述の動脈硬化評価装置１０では、圧脈波検出プローブ３６は、カフ１２が装着されていない側の手首５２に装着されていたが、これは、カフ圧ＰＣの徐速降圧中に脈波伝播速度ＰＷＶを測定するためであり、カフ圧ＰＣが大気圧である状態で脈波伝播速度ＰＷＶを測定する場合には圧脈波検出プローブ３６はカフ１２と同じ腕の手首５２に装着されてもよい。また、圧脈波検出プローブ３６は、手首以外の部位、たとえば頸部、大腿部等に装着されてもよい。
【００６１】
なお、本発明はその主旨を逸脱しない範囲においてその他種々の変更が加えられ得るものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の動脈硬化評価装置の回路構成を示すブロック図である。
【図２】図１の圧脈波検出プローブの構成を詳しく説明する図である。
【図３】図２の圧脈波検出プローブに備えられた圧脈波センサの押圧面を示す図である。
【図４】図１の動脈硬化評価装置における電子制御装置の制御機能の要部を説明する機能ブロック線図である。
【図５】図４の最適押圧力制御手段において決定される最適押圧力ＨＤＰＯを説明する図である。
【図６】図４の機能ブロック線図に示した電子制御装置の制御作動をさらに具体的に説明するためのフローチャートである。
【図７】図４の機能ブロック線図に示した電子制御装置の制御作動をさらに具体的に説明するためのフローチャートである。
【図８】図７のＳ２０で決定される対応関係式の一例を示す図である。
【図９】橈骨動脈波ｗｒから血圧値ＢＰを連続的に決定するための圧脈波血圧対応関係式を例示する図である。
【符号の説明】
１０：動脈硬化評価装置
１２：カフ
３６：圧脈波検出プローブ（圧脈波検出装置）
９２：カフ血圧値決定手段
９８：血圧値連続決定手段
１００：連続血圧測定装置
１０３：脈波伝播速度情報測定装置
１０４：対応関係決定手段（係数決定手段）
１０８：平均脈波伝播速度情報決定手段[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an arteriosclerosis evaluation apparatus that evaluates arteriosclerosis based on pulse wave velocity information.
Here, the pulse wave propagation speed information refers to a pulse wave propagation time that is a speed at which a pulse wave propagates through a living body, a pulse wave propagation time that is a time at which a pulse wave propagates through a living body, and the like.
[0002]
[Prior art]
An apparatus for measuring pulse wave velocity information has been proposed in order to evaluate the hardness of a living artery by utilizing the degree of arteriosclerosis as a factor affecting pulse wave velocity information. For example, it is a pulse wave velocity measuring device described in JP-A-9-1222091.
[0003]
The pulse wave velocity information changes not only by arteriosclerosis but also by changes in blood pressure. In addition, blood pressure is not constant, has respiratory changes, and is also affected by changes in autonomic nerves, so blood pressure constantly fluctuates. For this reason, the pulse wave velocity information that is affected by blood pressure is also constantly changing.
[0004]
Therefore, when evaluating arteriosclerosis based on pulse wave velocity information, in order to stabilize the blood pressure during the measurement period of the pulse wave velocity information as much as possible, the patient is lying on the bed for 10 minutes or more. You may have to rest and stabilize the autonomic nerves to measure pulse wave velocity information, or to stop breathing when measuring pulse wave velocity information to eliminate respiratory fluctuations. May be. Furthermore, in order to reduce the effect of temporary blood pressure fluctuations, pulse wave velocity information is measured for several tens of beats, the measured multiple pulse wave velocity information is averaged, and the obtained average value is used. The arteriosclerosis is evaluated.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
However, when the autonomic nerve is stabilized by resting in the bed, the fluctuation of the autonomic nerve due to tension decreases, but in some cases blood pressure fluctuations due to relaxation occur, and the effect of averaging multiple pulse wave propagation velocity information Will decrease. In addition, when stopping the breathing, only a signal for several beats can be obtained, and it is difficult for the elderly to stop the breathing. In addition, if you stop breathing, blood pressure fluctuations may occur due to recklessness.
[0006]
Moreover, there is a possibility that fluctuations in blood pressure during the measurement period are not sufficiently removed simply by averaging a plurality of pulse wave velocity information. That is, in order to sufficiently remove blood pressure fluctuation during the measurement period, it is necessary to determine the pulse wave velocity information corresponding to the average value of the blood pressure during the measurement period. Therefore, it is not possible to obtain pulse wave velocity information corresponding to the average value of blood pressure during the measurement period simply by averaging a plurality of pulse wave velocity information. Therefore, the accuracy of arteriosclerosis evaluation based on conventional pulse wave velocity information is insufficient.
[0007]
The present invention has been made against the background of the above circumstances, and an object thereof is to provide an arteriosclerosis evaluation apparatus capable of accurately evaluating arteriosclerosis.
[0008]
[First Means for Solving the Problems]
The first invention for achieving the above object is as follows: (a) a continuous blood pressure measuring device capable of determining a blood pressure value of a living body for each beat from a pressure pulse wave generated in the living body; and (b) the living body. A pulse wave velocity information measuring device that continuously measures pulse wave velocity information relating to the velocity at which the pulse wave propagates, and (c) a plurality of blood pressure values measured by the continuous blood pressure measuring device and the pulse wave Correspondence relationship determining means for determining the correspondence relationship between the blood pressure value and the pulse wave propagation velocity information based on the plurality of pulse wave propagation velocity information measured by the propagation velocity information measuring device; (d) by the continuous blood pressure measuring device; Average pulse wave propagation velocity information determining means for determining average pulse wave propagation velocity information based on an average value of a plurality of measured blood pressure values and a correspondence relationship determined by the correspondence relationship determining means; Atherosclerosis It is a device.
[0009]
[Effect of the first invention]
According to this invention, based on the plurality of blood pressure values measured by the continuous blood pressure measuring device and the plurality of pulse wave propagation velocity information measured by the pulse wave propagation velocity information measuring device by the correspondence determining means, The correspondence relationship with the pulse wave velocity information is determined, and the average pulse wave velocity information corresponding to the average value of the blood pressure value is calculated from the average value of the blood pressure measured by the average pulse wave velocity information determining means and the correspondence relationship. Therefore, the average pulse wave velocity information is pulse wave velocity information from which fluctuations in blood pressure during the measurement period are sufficiently removed. Therefore, if arteriosclerosis is evaluated based on this average pulse wave velocity information, arteriosclerosis can be accurately evaluated.
[0010]
[Second means for solving the problem]
When the correspondence determined by the correspondence determination means is a linear linear relational expression, the arteriosclerosis can be evaluated from the coefficient. That is, the second invention for achieving the above object is as follows: (a) a continuous blood pressure measuring device capable of determining a blood pressure value of a living body for each beat from a pressure pulse wave generated in the living body; A pulse wave velocity information measuring device that continuously measures pulse wave velocity information related to the velocity at which the pulse wave propagates in a living body; (c) a plurality of blood pressure values measured by the continuous blood pressure measuring device; and Coefficient coefficient deciding means for deciding a coefficient of a linear primary relationship between the blood pressure value and the pulse wave velocity information based on a plurality of pulse wave velocity information measured by the pulse wave velocity information measuring device. This is an arteriosclerosis evaluation apparatus.
[0011]
[Effect of the second invention]
According to the present invention, the blood pressure value and the pulse are measured based on the plurality of blood pressure values measured by the continuous blood pressure measuring device and the plurality of pulse wave propagation velocity information measured by the pulse wave propagation velocity information measuring device. Since the coefficient of the linear linear relational expression with the wave propagation velocity information is determined, the arteriosclerosis can be evaluated based on the coefficient.
[0012]
Other aspects of the invention
Here, it is preferable that the continuous blood pressure measurement device has (a-1) a cuff attached to a part of the living body and (a-2) a signal obtained in the process of gradually changing the compression pressure of the cuff. Based on the cuff blood pressure value determining means for determining the blood pressure value of the living body based on the pressure pulse wave sensor pressed from the body surface toward the predetermined artery of the living body (a-3) A pressure pulse wave detecting device that sequentially detects pressure pulse waves; and (a-4) a pressure pulse detected by the pressure pulse wave detecting device based on a blood pressure value continuously determined by the cuff blood pressure value determining means. Blood pressure value continuous determination means for converting the magnitude of the wave into a blood pressure value. In this way, since the blood pressure value is determined based on the pressure pulse wave detected noninvasively by the pressure pulse wave detecting device, the blood pressure value can be continuously determined noninvasively. .
[0013]
Preferably, the pulse wave velocity information measuring device measures pulse wave velocity information based on a pressure pulse wave detected by the continuous blood pressure measuring device. In this way, the pressure pulse wave detected to determine the blood pressure value is also used to measure the pulse wave velocity information, so that the configuration of the arteriosclerosis evaluation apparatus is simplified.
[0014]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 1 is a block diagram illustrating the configuration of an arteriosclerosis evaluation apparatus 10 to which the present invention is applied.
[0015]
In the figure, reference numeral 12 denotes a cuff having a rubber bag in a cloth belt-like bag, which is wound around the upper arm portion 14 of the measurement subject, for example, the right arm. A pressure sensor 16 and an exhaust control valve 18 are connected to the cuff 12 via a pipe 20, and an air pump 24 is further connected to the exhaust control valve 18 via a pipe 22. The exhaust control valve 18 includes a pressure supply state that allows supply of pressure into the cuff 12, a slow exhaust pressure state that gradually exhausts the inside of the cuff 12, and a rapid exhaust pressure state that rapidly exhausts the inside of the cuff 12. It is configured to be switched to one state.
[0016]
The pressure sensor 16 detects the pressure P _K in the cuff 12 and supplies a pressure signal SP representing the pressure P _K to the static pressure discrimination circuit 26 and the pulse wave discrimination circuit 28, respectively. The static pressure discriminating circuit 26 includes a low-pass filter, and discriminates a cuff pressure signal SC representing a steady pressure included in the pressure signal SP, that is, a compression pressure of the cuff 12 (hereinafter, this pressure is referred to as a cuff pressure PC), The cuff pressure signal SC is supplied to the electronic control unit 32 via the A / D converter 30. The pulse wave discriminating circuit 28 includes a band-pass filter, discriminates the cuff pulse wave signal SM ₁ that is a vibration component of the pressure signal SP, and electronically transmits the cuff pulse wave signal SM ₁ via the A / D converter 34. This is supplied to the control device 32. The cuff-pulse-wave signal SM ₁ represents the brachial pulse wave wb.
[0017]
As shown in detail in FIG. 2, the pressure pulse wave detection probe 36 that functions as a pressure pulse wave detection device includes a sensor housing 38 that has a container shape, a case 40 that houses the sensor housing 38, and the sensor housing 38. And a screw shaft 46 that is screwed into the sensor housing 38 and rotated by a motor (not shown) provided in the drive unit 44 of the case 40. A mounting band 48 is attached to the case 40, and the pressure pulse wave detection probe 36 is not wound with the cuff 12 in a state where the opening end of the sensor housing 38 faces the body surface 50 by the mounting band 48. It is detachably attached to the wrist 52 on the side. A diaphragm 54 is attached to the inside of the sensor housing 38. Further, the pressure pulse wave sensor 56 is provided in the sensor housing 38 via the diaphragm 54 so as to be able to move relative to the sensor housing 38 and to protrude from the open end of the sensor housing 38. A pressure chamber 58 is formed by the sensor housing 38, the diaphragm 54, and the like. As shown in FIG. 1, high-pressure air is supplied from the air pump 60 through the pressure regulating valve 62 into the pressure chamber 58, whereby the pressure pulse wave sensor 56 is supplied to the pressure chamber 58. The body surface 50 is pressed with a pressing force HDP corresponding to the internal pressure.
[0018]
The sensor housing 38 and the diaphragm 54 constitute a pressing device 64 that presses the pressure pulse wave sensor 56 toward the radial artery 42. The pressing device 64 _moves the pressure pulse wave sensor 56 with an optimum pressing force P _HDPO described later. Press. The screw shaft 46 and the motor (not shown) constitute a width direction moving device 66 that moves a pressing position where the pressure pulse wave sensor 56 is pressed toward the body surface 50 in the width direction of the radial artery 42. .
[0019]
As shown in FIG. 3, a large number of semiconductor pressure sensitive elements (hereinafter referred to as pressure sensitive elements) E are parallel to the radial direction of the radial artery 42, that is, the screw shaft 46, on the pressing surface 68 of the pressure pulse wave sensor 56. In the moving direction of the pressure pulse wave sensor 56, the pressure pulse wave sensor 56 is arranged so as to be longer than the diameter of the radial artery 42 and at a constant interval (for example, 0.2 mm interval). A temperature sensor 70 is provided on the pressing surface 68 of the pressure pulse wave sensor 56. The temperature sensor 70 is constituted by a thermistor, for example.
[0020]
When the thus configured pressure pulse wave detection probe 36 is pressed onto the radial artery 42 on the body surface 50 of the wrist 52, the pressure pulse wave sensor 56 generates the signal from the radial artery 42 and transmits it to the body surface 50. detected temperature of the pressure pulse wave body surface 50 of the (radial artery wave wr) and wrist 52 are, as shown in FIG. 1, the temperature of the pressure-pulse-wave signal SM ₂ and body surface 50 represents the radial artery wave wr A body temperature signal ST that is represented is supplied to the electronic control unit 32 via the A / D converter 72.
[0021]
Furthermore, the arteriosclerosis evaluation apparatus 10 includes a heart sound microphone 74 as shown in FIG. The heart sound microphone 74 is fixed on the chest of the measurement subject (not shown) with an adhesive tape (not shown). The heart sound microphone 74 is a heart beat synchronization signal detection device that detects a heart sound that is a heart beat synchronization signal. In a piezoelectric element provided inside the heart sound microphone 74 (not shown), a heart sound generated from the heart of the measurement subject is electrically Signal, that is, a heart sound signal SH. The heart sound signal amplifier 76 is provided with four types of filters (not shown) that weaken low energy components with large energy in order to record the high sound component of the heart sound well. The heart sound signal amplifier 76 supplies the heart sound supplied from the heart sound microphone 74. The signal SH is amplified and filtered, and then output to the electronic control unit 32 via an A / D converter (not shown).
[0022]
The input device 78 includes a plurality of numeric input keys (not shown) for inputting the height A of the measurement subject, and supplies the electronic control device 32 with a height signal SA representing the input height A of the measurement subject. To do.
[0023]
The electronic control unit 32 includes a CPU 80, a ROM 82, a RAM 84, and a so-called microcomputer having an I / O port (not shown). The CPU 80 uses the storage function of the RAM 84 in accordance with a program stored in the ROM 82 in advance. However, by executing signal processing, a drive signal is output from the I / O port to control the two air pumps 24, 60, the exhaust control valve 18, and the pressure regulating valve 62. The CPU 80 controls the cuff pressure PC by controlling the air pump 24 and the exhaust control valve 18, and controls the pressure in the pressure chamber 58 by controlling the air pump 60 and the pressure regulating valve 62. Further, the CPU 80 determines the average pulse wave propagation velocity information by executing arithmetic processing based on the signal supplied to the electronic control unit 32, and displays the determined average pulse wave propagation velocity information on the display 86. To do.
[0024]
FIG. 4 is a functional block diagram illustrating the main part of the control function of the electronic control device 32. The cuff pressure control means 90 controls the air pump 24 and the exhaust control valve 18 based on the cuff pressure signal SC supplied from the static pressure discriminating circuit 26 in accordance with a command signal from a cuff blood pressure value determining means 92 described later. The cuff pressure PC is rapidly increased to a target pressure value PC _M (for example, 180 mmHg) set to a value higher than the maximum blood pressure value, and then the cuff pressure PC is gradually decreased at a speed of about 3 mmHg / sec. After the minimum blood pressure value CBP _DIA is determined by the blood pressure value determining means 92, the cuff pressure PC is set to atmospheric pressure.
[0025]
The cuff blood pressure value determining means 92 is a cuff pressure signal SC that is sequentially supplied from the static pressure discriminating circuit 26 and a cuff that is sequentially supplied from the pulse wave discriminating circuit 28 in the process of gradually decreasing the cuff pressure PC by the cuff pressure control means 90. from the pulse wave signal SM _1, sequentially determines a change in the amplitude of the cuff pressure PC and brachial pulse wave wb, based on a change in the amplitude of the cuff pressure PC and brachial pulse wave wb which the determined, well-known oscillometric method The maximum blood pressure value CBP _SYS , the average blood pressure value CBP _MEAN , and the minimum blood pressure value CBP _DIA in the upper arm portion 14 of the measurement subject are used. In the following description, the blood pressure value determined by the cuff blood pressure value determining means 92 is referred to as the cuff blood pressure value CBP in order to distinguish it from the blood pressure value BP determined by the blood pressure value continuous determining means 98 described later. The blood pressure value BP means the blood pressure value BP determined by the blood pressure value continuous determination means 98 described later.
[0026]
The optimum pressing position control means 94 has an arrangement position of an element (hereinafter referred to as a maximum pressure detecting element EM) for detecting the maximum pressure among the plurality of pressure sensitive elements E provided in the pressure pulse wave sensor 56. It is determined whether or not a pressing position update condition is satisfied on the condition that it is located within a predetermined number or a predetermined distance from the end of the position. When the pressing position update condition is satisfied, the following pressing position update operation is executed. That is, in the pressing position update operation, the pressure pulse wave sensor 56 is once separated from the body surface 50, the pressing device 64 and the pressure pulse wave sensor 56 are moved by a predetermined distance by the width direction moving device 66, and then the pressing device 64 is used. The pressure pulse wave sensor 56 is pressed with a relatively small first pressing force HDP1, and it is determined whether or not the pressing position update condition is satisfied again in this state until the pressing position update condition is not satisfied. More preferably, the above-described operation and determination are performed until the maximum pressure detection element EM is positioned at the approximate center of the arrangement position. The predetermined number or the predetermined distance from the end of the array in the pressing position update condition is determined based on the diameter of the artery (radial artery 42 in this embodiment) pressed by the pressure pulse wave sensor 56, for example, It is set to 1/4 of the diameter.
[0027]
After the pressure pulse wave sensor 56 is positioned at the optimum pressing position by the optimum pressing position control means 94, the pressing force control means 96 determines the pressing force HDP (Hold Down Pressure) of the pressure pulse wave sensor 56 by the pressing device 64. Within the predetermined pressing force range, it is sequentially changed corresponding to the pulsation, or within the predetermined pressing force range, it is continuously changed at a relatively gentle constant speed. Then, the optimal pressing force HDPO is determined based on the radial artery wave wr obtained in the process of changing the pressing force HDP, and the pressing force HDP of the pressure pulse wave sensor 56 by the pressing device 64 is maintained at the optimal pressing force HDPO. Here, the optimum pressing force HDPO is a pressing force at which the side pressed by the pressure pulse wave sensor 56 of the blood vessel wall of the radial artery 42 becomes substantially flat by the pressing force HDP of the pressure pulse wave sensor 56. As shown in FIG. 5, the pressure pulse wave signal SM ₂ obtained from the maximum pressure detecting element of the pressure pulse wave sensor 56 in the process of continuously increasing the pressing force HDP in a range sufficiently including the optimum pressing force HDPO. in a two-dimensional graph showing a pressing force HDP measurement and pulse wave sensor 56, and around the center of the flat portion formed by the curves (broken lines in FIG. 5) connecting the lower peak value of the pressure-pulse-wave signal SM ₂ The pressing value is within a predetermined range.
[0028]
The blood pressure value continuous determining means 98 determines the blood pressure value BP for each beat based on the pressure pulse wave signal SM ₂ sequentially detected by the pressure pulse wave sensor 56. That is, since the pressure pulse wave signal SM ₂ sequentially detected by the pressure pulse wave sensor 56 varies in relation to the blood pressure BP, the magnitude of the pressure pulse wave signal SM ₂ is determined by the cuff blood pressure value determining means 92. The blood pressure value BP is determined for each beat by converting into a pressure based on the blood pressure value CBP. Here, “determining for each beat” includes not only determining the blood pressure value BP every time the pressure pulse wave signal SM ₂ is detected, but also a plurality of pressure pulse wave signals SM ₂ . read together beats, after completion of the read once, is intended to include determining for each one heartbeat blood pressure value BP on the basis of the pressure-pulse-wave signal SM ₂ multiple beats read.
[0029]
Since pressure-pulse-wave signal SM ₂ is supplied as a digital signal by the A / D converter 72, when it is called the size of the pressure-pulse-wave signal SM ₂ and the number of units N, in terms of the number of units N in blood pressure BP For example, the number N of units corresponding to the blood pressure value of the radial artery wave wr at the time of cuff blood pressure measurement is set as the reference unit number Nst, and the portion corresponding to the blood pressure value of the radial artery wave wr sequentially detected with the reference unit number Nst Of the blood pressure relative to the time of cuff blood pressure measurement by multiplying the difference from the unit number N by a sensitivity coefficient cs for each pressure sensitive element E and a predetermined conversion coefficient cb for converting the unit number N to the blood pressure value BP. The blood pressure value BP is calculated for each beat by calculating the amount and adding the blood pressure fluctuation amount to the cuff blood pressure value CBP. That is, the blood pressure value BP is calculated for each beat from Equation 1. Here, the blood pressure value corresponding part is a part corresponding to the cuff highest blood pressure value CBP _SYS , the cuff average blood pressure value CBP _MEAN , and the cuff lowest blood pressure value CBP _DIA in one pulse wave, and the cuff highest blood pressure value CBP _SYS Corresponds to the peak and cuff mean blood pressure value CBP _MEAN, and the pulse wave area center of gravity point corresponds to the cuff minimum blood pressure value CBP _DIA .
(Formula 1)
BP = CBP + cs * cb * (Nst-N)
In Equation 1, the sensitivity coefficient cs varies depending on the body temperature. That is, the sensitivity coefficient cs is a value obtained by multiplying a reference sensitivity coefficient predetermined for each pressure sensitive element E by the temperature coefficient, and the temperature coefficient is determined based on the body temperature signal ST supplied from the temperature sensor 70. 50 body temperature. The reference unit number Nst may be an average of the number N of units corresponding to blood pressure values in a plurality of radial artery waves wr detected during the blood pressure measurement period by the cuff blood pressure value determining unit 92, or the cuff highest blood pressure value CBP _SYS. Or the number N of units of blood pressure value corresponding portions of the radial artery wave wr when the cuff blood pressure value CBP such as the cuff minimum blood pressure value CBP _DIA is determined.
1, the cuff 12, the pressure sensor 16, the exhaust control valve 18, the air pump 24, the static pressure discrimination circuit 26, the pulse wave discrimination circuit 28, the cuff pressure control means 90, and the cuff blood pressure value determination. The continuous blood pressure measuring device 100 is constituted by the means 92, the pressure pulse wave detection probe 36, the blood pressure value continuous determining means 98, and the like.
[0030]
Pulse-wave-propagation-velocity-related-information obtaining means 102, a predetermined portion of the heart sound waveform represented by the heart-sound signal SH (e.g. start point of the II sound) that sequentially supplied from the heart-sound microphone 74, the radial artery wave represented PPW signal SM ₂ wr , A predetermined portion (for example, notch) corresponding to the predetermined portion of the heart sound waveform is determined for each beat, and a time when the predetermined portion of the heart sound waveform is detected and a time when the predetermined portion of the radial artery wave wr is detected Is calculated for each beat. This time difference is the pulse wave propagation time DT between the aortic valve and the wrist 52. Further, the pulse wave velocity information calculating means 102 further substitutes the height A of the person to be measured supplied from the input device 78 into Equation 2, which is a previously stored relationship between the height A and the propagation distance L. Thus, the propagation distance L between the aortic valve and the wrist 52 is obtained, and the obtained propagation distance L and the pulse wave propagation time DT are substituted into Equation 3 to obtain the pulse wave velocity PWV (cm / sec) may be calculated for each beat.
(Formula 2) L = aA + b
(A and b are constants determined based on experiments)
(Formula 3) PWV = L / DT
In the arteriosclerosis evaluation apparatus 10 of FIG. 1, the pulse wave velocity information measuring device 103 is configured by the pressure pulse wave detection probe 36, the heart sound microphone 74, the pulse wave velocity information calculation means 102, and the like.
[0031]
Corresponding relationship determining means 104 also functions as a coefficient determining means, and a plurality of blood pressure values BP determined by blood pressure value continuous determining means 98 and a plurality of pulse wave velocity information determined by pulse wave velocity information calculating means 102. Thus, a linear primary relational expression, that is, a corresponding relational expression between the blood pressure value BP and the pulse wave velocity information is determined by regression calculation.
[0032]
The blood pressure average value calculating means 106 calculates the average value of the plurality of blood pressure values BP determined by the blood pressure value continuous determining means 98, that is, the blood pressure average value BP _AV .
[0033]
Average pulse wave velocity information determining means 108, from the blood pressure mean BP _AV calculated by the corresponding relationship and blood pressure average value calculating means 106 determined by the relationship determining means 104 corresponds to the blood pressure mean BP _AV vein Average pulse wave velocity information, which is wave velocity information, is determined.
[0034]
6 and 7 are flowcharts that more specifically describe the control operation of the electronic control unit 32 shown in the functional block diagram of FIG. 6 and 7 are started by operating a start button (not shown) on condition that a height signal SA representing the height A of the person to be measured is supplied in advance from the input device 78. Yes.
[0035]
In FIG. 6, first, in step S <b> 1 (hereinafter, step is omitted), the propagation distance L is calculated by substituting the height A of the patient that has been input in advance into the above equation 2.
[0036]
In the subsequent S2, the arrangement position of the maximum pressure detection elements EM among the pressure sensitive elements E arranged on the pressing surface 68 of the pressure pulse wave sensor 56 is located within a predetermined number or a predetermined distance from the end of the arrangement. It is determined whether or not a pressed position update condition (APS activation condition) is satisfied. If this determination is negative, S4 and later are executed.
[0037]
On the other hand, if the determination in S2 is affirmative, that is, if the position where the pressure pulse wave sensor 56 is attached to the radial artery 42 is inappropriate, the APS control routine in S3 corresponding to the optimum pressing position control means 94 is executed. To do. In this APS control routine, the pressure detecting element E that detects the maximum amplitude among the pressure detecting elements E of the pressure pulse wave sensor 56 by controlling the width direction moving device 66 is arranged in the arrangement of the pressure detecting elements E. The optimum pressing position is determined so as to be approximately the center position, and the pressure detecting element E is set to the maximum pressure detecting element EM. The following PPW signal SM ₂ in the description of the means PPW signal SM ₂ detected by the highest-pressure detecting element EM determined in this S4.
[0038]
When the determination of S2 is negative or when S3 is executed, the HDP control routine of S4 corresponding to the optimum pressing force control means 96 is subsequently executed. That is, by controlling the pressure regulating valve 62, the pressing force HDP of the pressure pulse wave sensor 56 is continuously increased, and the pressing force at which the amplitude of the radial artery wave wr detected by the maximum pressure detecting element EM is maximized in the process. Is determined as the optimum pressing force HDPO, and the pressing force HDP of the pressure pulse wave sensor 56 is held at the optimum pressing force HDPO.
[0039]
In subsequent S5, the air pump 24 is started and the exhaust control valve 18 is controlled to be in the pressure supply state, thereby starting the rapid pressure increase of the cuff pressure PC. In subsequent S6, the cuff pressure PC is determined whether exceeds the set target boost value PC _M to 180 mmHg. While this determination is denied, the determination of S6 is repeatedly executed, and the rapid increase of the cuff pressure PC is continued. On the other hand, if the determination in S6 is affirmative, in S7, the air pump 24 is stopped and the exhaust control valve 18 is switched to the slow exhaust pressure state, so that the cuff pressure PC is about 3 mmHg / sec. Start slow pressure reduction.
[0040]
In subsequent S8, the cuff pressure signal SC sequentially supplied from the static pressure discrimination circuit 26, the cuff pulse wave signal SM ₁ sequentially supplied from the pulse wave discrimination circuit 28, the heart sound signal SH sequentially supplied from the heart sound signal amplifier 76, and read pressure-pulse-wave signal SM ₂ which sequentially supplied from the pressure-pulse-wave detecting probe 36, respectively.
[0041]
In subsequent S9, whether or not the signal of one heartbeat is read in S8, the rising point of the radial artery wave wr represented brachial pulse wave wb and PPW signal SM ₂ representative of the cuff pulse-wave signal SM ₁ is detected Or whether the start point of the I sound or the II sound is detected in the heart sound waveform represented by the heart sound signal SH.
[0042]
Continued In S10, based on the slow decreasing change in the amplitude of the upper arm pulse wave wb represented by the cuff-pulse-wave signal SM ₁ which read in S8 in the process and the cuff pressure signal SC cuff pressure PC, well-known oscillometric method The cuff systolic blood pressure value CBP _SYS , the cuff mean blood pressure value CBP _MEAN , and the cuff diastolic blood pressure value CBP _DIA are determined according to the blood pressure measurement algorithm.
[0043]
Continued In S11, to determine the starting point of the II sound of cardiac sound represented by the heart-sound signal SH one heartbeat to read in S8, and, radial similarly PPW signal SM ₂ of one heartbeat to read in S8 is represented The notch of the arterial wave wr is determined, and the time difference between the time when the start point of the heart sound II sound is detected and the time when the notch of the radial artery wave wr is detected is calculated as the actual pulse wave propagation time DT. In subsequent S12, the pulse wave propagation speed PWV is calculated by substituting the pulse wave propagation time DT calculated in S11 and the propagation distance L calculated in S1 into the equation 3. In FIG. 6, S 1, S 11 to S 12 correspond to the pulse wave velocity information calculation means 102.
[0044]
In subsequent S13, it is determined whether or not the determination of the cuff blood pressure value CBP in S10 is completed. Since the cuff diastolic blood pressure value CBP _DIA is finally determined in S10, it is determined in S13 whether or not the cuff diastolic blood pressure value CBP _DIA has been determined. While the determination at S13 is negative, the blood pressure measurement algorithm is continued by repeatedly executing the above S8 and subsequent steps, and the pulse wave velocity PWV is calculated for each beat. In FIG. 6, S8, S10, and S13 correspond to the cuff blood pressure value determining unit 92.
[0045]
On the other hand, if the determination in S13 is affirmative, the cuff pressure PC is set to atmospheric pressure by switching the exhaust control valve 18 to the rapid exhaust pressure state in S14 of FIG. 6 and 7, S5 to S7 and S14 correspond to the cuff pressure control means 90. In subsequent S15, the air pump 60 is stopped and the pressure regulating valve 62 is controlled, so that the pressing force HDP of the pressure pulse wave sensor 56 is also set to the atmospheric pressure.
[0046]
Subsequently, S16 to S19 corresponding to the blood pressure value continuous determination means 98 are executed. First, in S16, the body temperature signal ST supplied from the temperature sensor 70 is read, and the body temperature of the body surface 50 is determined based on the body temperature signal ST. In the subsequent S17, the number N of units at the peak (that is, the size of the peak) is determined for each radial artery wave wr detected while repeating S8 to S13. Usually, since blood pressure measurement using the cuff 12 requires about 20 to 30 seconds, several tens of beats of the radial artery wave wr are detected while repeating S8 to S13. The number N of peak units is determined for each radial artery wave wr.
[0047]
In subsequent S18, the reference unit number Nst is calculated by averaging the unit number N of each peak determined in S17. Here, the reference unit number Nst means the average magnitude of the radial artery wave wr during the slow decrease period of the cuff pressure PC, that is, during the measurement period of the pulse wave velocity PWV.
[0048]
In subsequent S19, the cuff systolic blood pressure value CBP _SYS determined in S10, the sensitivity coefficient of the maximum pressure detecting element EM, the body temperature determined in S16, the conversion coefficient cs stored in advance, the reference unit number Nst determined in S18, and S17 Substituting the number N of units of each peak determined in step 1 into the above equation 1, the systolic blood pressure value BP _SYS corresponding to each radial artery wave wr detected by repeating S8 to S13 is calculated.
[0049]
The subsequent S20 corresponds to the correspondence determining means 104, and as shown in FIG. 8, a plurality of sets each of which includes each blood pressure value BP calculated in S19 and the pulse wave velocity PWV corresponding to each blood pressure value BP. From these values, the constants α and β of the corresponding relational expression shown in Expression 4 between the blood pressure value BP and the pulse wave velocity PWV are determined by regression calculation.
(Formula 4) PWV = α × BP _SYS + β
[0050]
In the subsequent S21, the correspondence relation determined in S20 is displayed on the display 86. Since the slope of the correspondence equation, that is, the constant α increases as arteriosclerosis proceeds, when the correspondence equation is displayed on the display 86, the degree of arteriosclerosis is determined from the magnitude of the constant α in the correspondence equation. Can be evaluated.
[0051]
The subsequent S22 corresponds to the blood pressure average value calculating means 106, and the blood pressure average value BP _AV is calculated by averaging the maximum blood pressure values BP _SYS calculated in S19. S23 is equivalent to the average pulse wave velocity information determining means 108, and is the pulse wave velocity PWV corresponding to the blood pressure average value BP _AV from the blood pressure average value BP _SYS calculated in S22 and the correspondence relationship determined in S20. The average pulse wave velocity PWV _AV is calculated, and the calculated average pulse wave velocity PWV _AV is displayed on the display 86. In addition to the corresponding relational expression displayed on the display 86 at S21, the degree of arteriosclerosis can be evaluated from the average pulse wave velocity PWV displayed at S23.
[0052]
According to the embodiment based on the above-described flowchart, in S20 (correspondence determination unit 104), a plurality of systolic blood pressure values BP _SYS and S1, S11 to S12 (determined by S16 to S19 (blood pressure value continuous determination unit 98)). Based on the plurality of pulse wave propagation speeds PWV calculated by the pulse wave propagation speed information calculating means 102), a correspondence relation expression (Expression 4) between the systolic blood pressure value BP _SYS and the pulse wave propagation speed PWV is determined, and S23 ( average the average pulse wave velocity information determining unit 108), which from the blood pressure mean _{BP AV} and the correspondence relationship is a mean value of the systolic blood pressure _{BP SYS} determined at S16 to S19, corresponding to the blood pressure mean _{BP AV} Since the pulse wave propagation velocity PWV is determined, the average pulse wave propagation velocity PWV is sufficiently variable in the blood pressure BP during the period of measuring the pulse wave propagation velocity PWV. Ri becomes excluded pulse wave propagation velocity PWV. Therefore, if arteriosclerosis is evaluated based on this average pulse wave velocity PWV, arteriosclerosis can be accurately evaluated.
[0053]
Further, according to the embodiment based on the above-described flowchart, in S20 (corresponding relationship determining means 104), a plurality of blood pressure values BP and S1, S11 to S12 (which are determined in S16 to S19 (blood pressure value continuous determining means 98)) ( Based on the plurality of pulse wave propagation speeds PWV calculated by the pulse wave propagation speed information calculating means 102), the coefficient α of the linear primary relational expression (Expression 4) between the blood pressure value BP and the pulse wave propagation speed PWV is determined. Therefore, arteriosclerosis can be evaluated based on the coefficient α.
[0054]
In the arteriosclerosis evaluation apparatus 10 described above, the blood pressure value BP is determined based on the radial artery wave wr detected noninvasively by the pressure pulse wave detection probe 36. Can be determined continuously.
[0055]
In the arteriosclerosis evaluation apparatus 10 described above, the radial artery wave wr detected for continuously determining the blood pressure value BP is also used for measuring the pulse wave velocity information. The configuration of the device 10 is simplified.
[0056]
As mentioned above, although embodiment of this invention was described in detail based on drawing, this invention is applied also in another aspect.
[0057]
For example, in the flowcharts shown in FIG. 6 and FIG. 7, in S19, the average size of the radial artery wave wr during the measurement period of the pulse wave velocity PWV and the peak size of each radial artery wave wr The blood pressure value BP is determined on the basis of the equation 1 for determining the blood pressure value BP based on the difference between the maximum value max and the minimum value min of the radial artery wave wr detected at the time of cuff blood pressure measurement. Based on the correspondence to the value CBP _SYS and the cuff diastolic blood pressure value CBP _DIA , the pressure pulse wave blood pressure correspondence relation shown in FIG. 9 is determined, and the blood pressure value BP is continuously obtained using the pressure pulse wave blood pressure correspondence relation expression. May be determined automatically.
[0058]
In the above-described embodiment, the blood pressure value BP and the pulse wave velocity PWV are determined every beat. However, the blood pressure value BP and the pulse wave velocity PWV are determined every other beat or every several beats. May be.
[0059]
In the flowcharts shown in FIGS. 6 and 7, the pulse wave velocity PWV is measured when the cuff pressure PC is gradually decreased to measure the cuff blood pressure value CBP. The pulse wave velocity PWV may be measured at a time different from the measurement of the blood pressure value CBP.
[0060]
In the above-described arteriosclerosis evaluation apparatus 10, the pressure pulse wave detection probe 36 is attached to the wrist 52 on the side where the cuff 12 is not attached. This is to measure the wave propagation velocity PWV. When the pulse wave propagation velocity PWV is measured in a state where the cuff pressure PC is atmospheric pressure, the pressure pulse wave detection probe 36 is attached to the wrist 52 of the same arm as the cuff 12. May be. Further, the pressure pulse wave detection probe 36 may be attached to a part other than the wrist, for example, a neck part, a thigh part, or the like.
[0061]
The present invention can be modified in various other ways without departing from the spirit of the present invention.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a block diagram showing a circuit configuration of an arteriosclerosis evaluation apparatus according to the present invention.
FIG. 2 is a diagram for explaining in detail the configuration of the pressure pulse wave detection probe of FIG. 1;
3 is a view showing a pressing surface of a pressure pulse wave sensor provided in the pressure pulse wave detection probe of FIG. 2. FIG.
4 is a functional block diagram illustrating a main part of a control function of an electronic control unit in the arteriosclerosis evaluation apparatus of FIG.
5 is a diagram for explaining an optimum pressing force HDPO determined by the optimum pressing force control means in FIG. 4; FIG.
6 is a flowchart for more specifically explaining the control operation of the electronic control unit shown in the functional block diagram of FIG. 4; FIG.
7 is a flowchart for more specifically explaining the control operation of the electronic control device shown in the functional block diagram of FIG. 4; FIG.
FIG. 8 is a diagram illustrating an example of a correspondence relation expression determined in S20 of FIG.
FIG. 9 is a diagram illustrating a pressure pulse wave blood pressure correspondence relational expression for continuously determining a blood pressure value BP from the radial artery wave wr.
[Explanation of symbols]
10: Arteriosclerosis evaluation device 12: Cuff 36: Pressure pulse wave detection probe (pressure pulse wave detection device)
92: Cuff blood pressure value determining means 98: Blood pressure value continuous determining means 100: Continuous blood pressure measuring device 103: Pulse wave velocity information measuring device 104: Corresponding relationship determining means (coefficient determining means)
108: Mean pulse wave velocity information determining means

Claims

A continuous blood pressure measuring device capable of continuously determining the blood pressure value of the living body from the pressure pulse wave generated in the living body;
A pulse wave velocity information measuring apparatus for continuously measuring pulse wave velocity information related to the velocity of propagation of the pulse wave in the living body;
Based on the plurality of blood pressure values measured by the continuous blood pressure measuring device and the plurality of pulse wave propagation velocity information measured by the pulse wave velocity information measuring device, the correspondence relationship between the blood pressure value and the pulse wave velocity information is obtained. Correspondence determining means for determining;
Average pulse wave velocity information determining means for determining average pulse wave velocity information based on an average value of a plurality of blood pressure values measured by the continuous blood pressure measuring device and a correspondence relationship determined by the correspondence relationship determining means; An arteriosclerosis evaluation apparatus comprising:

A continuous blood pressure measuring device capable of determining a blood pressure value of the living body for each beat from a pressure pulse wave generated in the living body;
A pulse wave velocity information measuring apparatus for continuously measuring pulse wave velocity information related to the velocity of propagation of the pulse wave in the living body;
Based on a plurality of blood pressure values measured by the continuous blood pressure measuring device and a plurality of pulse wave velocity information measured by the pulse wave velocity information measuring device, a linearity between the blood pressure value and the pulse wave velocity information is obtained. An arteriosclerosis evaluation apparatus comprising coefficient coefficient determination means for determining a coefficient of a linear relational expression.

The continuous blood pressure measuring device comprises:
A cuff attached to a part of the living body;
Cuff blood pressure value determining means for determining a blood pressure value of the living body based on a signal obtained in a process of gradually changing the compression pressure of the cuff;
A pressure pulse wave detection device that sequentially detects a pressure pulse wave generated from the artery using a pressure pulse wave sensor pressed from the body surface toward a predetermined artery of the living body;
Blood pressure value continuous determination means for converting the magnitude of the pressure pulse wave continuously detected by the pressure pulse wave detection device into a blood pressure value based on the blood pressure value determined by the cuff blood pressure value determination means. The arteriosclerosis evaluation apparatus according to claim 1 or 2.

The arteriosclerosis evaluation according to any one of claims 1 to 3, wherein the pulse wave velocity information measuring device measures pulse wave velocity information based on a pressure pulse wave detected by the continuous blood pressure measuring device. apparatus.