JP3428336B2 - 角形密閉式蓄電池 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は中〜大容量の角形密
閉式蓄電池、特に高体積容量密度化、高出力密度化に関
するものである。
閉式蓄電池、特に高体積容量密度化、高出力密度化に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、二次電池の需要は、カメラ一体型
ＶＴＲ等のポータブル機器の電源に用いる小型電池が大
半を占め、小型高容量化を主体に開発が進められてき
た。ところが最近になって、コンピュータシステム等に
設置される無停電電源など非常用電源に用いる据え置き
用二次電池、あるいは環境、エネルギー対策として開発
されている電気自動車（以下、ＥＶと記す）等の電動車
両に用いる移動用電源としての二次電池など、数十から
数百Ａｈの、中容量あるいは大容量の高性能二次電池が
求められるようになってきた。
ＶＴＲ等のポータブル機器の電源に用いる小型電池が大
半を占め、小型高容量化を主体に開発が進められてき
た。ところが最近になって、コンピュータシステム等に
設置される無停電電源など非常用電源に用いる据え置き
用二次電池、あるいは環境、エネルギー対策として開発
されている電気自動車（以下、ＥＶと記す）等の電動車
両に用いる移動用電源としての二次電池など、数十から
数百Ａｈの、中容量あるいは大容量の高性能二次電池が
求められるようになってきた。
【０００３】上記において、たとえばＥＶ等の移動用に
用いる二次電池については、ガソリンエンジンなどの内
燃機関車両に匹敵する加速性、航続距離、信頼性を得る
ために、１００Ａ（アンペア）以上の大電流負荷に耐え
る高出力、高エネルギー密度、高信頼性が要求されるよ
うになってきた。その中で、従来ＥＶ用として検討され
てきた改良鉛蓄電池の性能を超えるものとして、ニッケ
ル・カドミウム蓄電池、ニッケル・水素蓄電池等のアル
カリ系二次電池、さらに将来的にはリチウム二次電池
が、それぞれ上記要求を満たす有望な電池系として研究
開発が開始されている。
用いる二次電池については、ガソリンエンジンなどの内
燃機関車両に匹敵する加速性、航続距離、信頼性を得る
ために、１００Ａ（アンペア）以上の大電流負荷に耐え
る高出力、高エネルギー密度、高信頼性が要求されるよ
うになってきた。その中で、従来ＥＶ用として検討され
てきた改良鉛蓄電池の性能を超えるものとして、ニッケ
ル・カドミウム蓄電池、ニッケル・水素蓄電池等のアル
カリ系二次電池、さらに将来的にはリチウム二次電池
が、それぞれ上記要求を満たす有望な電池系として研究
開発が開始されている。
【０００４】こういった有望な電池系の中〜大容量の角
形密閉式蓄電池電池で、従来までの集電構造としては、
図３（Ａ）に示すような極板群８より導出したリード板
９をフランジ部２ｄより１本だけ突出した集電部２ｆに
接続し、極板群８に蓄えた電力（エネルギー）を電池の
外部まで出力する集電構造をとっており、極板群の上端
部から蓋体内部天井壁までの距離Ｆの短縮化を図ろうと
しても集電部２ｆとリード板９を接続する際、特に極板
群８の最外側のリード板９を無理に変形させてしまい、
リード板９と正極板８ａもしくは負極板８ｂとの溶接は
ずれかリード板９のねじれによる短絡が発生するため極
板群８から端子極柱２までの距離が長かった。（実開昭
５５−２２９７１号公報）また、セルとセルを電気的に
接続するために、端子極柱２のネジ部２ａを使って接続
板をネジ締め固定する際の、端子極柱２のまわり止め構
造は、図３（Ｂ）（Ｃ）といった端子極柱２の周囲を蓋
体１の固定リブ１ｃによって２から４箇所で保持してい
るだけだった。
形密閉式蓄電池電池で、従来までの集電構造としては、
図３（Ａ）に示すような極板群８より導出したリード板
９をフランジ部２ｄより１本だけ突出した集電部２ｆに
接続し、極板群８に蓄えた電力（エネルギー）を電池の
外部まで出力する集電構造をとっており、極板群の上端
部から蓋体内部天井壁までの距離Ｆの短縮化を図ろうと
しても集電部２ｆとリード板９を接続する際、特に極板
群８の最外側のリード板９を無理に変形させてしまい、
リード板９と正極板８ａもしくは負極板８ｂとの溶接は
ずれかリード板９のねじれによる短絡が発生するため極
板群８から端子極柱２までの距離が長かった。（実開昭
５５−２２９７１号公報）また、セルとセルを電気的に
接続するために、端子極柱２のネジ部２ａを使って接続
板をネジ締め固定する際の、端子極柱２のまわり止め構
造は、図３（Ｂ）（Ｃ）といった端子極柱２の周囲を蓋
体１の固定リブ１ｃによって２から４箇所で保持してい
るだけだった。
【０００５】また、図４に示すような端子極柱２にて、
極板群８より導出したリード板９を端子極柱２のネジ部
２ａ、ポール部２ｂ、封止溝２ｃより偏芯した位置の集
電部２ｆに接続し、極板群８に蓄えた電力（エネルギ
ー）を電池の外部まで出力する集電構造にてリード板を
無理なく集合させ、極板群８から端子極柱２までの距離
を短縮することで、セル内の極板占有体積が増加し体積
容量密度を向上していた。しかしながら、極板群８から
端子極柱２までの通電距離が長かった。（米国特許５,
１５８,８４２号公報）
極板群８より導出したリード板９を端子極柱２のネジ部
２ａ、ポール部２ｂ、封止溝２ｃより偏芯した位置の集
電部２ｆに接続し、極板群８に蓄えた電力（エネルギ
ー）を電池の外部まで出力する集電構造にてリード板を
無理なく集合させ、極板群８から端子極柱２までの距離
を短縮することで、セル内の極板占有体積が増加し体積
容量密度を向上していた。しかしながら、極板群８から
端子極柱２までの通電距離が長かった。（米国特許５,
１５８,８４２号公報）
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記したような高性能
な蓄電池に求められる体積容量密度（電池単位体積あた
りのエネルギー量）、出力密度（電池単位重量あたりの
出力可能電力）を実現させるには、正・負極板の特性向
上と、それを用いた極板群の最適構成条件の検討等に加
え、極板群から端子極柱までの電気抵抗値を低減し、蓄
えた電力（エネルギー）を最小限のロスで電池の外部ま
で出力する必要がある。さらに、高出力化のため高電圧
を得る必要があり、１０〜２５０セル程度の電池を直列
接続するための信頼性を得る必要がある。
な蓄電池に求められる体積容量密度（電池単位体積あた
りのエネルギー量）、出力密度（電池単位重量あたりの
出力可能電力）を実現させるには、正・負極板の特性向
上と、それを用いた極板群の最適構成条件の検討等に加
え、極板群から端子極柱までの電気抵抗値を低減し、蓄
えた電力（エネルギー）を最小限のロスで電池の外部ま
で出力する必要がある。さらに、高出力化のため高電圧
を得る必要があり、１０〜２５０セル程度の電池を直列
接続するための信頼性を得る必要がある。
【０００７】上記従来までの中〜大容量の角形密閉式蓄
電池の集電構造においては、常に１００Ａ以上での放
電、そしてそれに匹敵する量の回生ブレーキによる充電
という大電流を扱うことや、高電圧を得るため１０〜２
５０セル程度の電池を直列接続する信頼性は考慮されて
いなかった。したがって図３（Ａ）に示すように従来の
集電構造においては、極板群８から端子極柱２までの通
電距離が長いため端子極柱２からリード板９にいたるま
での電気抵抗値が大きく、この部分におけるジュール発
熱量は非常に大きいものとなっていた。
電池の集電構造においては、常に１００Ａ以上での放
電、そしてそれに匹敵する量の回生ブレーキによる充電
という大電流を扱うことや、高電圧を得るため１０〜２
５０セル程度の電池を直列接続する信頼性は考慮されて
いなかった。したがって図３（Ａ）に示すように従来の
集電構造においては、極板群８から端子極柱２までの通
電距離が長いため端子極柱２からリード板９にいたるま
での電気抵抗値が大きく、この部分におけるジュール発
熱量は非常に大きいものとなっていた。
【０００８】さらに、端子極柱２のネジ部２ａを利用し
てセルとセルを電気的に接続する際、数百セルを直列接
続する作業上、作業の機械化による締結トルクばらつき
（トルク過大）のため、通常締結トルク７０から２００
ｋｇｆｃｍに対して２５０から３００ｋｇｆｃｍのトル
クが加わることがあり、トルクにより端子極柱２が回り
端子極柱２とリード板９のはずれによるものや、ネジ締
結の軸力増大により被締結物となる接続板の変形により
ネジがゆるみ電気抵抗値増大も発生していた。また、図
４に示すような端子極柱２にて、極板群８より導出した
リード板９を端子極柱２のネジ部２ａ、ポール部２ｂ、
封止溝２ｃより偏芯した位置の集電部２ｆに接続した集
電構造の蓄電池においては、環状パッキン３が均一に押
圧されないため耐漏液性にも問題があるため、ＥＶ等の
せまい空間に高電圧状態で使用されるため、一部のセル
であっても端子極柱等から電解液が漏出すると、リーク
電流によって、放電されたり、短絡、発熱、発火あるい
は感電等のおそれがあった。
てセルとセルを電気的に接続する際、数百セルを直列接
続する作業上、作業の機械化による締結トルクばらつき
（トルク過大）のため、通常締結トルク７０から２００
ｋｇｆｃｍに対して２５０から３００ｋｇｆｃｍのトル
クが加わることがあり、トルクにより端子極柱２が回り
端子極柱２とリード板９のはずれによるものや、ネジ締
結の軸力増大により被締結物となる接続板の変形により
ネジがゆるみ電気抵抗値増大も発生していた。また、図
４に示すような端子極柱２にて、極板群８より導出した
リード板９を端子極柱２のネジ部２ａ、ポール部２ｂ、
封止溝２ｃより偏芯した位置の集電部２ｆに接続した集
電構造の蓄電池においては、環状パッキン３が均一に押
圧されないため耐漏液性にも問題があるため、ＥＶ等の
せまい空間に高電圧状態で使用されるため、一部のセル
であっても端子極柱等から電解液が漏出すると、リーク
電流によって、放電されたり、短絡、発熱、発火あるい
は感電等のおそれがあった。
【０００９】これは、常に１００Ａ以上での放電、そし
てそれに匹敵する量の回生ブレーキによる充電という大
電流を扱うＥＶ用電池等に求められる高体積容量密度、
高出力密度、長寿命、高信頼性のものとは言えない。
てそれに匹敵する量の回生ブレーキによる充電という大
電流を扱うＥＶ用電池等に求められる高体積容量密度、
高出力密度、長寿命、高信頼性のものとは言えない。
【００１０】上記電気抵抗値の低減による電池温度上昇
の低減は、高温雰囲気下における充電効率が劣るアルカ
リ系二次電池にとって充電効率の改善をもたらすととも
に、熱による極板活物質の劣化も抑制し電池寿命特性の
改善をもたらす。なぜなら常に１００Ａ以上での放電、
そしてそれに匹敵する量の回生ブレーキ（ＥＶにおいて
は、エネルギーを有効利用するため、ブレーキ時にモー
タは発電機となる。発電された電気エネルギーは蓄電池
に充電される。このシステムを指す。）による充電とい
う大電流を伴うＥＶ用電池において、ジュール発熱（＝
電流値の２乗×電気抵抗値。電気抵抗は導電材の長さに
比例し断面積に反比例する。）による電池温度上昇は非
常に顕著となるからである。ＥＶでは走行後すぐに充電
されることが多い。これは電池が走行によって昇温した
後、高温状態で充電されることを意味する。また、極板
合剤が常時高温に保持されると合剤の劣化が加速的に進
行し、蓄電池の寿命が早まる。したがって、ジュール発
熱低減による電池温度上昇の抑制は、充電効率を改善
し、かつ電池寿命を向上させるという非常に重要な意味
を持つ。
の低減は、高温雰囲気下における充電効率が劣るアルカ
リ系二次電池にとって充電効率の改善をもたらすととも
に、熱による極板活物質の劣化も抑制し電池寿命特性の
改善をもたらす。なぜなら常に１００Ａ以上での放電、
そしてそれに匹敵する量の回生ブレーキ（ＥＶにおいて
は、エネルギーを有効利用するため、ブレーキ時にモー
タは発電機となる。発電された電気エネルギーは蓄電池
に充電される。このシステムを指す。）による充電とい
う大電流を伴うＥＶ用電池において、ジュール発熱（＝
電流値の２乗×電気抵抗値。電気抵抗は導電材の長さに
比例し断面積に反比例する。）による電池温度上昇は非
常に顕著となるからである。ＥＶでは走行後すぐに充電
されることが多い。これは電池が走行によって昇温した
後、高温状態で充電されることを意味する。また、極板
合剤が常時高温に保持されると合剤の劣化が加速的に進
行し、蓄電池の寿命が早まる。したがって、ジュール発
熱低減による電池温度上昇の抑制は、充電効率を改善
し、かつ電池寿命を向上させるという非常に重要な意味
を持つ。
【００１１】本発明は、上記従来の課題を解決し高体積
容量密度、高出力密度、高信頼性であって、温度上昇の
小さい、中〜大容量の角形密閉式蓄電池を提供すること
を目的とする。
容量密度、高出力密度、高信頼性であって、温度上昇の
小さい、中〜大容量の角形密閉式蓄電池を提供すること
を目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するために、セパレータを介して正極板と負極板とを交
互に重ねて構成した極板群と電解液とを内部に収容し、
安全弁と極柱を備えた蓋体で封口された電槽を持つ角形
密閉式蓄電池であって、各正極板から導出されたリード
板および各負極板から導出されたリード板各々を接続す
る。ネジ部、ポール部、封止溝、集電部の中心軸が同一
であり、フランジ部より複数の集電部が突出している蓄
電池用端子極柱を持ち、正極側、負極側両方のリード板
と前記端子極柱との電気抵抗値の和が前記角形密閉式蓄
電池の前記正極側端子極柱と前記負極側端子極柱間の電
気抵抗値の０．０４倍から０．３０倍とする。
するために、セパレータを介して正極板と負極板とを交
互に重ねて構成した極板群と電解液とを内部に収容し、
安全弁と極柱を備えた蓋体で封口された電槽を持つ角形
密閉式蓄電池であって、各正極板から導出されたリード
板および各負極板から導出されたリード板各々を接続す
る。ネジ部、ポール部、封止溝、集電部の中心軸が同一
であり、フランジ部より複数の集電部が突出している蓄
電池用端子極柱を持ち、正極側、負極側両方のリード板
と前記端子極柱との電気抵抗値の和が前記角形密閉式蓄
電池の前記正極側端子極柱と前記負極側端子極柱間の電
気抵抗値の０．０４倍から０．３０倍とする。
【００１３】さらに、下記の事項により一層の好ましい
形態となる。第１にポール部径Ａを１２から２０ｍｍと
する、第２にフランジ部厚みＢを２から１０ｍｍとす
る、第３にまわり止め部長さＣを２５から４５ｍｍとす
る、第４に集電部幅Ｄを１から５ｍｍであり、集電部突
出高さＥが２から１０ｍｍとする、第５に極板群上端部
から蓋体内部天井壁までの距離Ｆを４ｍｍから２０ｍｍ
とする、第６に極板から導出されたリード板幅Ｇを極板
幅Ｈの０．１５倍から０．３０倍とする、第７に極板か
ら導出されたリード板厚みを極板厚みの０．１７５倍か
ら０．５０倍とする、第８に極板の上端部に設置したリ
ード板の横方向補助高さＩを極板合剤の充填もしくは塗
着部高さＪの０．０１７５倍から０．０６０倍とする、
第９に端子極柱２とリード板９の接合面１９の総面積を
接続されるリード板９の総断面積の０．１倍から０．７
倍とする、第１０に端子極柱２とリード板９の接続を溶
接、ネジ締め、リベットカシメ等の圧着の少なくとも１
つ以上の方法によって行う。
形態となる。第１にポール部径Ａを１２から２０ｍｍと
する、第２にフランジ部厚みＢを２から１０ｍｍとす
る、第３にまわり止め部長さＣを２５から４５ｍｍとす
る、第４に集電部幅Ｄを１から５ｍｍであり、集電部突
出高さＥが２から１０ｍｍとする、第５に極板群上端部
から蓋体内部天井壁までの距離Ｆを４ｍｍから２０ｍｍ
とする、第６に極板から導出されたリード板幅Ｇを極板
幅Ｈの０．１５倍から０．３０倍とする、第７に極板か
ら導出されたリード板厚みを極板厚みの０．１７５倍か
ら０．５０倍とする、第８に極板の上端部に設置したリ
ード板の横方向補助高さＩを極板合剤の充填もしくは塗
着部高さＪの０．０１７５倍から０．０６０倍とする、
第９に端子極柱２とリード板９の接合面１９の総面積を
接続されるリード板９の総断面積の０．１倍から０．７
倍とする、第１０に端子極柱２とリード板９の接続を溶
接、ネジ締め、リベットカシメ等の圧着の少なくとも１
つ以上の方法によって行う。
【００１４】
【発明の実施の形態】図２において、セパレータ８ｃを
介して正極板８ａと負極板８ｂとを交互に重ねて構成し
た極板群８と電解液とを内部に収容し、安全弁１１を備
えた蓋体１で封口された電槽１０を持つ角形密閉式蓄電
池であって、各正極板８ａから導出されたリード板９お
よび各負極板８ｂから導出されたリード板９各々を接続
する、ネジ部２ａ、ポール部２ｂ、封止溝２ｃ、集電部
２ｆの中心軸が同一であり、フランジ部２ｄより複数の
集電部２ｆが突出している蓄電池用端子極柱を持ち、正
極側、負極側両方のリード板９と前記端子極柱との電気
抵抗値の和が前記角形密閉式蓄電池の前記正極側端子極
柱と前記負極側端子極柱間の電気抵抗値の０．０４倍か
ら０．３０倍とする事によって、リード板９および端子
極柱２からのジュール発熱量を低減する。ジュール発熱
は電力ロスであるから、これが減少すれば出力密度が上
昇する。また電池温度上昇が抑制され、電池の充電効率
および寿命特性が改善される。さらに、耐漏液性の向上
も図れ蓄電池の信頼性も向上する。
介して正極板８ａと負極板８ｂとを交互に重ねて構成し
た極板群８と電解液とを内部に収容し、安全弁１１を備
えた蓋体１で封口された電槽１０を持つ角形密閉式蓄電
池であって、各正極板８ａから導出されたリード板９お
よび各負極板８ｂから導出されたリード板９各々を接続
する、ネジ部２ａ、ポール部２ｂ、封止溝２ｃ、集電部
２ｆの中心軸が同一であり、フランジ部２ｄより複数の
集電部２ｆが突出している蓄電池用端子極柱を持ち、正
極側、負極側両方のリード板９と前記端子極柱との電気
抵抗値の和が前記角形密閉式蓄電池の前記正極側端子極
柱と前記負極側端子極柱間の電気抵抗値の０．０４倍か
ら０．３０倍とする事によって、リード板９および端子
極柱２からのジュール発熱量を低減する。ジュール発熱
は電力ロスであるから、これが減少すれば出力密度が上
昇する。また電池温度上昇が抑制され、電池の充電効率
および寿命特性が改善される。さらに、耐漏液性の向上
も図れ蓄電池の信頼性も向上する。
【００１５】さらに、付加する各項目に関しては以下に
述べる。 ポール部径Ａを１２から２０ｍｍにすることによっ
て、セルとセルを電気的に接続する際の接続板の変形を
抑制することでネジゆるみを防止し、抵抗値増大を防ぎ
ジュール発熱量を低減する。 フランジ部厚みＢを２から１０ｍｍにすることによっ
て、安定して極板群８より導出したリード板９を集電部
２ｆに接続でき、さらに電流経路の短縮化により、ジュ
ール発熱量を低減する。またセル内の極板占有体積が増
加し体積容量密度が増加する。 まわり止め部長さＣを２５から４５ｍｍにすることに
よって、締結トルクばらつき（トルク過大）のため、端
子極柱２とリード板９のはずれを防止し、抵抗値増大を
防ぎジュール発熱量を低減する。 集電部幅Ｄを１から５ｍｍ、集電部突出高さＥを２か
ら１０ｍｍにすることによって、安定して極板群８より
導出したリード板９を集電部２ｆに接続できることで電
流経路を短縮し、ジュール発熱量を低減する。またセル
内の極板占有体積が増加し体積容量密度が増加する。 極板上端部から蓋体内部天井壁までの距離Ｆを４ｍｍ
から２０ｍｍ とすることによって、電流経路を短縮し
ジュール発熱量を低減する。またセル内の極板占有体積
が増加し体積容量密度が増加する。 極板から導出されたリード板の幅Ｇを極板幅Ｈの０．
１５倍から０．３０倍とすることによってリード板９の
抵抗を低減しジュール発熱量を低減する。 極板から導出されたリード板の厚みを極板厚みの０．
１７５倍から０．５０倍とすることによってリード板９
の電気抵抗値を低減しジュール発熱量を低減する。 極板の上端部に設置したリード板の横方向補助部の高
さＩを極板合剤の充填もしくは塗着部高さＪの０．０１
７５倍から０．０６０倍とすることによって、極板とリ
ード板との間の電気抵抗値を低減しジュール発熱量を低
減する。 端子極柱２とリード板９の接合面１９の総面積を、リ
ード板９の総断面積の０．１倍から０．７倍とし、端子
極柱２とリード板９との接続を溶接、ネジ締め、リベッ
トカシメ等の圧着の少なくとも１つ以上の方法によって
行うことによって接触抵抗値を低減しジュール発熱量を
低減する。
述べる。 ポール部径Ａを１２から２０ｍｍにすることによっ
て、セルとセルを電気的に接続する際の接続板の変形を
抑制することでネジゆるみを防止し、抵抗値増大を防ぎ
ジュール発熱量を低減する。 フランジ部厚みＢを２から１０ｍｍにすることによっ
て、安定して極板群８より導出したリード板９を集電部
２ｆに接続でき、さらに電流経路の短縮化により、ジュ
ール発熱量を低減する。またセル内の極板占有体積が増
加し体積容量密度が増加する。 まわり止め部長さＣを２５から４５ｍｍにすることに
よって、締結トルクばらつき（トルク過大）のため、端
子極柱２とリード板９のはずれを防止し、抵抗値増大を
防ぎジュール発熱量を低減する。 集電部幅Ｄを１から５ｍｍ、集電部突出高さＥを２か
ら１０ｍｍにすることによって、安定して極板群８より
導出したリード板９を集電部２ｆに接続できることで電
流経路を短縮し、ジュール発熱量を低減する。またセル
内の極板占有体積が増加し体積容量密度が増加する。 極板上端部から蓋体内部天井壁までの距離Ｆを４ｍｍ
から２０ｍｍ とすることによって、電流経路を短縮し
ジュール発熱量を低減する。またセル内の極板占有体積
が増加し体積容量密度が増加する。 極板から導出されたリード板の幅Ｇを極板幅Ｈの０．
１５倍から０．３０倍とすることによってリード板９の
抵抗を低減しジュール発熱量を低減する。 極板から導出されたリード板の厚みを極板厚みの０．
１７５倍から０．５０倍とすることによってリード板９
の電気抵抗値を低減しジュール発熱量を低減する。 極板の上端部に設置したリード板の横方向補助部の高
さＩを極板合剤の充填もしくは塗着部高さＪの０．０１
７５倍から０．０６０倍とすることによって、極板とリ
ード板との間の電気抵抗値を低減しジュール発熱量を低
減する。 端子極柱２とリード板９の接合面１９の総面積を、リ
ード板９の総断面積の０．１倍から０．７倍とし、端子
極柱２とリード板９との接続を溶接、ネジ締め、リベッ
トカシメ等の圧着の少なくとも１つ以上の方法によって
行うことによって接触抵抗値を低減しジュール発熱量を
低減する。
【００１６】以上により、高体積容量密度、高出力密
度、高信頼性および高充電効率、長寿命化を図ることが
できる。
度、高信頼性および高充電効率、長寿命化を図ることが
できる。
【００１７】
（実施例１）ここでは電動車両用電源として主に検討さ
れている、電気容量３０から１００Ａｈ程度の角形密閉
式アルカリ系蓄電池を主体とした実施例を図によって説
明する。
れている、電気容量３０から１００Ａｈ程度の角形密閉
式アルカリ系蓄電池を主体とした実施例を図によって説
明する。
【００１８】図１は、本発明の断面が長方形状の電槽１
０および蓋体１を用いて密閉した１００Ａｈ角形密閉式
アルカリ二次蓄電池完成品の電槽１０、蓋体１の一部を
切り欠いて要部を示したものである。図２（Ａ）は同電
池の短辺側からみた断面図である。図２（Ｂ）は同電池
の端子極柱２の集電部側からみた図である。図２（Ｃ）
は本発明の蓄電池用端子極柱の斜視図である。図５は極
板とリード板の外観図である。
０および蓋体１を用いて密閉した１００Ａｈ角形密閉式
アルカリ二次蓄電池完成品の電槽１０、蓋体１の一部を
切り欠いて要部を示したものである。図２（Ａ）は同電
池の短辺側からみた断面図である。図２（Ｂ）は同電池
の端子極柱２の集電部側からみた図である。図２（Ｃ）
は本発明の蓄電池用端子極柱の斜視図である。図５は極
板とリード板の外観図である。
【００１９】図中８は水酸化ニッケル等のニッケル活物
質を充填した正極板８ａと 、水素吸蔵合金等を塗着し
た負極板８ｂに 、不織布製セパレータ８ｃを介在させ
て複数層積層し、アルカリ電解液を所定量含浸して構成
した極板群であり、１０は前記極板群８を収納する合成
樹脂製の電槽である。合成樹脂製の蓋体１には、正・負
極の外部出力端子となる一対のネジ部２ａ、ポール部２
ｂ、封止溝２ｃ、集電部２ｆの中心軸が同一であり、フ
ランジ部２ｄより複数の集電部２ｆが突出しているニッ
ケル製端子極柱２を、前記端子極柱２におけるポール部
２ｂを環状パッキン３とともに端子孔１ａに挿通し、前
記端子極柱２を蓋体１に設けた固定リブ１ｃで保持する
ように環状押圧バネ６で固定している。１１は電池内圧
が異常に上昇した場合に作動する合成樹脂製安全弁であ
る。前記正極板８ａ、負極板８ｂ各々のリード板９は溶
接によって、前記正極板８ａ、負極板８ｂ各々の上端部
に接合され、さらに図２（Ａ）に示すように集電部２ｆ
の両最外に溶接、接続されている。端子極柱２を固定し
た蓋体１は、極板群８を収納した電槽１０の開口部に載
置され、接着あるいは加熱溶着などの手段によって封着
部１ｂに一体に固着し、電池を密閉している。
質を充填した正極板８ａと 、水素吸蔵合金等を塗着し
た負極板８ｂに 、不織布製セパレータ８ｃを介在させ
て複数層積層し、アルカリ電解液を所定量含浸して構成
した極板群であり、１０は前記極板群８を収納する合成
樹脂製の電槽である。合成樹脂製の蓋体１には、正・負
極の外部出力端子となる一対のネジ部２ａ、ポール部２
ｂ、封止溝２ｃ、集電部２ｆの中心軸が同一であり、フ
ランジ部２ｄより複数の集電部２ｆが突出しているニッ
ケル製端子極柱２を、前記端子極柱２におけるポール部
２ｂを環状パッキン３とともに端子孔１ａに挿通し、前
記端子極柱２を蓋体１に設けた固定リブ１ｃで保持する
ように環状押圧バネ６で固定している。１１は電池内圧
が異常に上昇した場合に作動する合成樹脂製安全弁であ
る。前記正極板８ａ、負極板８ｂ各々のリード板９は溶
接によって、前記正極板８ａ、負極板８ｂ各々の上端部
に接合され、さらに図２（Ａ）に示すように集電部２ｆ
の両最外に溶接、接続されている。端子極柱２を固定し
た蓋体１は、極板群８を収納した電槽１０の開口部に載
置され、接着あるいは加熱溶着などの手段によって封着
部１ｂに一体に固着し、電池を密閉している。
【００２０】なお、図中におけるＡはポール部２ｂの
径、Ｂはフランジ部２ｄの厚み、Ｃはまわり止め部２ｅ
の長さ、Ｄは集電部２ｆの幅、Ｅは集電部２ｆの突出高
さ、Ｆは極板群８の上端部から蓋体 １内部天井壁まで
の距離、Ｇはリード板９の幅、Ｈは極板群８構成する正
極板８ａ、負極板 ８ｂの幅、Ｉはリード板９の横方向
補助部高さ、Ｊは極板群８を構成する正極板８ａ、負極
板８ｂ合剤の充填もしくは塗着部高さである。
径、Ｂはフランジ部２ｄの厚み、Ｃはまわり止め部２ｅ
の長さ、Ｄは集電部２ｆの幅、Ｅは集電部２ｆの突出高
さ、Ｆは極板群８の上端部から蓋体 １内部天井壁まで
の距離、Ｇはリード板９の幅、Ｈは極板群８構成する正
極板８ａ、負極板 ８ｂの幅、Ｉはリード板９の横方向
補助部高さ、Ｊは極板群８を構成する正極板８ａ、負極
板８ｂ合剤の充填もしくは塗着部高さである。
【００２１】（実施例２）実施例１の蓄電池用端子極柱
２とそれを用いた角形密閉式蓄電池において上記、ポー
ル部径Ａを１６ｍｍとし、フランジ部厚みＢを３ｍｍと
し、まわり止め部長さＣを３２ｍｍとし、集電部幅Ｄを
２ｍｍとし、リード接続部突出高さＥを５ｍｍとし、極
板群の上端から蓋体内部天井壁までの距離Ｆを１１ｍｍ
とし、リード板幅Ｇは２５ｍｍとし、リード板９の厚み
を０．１５ｍｍとし、正極板、負極板幅Ｈは１０３ｍｍ
とし、リード板の横方向補助高さＩは４ｍｍとし、極板
群を構成する正極板、負極板合剤の充填もしくは塗着部
高さＪは１３４ｍｍとし、端子極柱とリード板の接合は
溶接、接合部総面積は２４ｍｍ２とした蓄電池を１００
セル製作した。
２とそれを用いた角形密閉式蓄電池において上記、ポー
ル部径Ａを１６ｍｍとし、フランジ部厚みＢを３ｍｍと
し、まわり止め部長さＣを３２ｍｍとし、集電部幅Ｄを
２ｍｍとし、リード接続部突出高さＥを５ｍｍとし、極
板群の上端から蓋体内部天井壁までの距離Ｆを１１ｍｍ
とし、リード板幅Ｇは２５ｍｍとし、リード板９の厚み
を０．１５ｍｍとし、正極板、負極板幅Ｈは１０３ｍｍ
とし、リード板の横方向補助高さＩは４ｍｍとし、極板
群を構成する正極板、負極板合剤の充填もしくは塗着部
高さＪは１３４ｍｍとし、端子極柱とリード板の接合は
溶接、接合部総面積は２４ｍｍ２とした蓄電池を１００
セル製作した。
【００２２】（比較例１）上記、実施例２における図２
（Ａ）に示した接続部構造を、従来構造である図３
（Ａ）に示すような極板群８より導出したリード板９を
フランジ部２ｄより１本だけ突出した集電部２ｆに接続
し、極板群に蓄えた電力（エネルギー）を電池の外部ま
で出力する集電構造とした蓄電池用端子極柱２でそれを
用いた角形密閉式蓄電池を１００セル製作した。
（Ａ）に示した接続部構造を、従来構造である図３
（Ａ）に示すような極板群８より導出したリード板９を
フランジ部２ｄより１本だけ突出した集電部２ｆに接続
し、極板群に蓄えた電力（エネルギー）を電池の外部ま
で出力する集電構造とした蓄電池用端子極柱２でそれを
用いた角形密閉式蓄電池を１００セル製作した。
【００２３】比較例１の蓄電池においては、電池製作途
中の、極板群８より導出したリード板と９端子極柱２を
溶接、接続する工程において、特に極板群８の最外側の
リード板９を無理に変形させてしまい、リード板９と正
極板８ａもしくは負極板８ｂとの溶接はずれかリード板
９のねじれによる短絡が１００セル全数において発生
し、電池製作まで至らなかった。実施例１の蓄電池で
は、無理にリード板９を変形させることなく極板群８か
ら端子極柱２までの距離を短縮でき、リード板９と正極
板８ａもしくは負極板８ｂとの溶接はずれかリード板９
のねじれによる短絡は１００セル全数において発生しな
かった。この無理なくリード板の変形を行うにあたり、
集電部幅Ｄは、１ｍｍ未満となると端子極柱２とリード
板９との接続が集電部２ｆ強度不足による変形のため、
不安定で接続部抵抗値が大きくなる．５ｍｍを越えると
集電部２ｆの固有抵抗値が十分に小さくなるため、実施
例１と、実施例１において集電部幅Ｄを６ｍｍとした端
子極柱２重量を比較すると端子極柱１個当たり約９ｇの
重量増加だけでメリットがなくなってくる。
中の、極板群８より導出したリード板と９端子極柱２を
溶接、接続する工程において、特に極板群８の最外側の
リード板９を無理に変形させてしまい、リード板９と正
極板８ａもしくは負極板８ｂとの溶接はずれかリード板
９のねじれによる短絡が１００セル全数において発生
し、電池製作まで至らなかった。実施例１の蓄電池で
は、無理にリード板９を変形させることなく極板群８か
ら端子極柱２までの距離を短縮でき、リード板９と正極
板８ａもしくは負極板８ｂとの溶接はずれかリード板９
のねじれによる短絡は１００セル全数において発生しな
かった。この無理なくリード板の変形を行うにあたり、
集電部幅Ｄは、１ｍｍ未満となると端子極柱２とリード
板９との接続が集電部２ｆ強度不足による変形のため、
不安定で接続部抵抗値が大きくなる．５ｍｍを越えると
集電部２ｆの固有抵抗値が十分に小さくなるため、実施
例１と、実施例１において集電部幅Ｄを６ｍｍとした端
子極柱２重量を比較すると端子極柱１個当たり約９ｇの
重量増加だけでメリットがなくなってくる。
【００２４】集電部高さＥは、２ｍｍ未満となると、溶
接、ネジ締め、リベットカシメ等の接続方法において接
続不可能となり、１０ｍｍを越えるとリード板９を無理
なく変形させるために必要なスペースがなくなり、リー
ド板９と正極板８ａもしくは負極板８ｂとの溶接はずれ
かリード板９のねじれによる短絡が発生してくる。ま
た、フランジ部厚みＢは２ｍｍ未満となると、耐アルカ
リ液漏れ性を考慮した環状パッキン３を装着する封止溝
２ｃが形成できなくなり、１０ｍｍを越えるとリード板
９を無理なく変形させるために必要なスペースがなくな
り、リード板９と正極板８ａもしくは負極板８ｂとの溶
接はずれかリード板９のねじれによる短絡が発生し、さ
らに通電距離増大による端子極柱固有抵抗値に占めるフ
ランジ部固有抵抗値成分が大きく、端子極柱２固有抵抗
値が大幅に大きくなり、さらに実施例１と、実施例１に
おいてフランジ部厚みＢを１１ｍｍとした端子極柱２重
量を比較すると端子極柱１個当たり約５７ｇの大幅重量
増加となる。
接、ネジ締め、リベットカシメ等の接続方法において接
続不可能となり、１０ｍｍを越えるとリード板９を無理
なく変形させるために必要なスペースがなくなり、リー
ド板９と正極板８ａもしくは負極板８ｂとの溶接はずれ
かリード板９のねじれによる短絡が発生してくる。ま
た、フランジ部厚みＢは２ｍｍ未満となると、耐アルカ
リ液漏れ性を考慮した環状パッキン３を装着する封止溝
２ｃが形成できなくなり、１０ｍｍを越えるとリード板
９を無理なく変形させるために必要なスペースがなくな
り、リード板９と正極板８ａもしくは負極板８ｂとの溶
接はずれかリード板９のねじれによる短絡が発生し、さ
らに通電距離増大による端子極柱固有抵抗値に占めるフ
ランジ部固有抵抗値成分が大きく、端子極柱２固有抵抗
値が大幅に大きくなり、さらに実施例１と、実施例１に
おいてフランジ部厚みＢを１１ｍｍとした端子極柱２重
量を比較すると端子極柱１個当たり約５７ｇの大幅重量
増加となる。
【００２５】以上のように、フランジ部２ｄより複数の
集電部２ｆが突出している蓄電池用端子極柱２におい
て、フランジ部厚みＢが２から１０ｍｍ、集電部幅Ｄが
１から５ｍｍ、集電部突出高さＥが２から１０ｍｍとす
ることで、他の機能に影響を与えることなく極板群８か
ら端子極柱２までの距離を短くでき、セル内の極板占有
体積が増加することで体積容量密度は増加し、さらに極
板群８から端子極柱２までの通電距離が短くなり、極板
群８から端子極柱２までの電気抵抗値は低減され、ジュ
ール発熱量を低減できる。
集電部２ｆが突出している蓄電池用端子極柱２におい
て、フランジ部厚みＢが２から１０ｍｍ、集電部幅Ｄが
１から５ｍｍ、集電部突出高さＥが２から１０ｍｍとす
ることで、他の機能に影響を与えることなく極板群８か
ら端子極柱２までの距離を短くでき、セル内の極板占有
体積が増加することで体積容量密度は増加し、さらに極
板群８から端子極柱２までの通電距離が短くなり、極板
群８から端子極柱２までの電気抵抗値は低減され、ジュ
ール発熱量を低減できる。
【００２６】（比較例２）上記、実施例２における図２
（Ａ）に示した集電構造を、従来構造である図４に示し
た端子極柱２にて、極板群８より導出したリード板幅Ｇ
が１４ｍｍのリード板９とネジ部２ａ、ポール部２ｂ、
封止溝２ｃより偏芯した位置の集電部突出高さＥが１５
ｍｍのリード接続部２ｆに接続した構造とした蓄電池用
端子極柱２でそれを用いた角形密閉式蓄電池を製作し
た。
（Ａ）に示した集電構造を、従来構造である図４に示し
た端子極柱２にて、極板群８より導出したリード板幅Ｇ
が１４ｍｍのリード板９とネジ部２ａ、ポール部２ｂ、
封止溝２ｃより偏芯した位置の集電部突出高さＥが１５
ｍｍのリード接続部２ｆに接続した構造とした蓄電池用
端子極柱２でそれを用いた角形密閉式蓄電池を製作し
た。
【００２７】比較例２の蓄電池では、端子極柱２にてリ
ード板９の変形距離を確保し、無理にリード板９を変形
させることなく極板群８から端子極柱２までの距離を短
縮したことで、セル内の極板占有体積が増加し体積容量
密度は増加した。しかしながら、極板群８に蓄えた電力
（エネルギー）を電池の外部まで出力する際、リード板
９、集電部２ｆ、フランジ部２ｄの長手方向を介してポ
ール部２ｂ、ねじ部２ａといった電流経路のため極板群
８から端子極柱２までの通電距離は長く、極板群８から
端子極柱２までの電気抵抗値は低減されなかった。実施
例１、比較例２それぞれ６セルずつ製作し、初期におけ
る環境温度２５℃でのＳＢＡ１２５０３に基づ試験によ
って調査した放電深度８０％時の出力密度（以下、出力
密度の求め方は前記試験条件に基づくものである）で比
較した結果を図６に示す。図６より端子極柱の形状によ
る出力密度の違いは明白である 以上のように、ねじ部２ａ、ポール部２ｂ、集電部２ｆ
の中心軸が同一な蓄電池用端子２を用いることで、極板
群８から端子極柱２までの通電距離が短縮でき、極板群
８から端子極柱２までの電気抵抗値は低減され、ジュー
ル発熱量を低減できる。
ード板９の変形距離を確保し、無理にリード板９を変形
させることなく極板群８から端子極柱２までの距離を短
縮したことで、セル内の極板占有体積が増加し体積容量
密度は増加した。しかしながら、極板群８に蓄えた電力
（エネルギー）を電池の外部まで出力する際、リード板
９、集電部２ｆ、フランジ部２ｄの長手方向を介してポ
ール部２ｂ、ねじ部２ａといった電流経路のため極板群
８から端子極柱２までの通電距離は長く、極板群８から
端子極柱２までの電気抵抗値は低減されなかった。実施
例１、比較例２それぞれ６セルずつ製作し、初期におけ
る環境温度２５℃でのＳＢＡ１２５０３に基づ試験によ
って調査した放電深度８０％時の出力密度（以下、出力
密度の求め方は前記試験条件に基づくものである）で比
較した結果を図６に示す。図６より端子極柱の形状によ
る出力密度の違いは明白である 以上のように、ねじ部２ａ、ポール部２ｂ、集電部２ｆ
の中心軸が同一な蓄電池用端子２を用いることで、極板
群８から端子極柱２までの通電距離が短縮でき、極板群
８から端子極柱２までの電気抵抗値は低減され、ジュー
ル発熱量を低減できる。
【００２８】また、実施例２の電池と比較例２の蓄電池
を１００セルずつ製作し、耐漏液性試験を行った。試験
条件は、満充電状態にした供試蓄電池１００セルずつ
を、２５℃湿度９０％から６５℃湿度９０％に２．５時
間で温度変化、６５℃湿度９０％を３時間保持、６５℃
湿度９０％から２５℃湿度９０％に２．５時間で温度変
化を２回繰り返し、２５℃湿度９０％を２時間保持、―
１５℃を３．５時間保持、２５℃を２．５時間保持の計
２４時間（１日）を１サイクルとした繰り返し環境下に
おいて、７，１４，３０，５０日毎にＰＨ試験紙にて端
子極柱２の外部突出部周縁部にアルカリ反応有無の確認
を行った。結果を表１に示す。
を１００セルずつ製作し、耐漏液性試験を行った。試験
条件は、満充電状態にした供試蓄電池１００セルずつ
を、２５℃湿度９０％から６５℃湿度９０％に２．５時
間で温度変化、６５℃湿度９０％を３時間保持、６５℃
湿度９０％から２５℃湿度９０％に２．５時間で温度変
化を２回繰り返し、２５℃湿度９０％を２時間保持、―
１５℃を３．５時間保持、２５℃を２．５時間保持の計
２４時間（１日）を１サイクルとした繰り返し環境下に
おいて、７，１４，３０，５０日毎にＰＨ試験紙にて端
子極柱２の外部突出部周縁部にアルカリ反応有無の確認
を行った。結果を表１に示す。
【００２９】
【表１】
【００３０】表１から明らかなように、本発明のものと
比較して従来構造の比較例２の耐漏液性は悪い。比較例
２の蓄電池を分解し原因を調査したところ、従来構造に
おいて端子極柱２を環状押圧バネ６にて蓋体１に固定す
る際、ネジ部２ａを利用して端子極柱２および端子極柱
２に接続されたリード板９とこのリード板９に接続され
た極板群８を引き上げて固定するため、ネジ部２ａ、ポ
ール部２ｂ、封止溝２ｃと集電部２ｆの中心軸が同一で
ないことから端子極柱２が集電部２ｆ側に傾いてしま
い、環状パッキン３が蓋体１に対して均一に押圧されて
いないためと判明した。これに対し本発明のものは、ネ
ジ部２ａ、ポール部２ｂ、封止溝２ｃ、集電部２ｆの中
心軸が同一なため、端子極柱２を環状バネ６にて蓋体１
に固定する際端子極柱２は傾くことなく、環状パッキン
６は蓋体１に対して均一に押圧されることで、耐漏液性
が向上している。
比較して従来構造の比較例２の耐漏液性は悪い。比較例
２の蓄電池を分解し原因を調査したところ、従来構造に
おいて端子極柱２を環状押圧バネ６にて蓋体１に固定す
る際、ネジ部２ａを利用して端子極柱２および端子極柱
２に接続されたリード板９とこのリード板９に接続され
た極板群８を引き上げて固定するため、ネジ部２ａ、ポ
ール部２ｂ、封止溝２ｃと集電部２ｆの中心軸が同一で
ないことから端子極柱２が集電部２ｆ側に傾いてしま
い、環状パッキン３が蓋体１に対して均一に押圧されて
いないためと判明した。これに対し本発明のものは、ネ
ジ部２ａ、ポール部２ｂ、封止溝２ｃ、集電部２ｆの中
心軸が同一なため、端子極柱２を環状バネ６にて蓋体１
に固定する際端子極柱２は傾くことなく、環状パッキン
６は蓋体１に対して均一に押圧されることで、耐漏液性
が向上している。
【００３１】以上のように、ネジ部２ａ、ポール部２
ｂ、封止溝２ｃ、集電部２ｆの中心軸が同一な蓄電池用
端子２を用いることで、耐漏液性の向上が図れる。
ｂ、封止溝２ｃ、集電部２ｆの中心軸が同一な蓄電池用
端子２を用いることで、耐漏液性の向上が図れる。
【００３２】（実施例３）上記実施例２における、蓋体
１、まわり止め部長さＣを２５ｍｍとした端子極柱２、
環状パッキン３、環状押圧バネ６それぞれ単体を用意
し、図２（Ｂ）に示すようまわり止め部２ｅを蓋体１に
設けた固定リブ１ｃで保持するように組立てた。
１、まわり止め部長さＣを２５ｍｍとした端子極柱２、
環状パッキン３、環状押圧バネ６それぞれ単体を用意
し、図２（Ｂ）に示すようまわり止め部２ｅを蓋体１に
設けた固定リブ１ｃで保持するように組立てた。
【００３３】（実施例４）上記実施例３において、まわ
り止め部長さＣを３５ｍｍとして組立てた。
り止め部長さＣを３５ｍｍとして組立てた。
【００３４】（実施例５）上記実施例３において、まわ
り止め部長さＣを４５ｍｍとして組立てた。
り止め部長さＣを４５ｍｍとして組立てた。
【００３５】（比較例３）上記実施例３において、まわ
り止め部長さＣを２４ｍｍとして組立てた。
り止め部長さＣを２４ｍｍとして組立てた。
【００３６】（比較例４）上記実施例３において、まわ
り止め部長さＣを４６ｍｍとして組立てた。
り止め部長さＣを４６ｍｍとして組立てた。
【００３７】（比較例５）上記実施例３において、まわ
り止め部長さＣを２４ｍｍとし、図２（Ｂ）に示した端
子極柱保持構造を、従来構造である図３（Ｂ）に示した
構造として組立てた。
り止め部長さＣを２４ｍｍとし、図２（Ｂ）に示した端
子極柱保持構造を、従来構造である図３（Ｂ）に示した
構造として組立てた。
【００３８】（比較例６）上記、実施例３においてまわ
り止め部長さＣを２４ｍｍとし、図２（Ｂ）に示した端
子極柱保持構造を、従来構造である図３（Ｃ）に示した
構造として組立てた。
り止め部長さＣを２４ｍｍとし、図２（Ｂ）に示した端
子極柱保持構造を、従来構造である図３（Ｃ）に示した
構造として組立てた。
【００３９】上記実施例３，４，５、比較例３、４、５
の供試品について回転トルク印加試験を行った。印加し
た回転トルクはそれぞれ、２００、２５０、３００、３
５０ｋｇｆｃｍで各回転トルクに対して各１００セット
ずつ製作し、端子極柱２のネジ部２ａにナットを挿入、
このナットを利用し、ナット締結する際のトルクレンチ
にて回転トルク印加後、端子極柱２が回ったかどうか確
認を行った。結果を表２に示す。
の供試品について回転トルク印加試験を行った。印加し
た回転トルクはそれぞれ、２００、２５０、３００、３
５０ｋｇｆｃｍで各回転トルクに対して各１００セット
ずつ製作し、端子極柱２のネジ部２ａにナットを挿入、
このナットを利用し、ナット締結する際のトルクレンチ
にて回転トルク印加後、端子極柱２が回ったかどうか確
認を行った。結果を表２に示す。
【００４０】
【表２】
【００４１】表２から明らかなように、３００ｋｇｆｃ
ｍまでの回転トルクでは、本発明のものは何れも固定部
分に異常はなく、端子極柱が回転するものは見られなっ
かた。一方比較例３，５，６のものは、３００ｋｇｆｃ
ｍまでの回転トルクにて回転してしまうものが多く見ら
れた。特に、従来の構造である比較例５，６のものは、
２５０ｋｇｆｃｍの回転トルクでも回転してしまうもの
が見られた。本発明品と同様な構造においても、まわり
止め部長さＣが２４ｍｍ以下となると比較例３から明ら
かなように３００ｋｇｆｃｍまでの回転トルクには耐え
られない。また、このまわり止め部長さをＣ４６ｍｍと
した比較例４を見ると、３５０ｋｇｆｃｍまでの回転ト
ルクにも耐えられ耐トルク性は大幅に向上するが過剰品
質であり、実施例３と比較例４の端子極柱２重量を比較
すると端子極柱１個当たり約１３ｇの重量増加でもある
ため、まわり止め部長さＣを４６ｍｍ以上とする必要は
ない。
ｍまでの回転トルクでは、本発明のものは何れも固定部
分に異常はなく、端子極柱が回転するものは見られなっ
かた。一方比較例３，５，６のものは、３００ｋｇｆｃ
ｍまでの回転トルクにて回転してしまうものが多く見ら
れた。特に、従来の構造である比較例５，６のものは、
２５０ｋｇｆｃｍの回転トルクでも回転してしまうもの
が見られた。本発明品と同様な構造においても、まわり
止め部長さＣが２４ｍｍ以下となると比較例３から明ら
かなように３００ｋｇｆｃｍまでの回転トルクには耐え
られない。また、このまわり止め部長さをＣ４６ｍｍと
した比較例４を見ると、３５０ｋｇｆｃｍまでの回転ト
ルクにも耐えられ耐トルク性は大幅に向上するが過剰品
質であり、実施例３と比較例４の端子極柱２重量を比較
すると端子極柱１個当たり約１３ｇの重量増加でもある
ため、まわり止め部長さＣを４６ｍｍ以上とする必要は
ない。
【００４２】以上のように、まわり止め部長さＣを２５
から４５ｍｍとした蓄電池用端子２を用いることで、セ
ルとセルを接続する際の締結トルクばらつきによる過大
トルクが加わっても、端子極柱２は回らず端子極柱２と
リード板９のはずれがない。したがって、極板群８から
端子極柱２までの電気抵抗値が増大することがないた
め、信頼性を得ることができる。
から４５ｍｍとした蓄電池用端子２を用いることで、セ
ルとセルを接続する際の締結トルクばらつきによる過大
トルクが加わっても、端子極柱２は回らず端子極柱２と
リード板９のはずれがない。したがって、極板群８から
端子極柱２までの電気抵抗値が増大することがないた
め、信頼性を得ることができる。
【００４３】（実施例６）上記実施例２における、ネジ
部２ａがＭ８でポール部径Ａを１６ｍｍとした端子極柱
２単体を２個、長さ５６ｍｍ、幅２０ｍｍ、厚み２ｍ
ｍ、長さ方向中心軸に対称となる位置にピッチ３６ｍｍ
で径８．６ｍｍの穴をあけた銅製でニッケルメッキを施
した接続体、Ｍ８の鉄製で亜鉛メッキを施したナットを
用意し、前記端子極柱２単体２個を前記ネジ部２ａに前
記接続体の径８．６ｍｍの穴を挿入し、前記ナットにて
３００ｋｇｆｃｍのトルクで締結し、前記端子極柱２単
体２個を電気的に接続した。
部２ａがＭ８でポール部径Ａを１６ｍｍとした端子極柱
２単体を２個、長さ５６ｍｍ、幅２０ｍｍ、厚み２ｍ
ｍ、長さ方向中心軸に対称となる位置にピッチ３６ｍｍ
で径８．６ｍｍの穴をあけた銅製でニッケルメッキを施
した接続体、Ｍ８の鉄製で亜鉛メッキを施したナットを
用意し、前記端子極柱２単体２個を前記ネジ部２ａに前
記接続体の径８．６ｍｍの穴を挿入し、前記ナットにて
３００ｋｇｆｃｍのトルクで締結し、前記端子極柱２単
体２個を電気的に接続した。
【００４４】（実施例７）上記実施例５において、ポー
ル部径Ａを１２ｍｍとして接続した。
ル部径Ａを１２ｍｍとして接続した。
【００４５】（実施例８）上記実施例５において、ポー
ル部径Ａを２０ｍｍとして接続した。
ル部径Ａを２０ｍｍとして接続した。
【００４６】（比較例７）上記実施例５において、ポー
ル部径Ａを１１ｍｍとして接続した。
ル部径Ａを１１ｍｍとして接続した。
【００４７】（比較例８）上記実施例６において、ポー
ル部径Ａを２１ｍｍとして接続した。上記実施例６，
７，８，比較例７、８の供試品を各１００セットずつ接
続し、保存前後におけるネジゆるみ確認試験を行った。
保存条件は６５℃１０００時間、確認方法は、保存前締
結トルク３００ｋｇｆｃｍと同等のトルクを印加し、ナ
ット回転の有無を確認した。結果を表３に示す。表３か
ら明らかなように、本発明のものは何れもナットが回転
したものはなかった。一方比較例７のものは、ナットが
回転したものが見られる。これは、接続板を受けている
ポール部径Ａが１１ｍｍ以下となると、ナットを３００
ｋｇｆｃｍで締結することにより発生するナッより接続
板を押圧する力（約５００ｋｇｆ）が、接続板材質であ
る銅の引張応力を越えてしまうことで、銅板の変形によ
りナットがゆるんできている。上記内容の計算結果を下
記に示す。
ル部径Ａを２１ｍｍとして接続した。上記実施例６，
７，８，比較例７、８の供試品を各１００セットずつ接
続し、保存前後におけるネジゆるみ確認試験を行った。
保存条件は６５℃１０００時間、確認方法は、保存前締
結トルク３００ｋｇｆｃｍと同等のトルクを印加し、ナ
ット回転の有無を確認した。結果を表３に示す。表３か
ら明らかなように、本発明のものは何れもナットが回転
したものはなかった。一方比較例７のものは、ナットが
回転したものが見られる。これは、接続板を受けている
ポール部径Ａが１１ｍｍ以下となると、ナットを３００
ｋｇｆｃｍで締結することにより発生するナッより接続
板を押圧する力（約５００ｋｇｆ）が、接続板材質であ
る銅の引張応力を越えてしまうことで、銅板の変形によ
りナットがゆるんできている。上記内容の計算結果を下
記に示す。
【００４８】
【表３】
【００４９】ポール径Ａが１２ｍｍの場合、ポール径面
積から接続板にあいている穴面積を引算した面積（接続
板受圧面積）が５５ｍ２となり、この断面積にて押圧力
５００ｋｇｆを除算した値（接続板に加わる応力）が、
９ｋｇｆ／ｃｍ２となり銅の引張応力９ｋｇｆ／ｃｍ２
と同等である。これに対しポール径Ａが１１ｍｍの場
合、上記計算方法から接続板受圧面積が３７ｍ２とな
り、接続板に加わる応力値が１４ｋｇｆ／ｃｍ２となり
銅の引張応力を越えてしまう。
積から接続板にあいている穴面積を引算した面積（接続
板受圧面積）が５５ｍ２となり、この断面積にて押圧力
５００ｋｇｆを除算した値（接続板に加わる応力）が、
９ｋｇｆ／ｃｍ２となり銅の引張応力９ｋｇｆ／ｃｍ２
と同等である。これに対しポール径Ａが１１ｍｍの場
合、上記計算方法から接続板受圧面積が３７ｍ２とな
り、接続板に加わる応力値が１４ｋｇｆ／ｃｍ２となり
銅の引張応力を越えてしまう。
【００５０】（実施例９）上記実施例２において、ポー
ル部径Ａを２０ｍｍとした蓄電池用端子極柱２でそれを
用いた角形密閉式蓄電池を製作した。
ル部径Ａを２０ｍｍとした蓄電池用端子極柱２でそれを
用いた角形密閉式蓄電池を製作した。
【００５１】（比較例９）上記実施例２において、ポー
ル部径Ａを２１ｍｍとした蓄電池用端子極柱２でそれを
用いた角形密閉式蓄電池を製作した。
ル部径Ａを２１ｍｍとした蓄電池用端子極柱２でそれを
用いた角形密閉式蓄電池を製作した。
【００５２】実施例９、比較例９の蓄電池を１００セル
ずつ製作し、耐漏液性試験を行った。試験条件は、満充
電状態にした供試蓄電池１００セルずつを、２５℃湿度
９０％から６５℃湿度９０％に２．５時間で温度変化、
６５℃湿度９０％を３時間保持、６５℃湿度９０％から
２５℃湿度９０％に２．５時間で温度変化を２回繰り返
し、２５℃湿度９０％を２時間保持、―１５℃を３．５
時間保持、２５℃を２．５時間保持の計２４時間（１
日）を１サイクルとした繰り返し環境下において、７，
１４，３０，５０日毎にＰＨ試験紙にて端子極柱２の外
部突出部周縁部にアルカリ反応有無の確認を行った。結
果を表４に示す。
ずつ製作し、耐漏液性試験を行った。試験条件は、満充
電状態にした供試蓄電池１００セルずつを、２５℃湿度
９０％から６５℃湿度９０％に２．５時間で温度変化、
６５℃湿度９０％を３時間保持、６５℃湿度９０％から
２５℃湿度９０％に２．５時間で温度変化を２回繰り返
し、２５℃湿度９０％を２時間保持、―１５℃を３．５
時間保持、２５℃を２．５時間保持の計２４時間（１
日）を１サイクルとした繰り返し環境下において、７，
１４，３０，５０日毎にＰＨ試験紙にて端子極柱２の外
部突出部周縁部にアルカリ反応有無の確認を行った。結
果を表４に示す。
【００５３】
【表４】
【００５４】表４から明らかなように、本発明の実施例
９ものと比較して比較例９の耐漏液性は悪い。実施例９
のものと比較して比較例９のものは、環状パッキン３に
よるシール面が大きく、さらに端子極柱２を蓋体１に固
定する環状押圧バネ６の蓋体１を押圧する平面部面積が
蓄電池サイズ制限上、ポール径Ａが増大すればするほど
小さくなり、環状押圧バネ６を固定する際、環状押圧バ
ネ６の前記平面部が変形し、円周方向に波打つ。そのた
め、環状押圧バネ６が蓋体１を介して、環状パッキン３
を押圧する押圧力が円周方向に不均一となる。したがっ
てポール径Ａを増大することで、シール面拡大と環状パ
ッキン３への押圧力が不均一となることから耐漏液性が
低下してくるため、上記結果より、ポール径Ａは２０ｍ
ｍ以下のものが望ましい。
９ものと比較して比較例９の耐漏液性は悪い。実施例９
のものと比較して比較例９のものは、環状パッキン３に
よるシール面が大きく、さらに端子極柱２を蓋体１に固
定する環状押圧バネ６の蓋体１を押圧する平面部面積が
蓄電池サイズ制限上、ポール径Ａが増大すればするほど
小さくなり、環状押圧バネ６を固定する際、環状押圧バ
ネ６の前記平面部が変形し、円周方向に波打つ。そのた
め、環状押圧バネ６が蓋体１を介して、環状パッキン３
を押圧する押圧力が円周方向に不均一となる。したがっ
てポール径Ａを増大することで、シール面拡大と環状パ
ッキン３への押圧力が不均一となることから耐漏液性が
低下してくるため、上記結果より、ポール径Ａは２０ｍ
ｍ以下のものが望ましい。
【００５５】以上のように、ポール径Ａを１２から２０
ｍｍとした蓄電池用端子２を用いることで、セルとセル
を接続する際のナットはゆるまないため、極板群８から
端子極柱２までの電気抵抗値が増大することがなく、ま
た耐漏液性の低下もないいため、信頼性を得ることがで
きる。
ｍｍとした蓄電池用端子２を用いることで、セルとセル
を接続する際のナットはゆるまないため、極板群８から
端子極柱２までの電気抵抗値が増大することがなく、ま
た耐漏液性の低下もないいため、信頼性を得ることがで
きる。
【００５６】次に実施例１の蓄電池において、正極側、
負極側両方のリード板と端子極柱との電気抵抗値の和と
電池の出力密度を比較する。
負極側両方のリード板と端子極柱との電気抵抗値の和と
電池の出力密度を比較する。
【００５７】図７は左側縦軸に放電深度８０％時の出力
密度、右側縦軸に１００Ａ連続放電時の最高電池温度、
横軸に正極側、負極側両方のリード板と端子極柱との電
気抵抗値の和を正極側端子極柱と負極側端子極柱間の電
気抵抗（以下、電池総抵抗と記す。）で割った値をとっ
たものである。なお電池総抵抗は、２０Ａ放電時と１０
０Ａ放電時の中間電圧の差を求め、これを放電電流値の
差（８０Ａ）で割ることによって算出した。図７による
と、出力密度は、正極側、負極側両方のリード板と端子
極柱との電気抵抗値の和を電池総抵抗で割った値が大き
くなるにつれてほぼ直線的に減少することがわかる。た
だし、１００Ａ連続放電時の最高電池温度は、電池内部
のジュール発熱量が電池外部への放熱量を上回るため、
リード板と端子極柱との電気抵抗値の和を電池総抵抗で
割った値が０．３０を超えると急激に上昇していること
がわかる．また端子極柱との電気抵抗値の和を電池総抵
抗で割った値が０．０４より小さいものは工法上作るこ
とができなかった．したがって端子極柱との電気抵抗値
の和を電池総抵抗で割った値は０．０４倍から０．３０
倍であることが望ましい。さらに望ましくは電池温度の
上昇がほとんどない０．０４倍から０．２０倍の範囲で
ある．なお図は省略するが、０．３０倍以下のものはそ
れ以上のものに対しサイクル中の電池温度が低く、充電
効率および寿命特性に優れていることも判明した。
密度、右側縦軸に１００Ａ連続放電時の最高電池温度、
横軸に正極側、負極側両方のリード板と端子極柱との電
気抵抗値の和を正極側端子極柱と負極側端子極柱間の電
気抵抗（以下、電池総抵抗と記す。）で割った値をとっ
たものである。なお電池総抵抗は、２０Ａ放電時と１０
０Ａ放電時の中間電圧の差を求め、これを放電電流値の
差（８０Ａ）で割ることによって算出した。図７による
と、出力密度は、正極側、負極側両方のリード板と端子
極柱との電気抵抗値の和を電池総抵抗で割った値が大き
くなるにつれてほぼ直線的に減少することがわかる。た
だし、１００Ａ連続放電時の最高電池温度は、電池内部
のジュール発熱量が電池外部への放熱量を上回るため、
リード板と端子極柱との電気抵抗値の和を電池総抵抗で
割った値が０．３０を超えると急激に上昇していること
がわかる．また端子極柱との電気抵抗値の和を電池総抵
抗で割った値が０．０４より小さいものは工法上作るこ
とができなかった．したがって端子極柱との電気抵抗値
の和を電池総抵抗で割った値は０．０４倍から０．３０
倍であることが望ましい。さらに望ましくは電池温度の
上昇がほとんどない０．０４倍から０．２０倍の範囲で
ある．なお図は省略するが、０．３０倍以下のものはそ
れ以上のものに対しサイクル中の電池温度が低く、充電
効率および寿命特性に優れていることも判明した。
【００５８】次に実施例１の蓄電池において、極板上端
部から蓋体内部天井壁までの距離Ｆと電池の体積容量密
度、および出力密度を比較する。なおこの実施例１の蓄
電池において、リード板の厚みを０．１５ｍｍ、リード
板の幅Ｂを１４ｍｍ、リード板の横方向補助部高さＩを
４ｍｍ、極板幅Ｈを１０３ｍｍ、極板合剤の充填もしく
は塗着部高さＪを１３４ｍｍとし、端子極柱２とリード
板９の接続は溶接、接合面総面積は２４ｍｍ２とした。
部から蓋体内部天井壁までの距離Ｆと電池の体積容量密
度、および出力密度を比較する。なおこの実施例１の蓄
電池において、リード板の厚みを０．１５ｍｍ、リード
板の幅Ｂを１４ｍｍ、リード板の横方向補助部高さＩを
４ｍｍ、極板幅Ｈを１０３ｍｍ、極板合剤の充填もしく
は塗着部高さＪを１３４ｍｍとし、端子極柱２とリード
板９の接続は溶接、接合面総面積は２４ｍｍ２とした。
【００５９】図８は縦軸に体積容量密度、横軸に極板上
端部から蓋体内部天井壁までの距離Ｆをとったものであ
る．また図９は縦軸に放電深度８０％時の出力密度、横
軸に極板上端部から蓋体内部天井壁までの距離Ｆをとっ
たものである。 図８によると、体積容量密度は極板上
端部から蓋体内部天井壁までの距離が増大するとともに
直線的に減少することがわかる。一方図９によると、出
力密度は極板上端部から蓋体内部天井壁までの距離が２
０ｍｍ以下で比較的安定であるのに対し、これを超える
と急激に減少することがわかる。また、リード板９を集
電部２ｆに接続するためには、溶接時の熱によるセパレ
ータ８ｃの焼けをさけるため４ｍｍ以上必要である。し
たがって高体積容量密度と高出力密度を両立するには、
極板上端部から蓋体内部天井壁までの距離Ｆを４ｍｍか
ら２０ｍｍにするのが好ましい。さらに好ましくは出力
密度の低下がほとんどない４ｍｍから１０ｍｍの範囲で
ある。
端部から蓋体内部天井壁までの距離Ｆをとったものであ
る．また図９は縦軸に放電深度８０％時の出力密度、横
軸に極板上端部から蓋体内部天井壁までの距離Ｆをとっ
たものである。 図８によると、体積容量密度は極板上
端部から蓋体内部天井壁までの距離が増大するとともに
直線的に減少することがわかる。一方図９によると、出
力密度は極板上端部から蓋体内部天井壁までの距離が２
０ｍｍ以下で比較的安定であるのに対し、これを超える
と急激に減少することがわかる。また、リード板９を集
電部２ｆに接続するためには、溶接時の熱によるセパレ
ータ８ｃの焼けをさけるため４ｍｍ以上必要である。し
たがって高体積容量密度と高出力密度を両立するには、
極板上端部から蓋体内部天井壁までの距離Ｆを４ｍｍか
ら２０ｍｍにするのが好ましい。さらに好ましくは出力
密度の低下がほとんどない４ｍｍから１０ｍｍの範囲で
ある。
【００６０】次に実施例１の蓄電池において、リード板
の幅Ｇと電池の出力密度を比較する。なおこの実施例１
の蓄電池において、極板上端部から蓋体内部天井壁まで
の距離Ｆを１１ｍｍ、リード板の厚みを０．１５ｍｍ、
リード板の横方向補助部高さＩを４ｍｍ、極板幅Ｈを１
０３ｍｍ、極板合剤の充填もしくは塗着部高さＪを１３
４ｍｍとし、端子極柱とリード板の接続は溶接、接合面
総面積は２４ｍｍ２とした。
の幅Ｇと電池の出力密度を比較する。なおこの実施例１
の蓄電池において、極板上端部から蓋体内部天井壁まで
の距離Ｆを１１ｍｍ、リード板の厚みを０．１５ｍｍ、
リード板の横方向補助部高さＩを４ｍｍ、極板幅Ｈを１
０３ｍｍ、極板合剤の充填もしくは塗着部高さＪを１３
４ｍｍとし、端子極柱とリード板の接続は溶接、接合面
総面積は２４ｍｍ２とした。
【００６１】図１０は縦軸に放電深度８０％時の出力密
度、横軸にリード板の幅Ｇを極板幅Ｈで割った値をとっ
たものである。図１０によると出力密度はリード板幅が
極板幅の０．１５倍以下となるとジュール発熱による電
力ロスのため、急激に減少することがわかる。また０．
３０倍を超えると電池重量の増加による出力密度の低下
量が、断面積増加による出力密度の増加量を上回るため
出力密度は低下していることもわかる。したがってリー
ド板の幅Ｇは極板幅Ｈの０．１５倍から０．３０倍であ
るのが望ましい。さらに好ましくは、出力密度の低下が
ほとんどない０．２０倍から０．２５倍である。
度、横軸にリード板の幅Ｇを極板幅Ｈで割った値をとっ
たものである。図１０によると出力密度はリード板幅が
極板幅の０．１５倍以下となるとジュール発熱による電
力ロスのため、急激に減少することがわかる。また０．
３０倍を超えると電池重量の増加による出力密度の低下
量が、断面積増加による出力密度の増加量を上回るため
出力密度は低下していることもわかる。したがってリー
ド板の幅Ｇは極板幅Ｈの０．１５倍から０．３０倍であ
るのが望ましい。さらに好ましくは、出力密度の低下が
ほとんどない０．２０倍から０．２５倍である。
【００６２】次に実施例１の蓄電池において、リード板
の厚みと電池の出力密度を比較する。なおこの実施例１
の蓄電池において、極板上端部から蓋体内部天井壁まで
の距離Ｆを１１ｍｍ、極板厚みを０．６ｍｍ、リード板
の幅Ｇを１４ｍｍ 、リード板の横方向補助部高さＩを
４ｍｍ、極板幅Ｈを１０３ｍｍ、極板合剤の充填もしく
は塗着部高さＪを１３４ｍｍとし、端子極柱とリード板
の接続は溶接、接合面総面積は２４ｍｍ２とした。
の厚みと電池の出力密度を比較する。なおこの実施例１
の蓄電池において、極板上端部から蓋体内部天井壁まで
の距離Ｆを１１ｍｍ、極板厚みを０．６ｍｍ、リード板
の幅Ｇを１４ｍｍ 、リード板の横方向補助部高さＩを
４ｍｍ、極板幅Ｈを１０３ｍｍ、極板合剤の充填もしく
は塗着部高さＪを１３４ｍｍとし、端子極柱とリード板
の接続は溶接、接合面総面積は２４ｍｍ２とした。
【００６３】図１１は縦軸に放電深度８０％時の出力密
度、横軸にリード厚みを極板厚みで割った値をとったも
のである。図１１によると出力密度は、リード厚みが極
板厚みの０．１７５倍以下となるとジュール発熱による
電力ロスのため、急激に減少することがわかる。また
０．５０倍を超えると電池重量の増加による出力密度の
低下量が、断面積増加による出力密度の増加量を上回る
ため出力密度は低下していることもわかる。さらに０．
５０倍を超えると溶接面積がばらつくことによって出力
密度がばらつく傾向にあることもわかる。したがってリ
ード板の厚みは極板厚みの０．１７５倍から０．５０倍
であるのが望ましい。さらに好ましくは、出力密度のバ
ラツキが小さく、低下もほとんどない０．２０倍から
０．４０倍である。
度、横軸にリード厚みを極板厚みで割った値をとったも
のである。図１１によると出力密度は、リード厚みが極
板厚みの０．１７５倍以下となるとジュール発熱による
電力ロスのため、急激に減少することがわかる。また
０．５０倍を超えると電池重量の増加による出力密度の
低下量が、断面積増加による出力密度の増加量を上回る
ため出力密度は低下していることもわかる。さらに０．
５０倍を超えると溶接面積がばらつくことによって出力
密度がばらつく傾向にあることもわかる。したがってリ
ード板の厚みは極板厚みの０．１７５倍から０．５０倍
であるのが望ましい。さらに好ましくは、出力密度のバ
ラツキが小さく、低下もほとんどない０．２０倍から
０．４０倍である。
【００６４】次に実施例１の蓄電池において、リード板
の横方向補助部高さＩと電池の出力密度を比較する。な
おこの実施例１の蓄電池において、極板上端部から蓋体
内部天井壁までの距離Ｆ を１１ｍｍ、リード板の厚
みを０．１５ｍｍ、リード板の幅Ｇを１４ｍｍ 、極板
幅Ｈを１０３ｍｍ、極板合剤の充填もしくは塗着部高さ
Ｊを１３４ｍｍとし、端子極柱とリード板の接続は溶
接、接合面総面積は２４ｍｍ２とした。
の横方向補助部高さＩと電池の出力密度を比較する。な
おこの実施例１の蓄電池において、極板上端部から蓋体
内部天井壁までの距離Ｆ を１１ｍｍ、リード板の厚
みを０．１５ｍｍ、リード板の幅Ｇを１４ｍｍ 、極板
幅Ｈを１０３ｍｍ、極板合剤の充填もしくは塗着部高さ
Ｊを１３４ｍｍとし、端子極柱とリード板の接続は溶
接、接合面総面積は２４ｍｍ２とした。
【００６５】図１２は縦軸に放電深度８０％時の出力密
度、横軸にリード板の横方向補助部高さＩを極板合剤の
充填もしくは塗着部高さＪで割った値をとったものであ
る。図１２によると出力密度は、リード板の横方向補助
部高さＩが極板合剤の充填もしくは塗着部高さＪの０．
０１５倍以下となるとジュール発熱による電力ロスのた
め、急激に減少することがわかる。また０．０６０倍を
超えると電池重量の増加による出力密度の低下量が、リ
ード板の横方向補助部高さＩの増加による出力密度の増
加量を上回るため出力密度は低下していることもわか
る。また、リード板の横方向補助部高さＩの値が大きい
程極板合剤が充填もしくは塗着される体積が減少するた
め電池の体積容量密度は低下する。したがってリード板
の横方向補助部高さＩは極板合剤の充填もしくは塗着部
高さＪの０．０１７５倍から０．０６０倍であるのが望
ましい。さらに好ましくは、出力密度の低下がほとんど
ない０。０２０倍から０．０５０倍である。
度、横軸にリード板の横方向補助部高さＩを極板合剤の
充填もしくは塗着部高さＪで割った値をとったものであ
る。図１２によると出力密度は、リード板の横方向補助
部高さＩが極板合剤の充填もしくは塗着部高さＪの０．
０１５倍以下となるとジュール発熱による電力ロスのた
め、急激に減少することがわかる。また０．０６０倍を
超えると電池重量の増加による出力密度の低下量が、リ
ード板の横方向補助部高さＩの増加による出力密度の増
加量を上回るため出力密度は低下していることもわか
る。また、リード板の横方向補助部高さＩの値が大きい
程極板合剤が充填もしくは塗着される体積が減少するた
め電池の体積容量密度は低下する。したがってリード板
の横方向補助部高さＩは極板合剤の充填もしくは塗着部
高さＪの０．０１７５倍から０．０６０倍であるのが望
ましい。さらに好ましくは、出力密度の低下がほとんど
ない０。０２０倍から０．０５０倍である。
【００６６】次に実施例の蓄電池１において、端子極柱
とリード板の接合面積と電池の出力密度を比較する。な
おこの実施例において、極板上端部から蓋体内部天井壁
までの距離Ｆを１１ｍｍ、リード板の厚みを０．１５ｍ
ｍ、リード板の幅Ｇを１４ｍｍ、リード板の横方向補助
部高さＩを４ｍｍ 、極板幅Ｈを１０３ｍｍ、極板合剤
の充填もしくは塗着部高さＪを１３４ｍｍとした。
とリード板の接合面積と電池の出力密度を比較する。な
おこの実施例において、極板上端部から蓋体内部天井壁
までの距離Ｆを１１ｍｍ、リード板の厚みを０．１５ｍ
ｍ、リード板の幅Ｇを１４ｍｍ、リード板の横方向補助
部高さＩを４ｍｍ 、極板幅Ｈを１０３ｍｍ、極板合剤
の充填もしくは塗着部高さＪを１３４ｍｍとした。
【００６７】図１３は縦軸に放電深度８０％時の出力密
度、接合面積を接合されるリード板の総断面積で割った
値をとったものである。図１３において溶接の場合、出
力密度は、接合面積が接続されるリード板の総断面積の
０．１倍以下となるとジュール発熱による電力ロスのた
め、急激に減少することがわかる。また０．７倍を超え
ると溶接の不均一が生じ出力密度がばらつくこともわか
る。また端子極柱とリード板の接続をリベットカシメに
代表される圧着、もしくはネジ締めによっておこなった
場合も同様であった。 この場合、接合面積が接続され
るリード板の総断面積の０．１倍以下となると溶接の場
合と同様に、ジュール発熱による電力ロスのため、急激
に減少する。また０．７倍を超えるとリベットもしくは
ネジの直径が非常に小さくなるため、接続強度が小さく
なり、その結果出力密度が急激に低下することもわか
る。さらに接合面積が大きいほど工法上のコストが上昇
することを考慮すると、接合面積は接続されるリード板
の総断面積の０．１倍から０．７倍であるのが望まし
い。さらに好ましくは、出力密度の低下がほとんどない
０．２倍から０．４倍である。
度、接合面積を接合されるリード板の総断面積で割った
値をとったものである。図１３において溶接の場合、出
力密度は、接合面積が接続されるリード板の総断面積の
０．１倍以下となるとジュール発熱による電力ロスのた
め、急激に減少することがわかる。また０．７倍を超え
ると溶接の不均一が生じ出力密度がばらつくこともわか
る。また端子極柱とリード板の接続をリベットカシメに
代表される圧着、もしくはネジ締めによっておこなった
場合も同様であった。 この場合、接合面積が接続され
るリード板の総断面積の０．１倍以下となると溶接の場
合と同様に、ジュール発熱による電力ロスのため、急激
に減少する。また０．７倍を超えるとリベットもしくは
ネジの直径が非常に小さくなるため、接続強度が小さく
なり、その結果出力密度が急激に低下することもわか
る。さらに接合面積が大きいほど工法上のコストが上昇
することを考慮すると、接合面積は接続されるリード板
の総断面積の０．１倍から０．７倍であるのが望まし
い。さらに好ましくは、出力密度の低下がほとんどない
０．２倍から０．４倍である。
【００６８】本願発明の実施例１の蓄電池によるもっと
も好ましい値は、横軸に正極側、負極側両方のリード板
と端子極柱との電気抵抗値の和を電池総抵抗で割った値
が０．０４のときの２６０Ｗ／ｋｇである。これを実現
するためには、極板上端部から蓋体内部天井壁までの距
離Ｆを４．０ｍｍ、リード板の幅Ｇは極板幅Ｈの０．２
５倍、リード板の厚みは極板厚みの０．３０倍、リード
板の横方向補助部高さＩは極板合剤の充填もしくは塗着
部高さの０．０４０倍、接合総面積は接合されるリード
板の総断面積の０．３倍、端子極柱とリード板の接続は
溶接、とすればよい。
も好ましい値は、横軸に正極側、負極側両方のリード板
と端子極柱との電気抵抗値の和を電池総抵抗で割った値
が０．０４のときの２６０Ｗ／ｋｇである。これを実現
するためには、極板上端部から蓋体内部天井壁までの距
離Ｆを４．０ｍｍ、リード板の幅Ｇは極板幅Ｈの０．２
５倍、リード板の厚みは極板厚みの０．３０倍、リード
板の横方向補助部高さＩは極板合剤の充填もしくは塗着
部高さの０．０４０倍、接合総面積は接合されるリード
板の総断面積の０．３倍、端子極柱とリード板の接続は
溶接、とすればよい。
【００６９】本発明は、先に述べたように中〜大容量の
端子極柱を備えた、角形密閉式蓄電池を主対象とする
が、その形態については、一般的な角形、あるいは円筒
形、楕円筒形のいずれにも適用可能である。
端子極柱を備えた、角形密閉式蓄電池を主対象とする
が、その形態については、一般的な角形、あるいは円筒
形、楕円筒形のいずれにも適用可能である。
【００７０】
【発明の効果】このように本発明によれば、各正極板か
ら導出されたリード板および各負極板から導出されたリ
ード板各々を接続する、ネジ部、ポール部、封止溝、集
電部の中心軸が同一であり、フランジ部より複数の集電
部が突出している蓄電池用端子極柱を持ち、この集電部
に正極側、負極側両方のリード板を分けて接合させるこ
とにより、リード板および極柱からのジュール発熱量を
低減させる。この結果、高出力密度、高信頼性、高充電
効率、長寿命特性を備えた、中〜大容量の角形密閉式蓄
電池を提供することができる。
ら導出されたリード板および各負極板から導出されたリ
ード板各々を接続する、ネジ部、ポール部、封止溝、集
電部の中心軸が同一であり、フランジ部より複数の集電
部が突出している蓄電池用端子極柱を持ち、この集電部
に正極側、負極側両方のリード板を分けて接合させるこ
とにより、リード板および極柱からのジュール発熱量を
低減させる。この結果、高出力密度、高信頼性、高充電
効率、長寿命特性を備えた、中〜大容量の角形密閉式蓄
電池を提供することができる。
【図１】本発明の一実施例による角形密閉式蓄電池の部
分破断斜視図
分破断斜視図
【図２】（Ａ）本発明の一実施例による角形密閉式蓄電
池の短辺側からみた部分断面図 （Ｂ）本発明の一実施例による角形密閉式蓄電池に用い
る蓋体および極柱の下面図 （Ｃ）本発明の一実施例による角形密閉式蓄電池に用い
る極柱の斜視図
池の短辺側からみた部分断面図 （Ｂ）本発明の一実施例による角形密閉式蓄電池に用い
る蓋体および極柱の下面図 （Ｃ）本発明の一実施例による角形密閉式蓄電池に用い
る極柱の斜視図
【図３】（Ａ）従来例による角形密閉式蓄電池の短辺側
からみた部分断面図 （Ｂ）従来例による角形密閉式蓄電池に用いる蓋体およ
び極柱の下面図 （Ｃ）別の従来例による角形密閉式蓄電池に用いる蓋体
および極柱の下面図
からみた部分断面図 （Ｂ）従来例による角形密閉式蓄電池に用いる蓋体およ
び極柱の下面図 （Ｃ）別の従来例による角形密閉式蓄電池に用いる蓋体
および極柱の下面図
【図４】従来例による角形密閉式蓄電池に用いる極柱の
斜視図
斜視図
【図５】極板およびリード板の正面図
【図６】実施例２および比較例２と放電深度８０％時の
出力密度との関係を示す図
出力密度との関係を示す図
【図７】（Ａ）リード板と端子極柱との抵抗値の和と蓄
電池総抵抗値との比と、放電深度８０％時の出力密度と
の関係を示す図 （Ｂ）リード板と端子極柱との抵抗値の和と蓄電池総抵
抗値との比と、１００Ａ連続放電時電池最高温度との関
係を示す図
電池総抵抗値との比と、放電深度８０％時の出力密度と
の関係を示す図 （Ｂ）リード板と端子極柱との抵抗値の和と蓄電池総抵
抗値との比と、１００Ａ連続放電時電池最高温度との関
係を示す図
【図８】極板上端部から蓋体内部天井壁までの距離と体
積容量密度との関係を示す図
積容量密度との関係を示す図
【図９】極板上端部から蓋体内部天井壁までの距離と放
電深度８０％時の出力密度との関係を示す図
電深度８０％時の出力密度との関係を示す図
【図１０】リード幅と極板幅との比と放電深度８０％時
の出力密度との関係を示す図
の出力密度との関係を示す図
【図１１】リード厚みと極板厚みとの比と放電深度８０
％時の出力密度との関係を示す図
％時の出力密度との関係を示す図
【図１２】リード板の横方向補助部高さと極板合剤の充
填もしくは塗着部高さとの比と、放電深度８０％時の出
力密度との関係を示す図
填もしくは塗着部高さとの比と、放電深度８０％時の出
力密度との関係を示す図
【図１３】接合部総面積とリード板総断面積との比と、
放電深度８０％時の出力密度との関係を示す図
放電深度８０％時の出力密度との関係を示す図
１ 蓋体
２ 端子極柱
３ 環状パッキン
４ 環状押圧パッキン
７ ワッシャ
８ 極板群
９ リード板
１０ 電槽
１１ 安全弁
１２ 接合面
Ａ ポールの直径
Ｂ フランジ部の厚み
Ｃ まわり止め部の長さ
Ｄ 集電部の厚み
Ｅ 集電部の突出している高さ
Ｆ 極板群上端部から蓋体天井壁までの距離
Ｇ リード板の幅
Ｈ 極板群を構成する正極板、負極板の幅
Ｉ リードの横方向の補助部の高さ
Ｊ 極板群を構成する正極板、負極板合剤の充填もしく
は塗着されている高さ
は塗着されている高さ
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 加治屋 弘海
大阪府門真市大字門真1006番地 松下電
器産業株式会社内
(56)参考文献 特開 平10−55796（ＪＰ，Ａ)
実開 昭58−118662（ＪＰ，Ｕ)
実公 昭50−13212（ＪＰ，Ｙ１)
Claims (9)
- 【請求項１】 セパレータを介して正極板と負極板とを
交互に重ねて構成した極板群と電解液とが内部に収容さ
れており、安全弁および極柱を備えた蓋体で封口された
電槽を持つ数十から数百Ａｈの中〜大容量の角形密閉式
蓄電池であって、 前記極柱は一体物として構成されたネジ部、ポール部、
封止溝、集電部、フランジ部とを備え、ネジ部、ポール
部、封止溝、集電部の中心軸が同一線上にあり、フラン
ジ部には複数の集電部が極板群側に突出して設けられて
おり、極板から導出されたリード板は正極および負極ご
とに複数のグループに分けて前記極柱の複数の集電部に
それぞれ接続され、 正極リード板と正極側極柱と負極リード板と負極側極柱
の電気抵抗値の和が、角形密閉式蓄電池の正極側の極柱
と負極側の極柱の間の電気抵抗値の０．０４倍から０．
３０倍であることを特徴とする角形密閉式蓄電池。 - 【請求項２】 極柱から突出した集電部の幅が１ｍｍか
ら５ｍｍであり、集電部の高さが２ｍｍから１０ｍｍで
あることを特徴とする請求項１記載の蓄電池用端子極
柱。 - 【請求項３】 極板群上端部から蓋体内部天井壁までの
距離が４ｍｍから２０ｍｍであることを特徴とする請求
項１記載の角形密閉式蓄電池。 - 【請求項４】 極柱のポール部の径が、１２ｍｍから２
０ｍｍであることを特徴とする請求項１記載の角形密閉
式蓄電池。 - 【請求項５】 極柱のフランジ部の厚みが、２ｍｍから
１０ｍｍであることを特徴とする請求項１記載の角形密
閉式蓄電池。 - 【請求項６】 極板から導出されたリード板の幅が、極
板の幅の０．１５倍から０．３０倍であることを特徴と
する請求項１記載の角形密閉式蓄電池。 - 【請求項７】 極板から導出されたリード板の厚みが、
極板の厚みの０．１７５倍から０．５０倍であることを
特徴とする請求項１記載の角形密閉式蓄電池。 - 【請求項８】 極柱とリード板の接合面の総面積が、接
合されるリード板の総断面積の０．１倍から０．７倍で
あることを特徴とする請求項１記載の角形密閉式蓄電
池。 - 【請求項９】 極柱とリード板の接合を溶接、ネジ締
め、圧着のうちの少なくとも１つ以上によって行なわれ
た請求項１記載の角形密閉式蓄電池。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34724996A JP3428336B2 (ja) | 1996-12-26 | 1996-12-26 | 角形密閉式蓄電池 |
| TW086118443A TW353238B (en) | 1996-12-26 | 1997-12-08 | Square type enclosed storage battery and its manufacturing method |
| US08/997,210 US6027831A (en) | 1996-12-26 | 1997-12-23 | Square type enclosed storage battery |
| DE69706274T DE69706274T2 (de) | 1996-12-26 | 1997-12-24 | Geschlossene rechteckige Speicherbatterie und Herstellungsverfahren |
| CA002225987A CA2225987C (en) | 1996-12-26 | 1997-12-24 | Enclosed storage battery and its manufacturing method |
| EP97310594A EP0851514B1 (en) | 1996-12-26 | 1997-12-24 | Square type enclosed storage battery and its manufacturing method |
| CNB971256624A CN1163986C (zh) | 1996-12-26 | 1997-12-25 | 方形密封式蓄电池及其制造方法 |
| KR1019970074311A KR100361881B1 (ko) | 1996-12-26 | 1997-12-26 | 축전지 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34724996A JP3428336B2 (ja) | 1996-12-26 | 1996-12-26 | 角形密閉式蓄電池 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10188944A JPH10188944A (ja) | 1998-07-21 |
| JP3428336B2 true JP3428336B2 (ja) | 2003-07-22 |
Family
ID=18388942
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34724996A Expired - Lifetime JP3428336B2 (ja) | 1996-12-26 | 1996-12-26 | 角形密閉式蓄電池 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6027831A (ja) |
| EP (1) | EP0851514B1 (ja) |
| JP (1) | JP3428336B2 (ja) |
| KR (1) | KR100361881B1 (ja) |
| CN (1) | CN1163986C (ja) |
| CA (1) | CA2225987C (ja) |
| DE (1) | DE69706274T2 (ja) |
| TW (1) | TW353238B (ja) |
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| JP3540625B2 (ja) * | 1998-09-11 | 2004-07-07 | 三洋電機株式会社 | 二次電池 |
| US6596430B2 (en) * | 1999-12-07 | 2003-07-22 | Ngk Insulators, Ltd. | Lithium secondary battery and transportation method thereof |
| CN1307731C (zh) * | 2002-12-30 | 2007-03-28 | 日电东金栃木有限公司 | 密封式电池 |
| US7601460B2 (en) * | 2003-11-28 | 2009-10-13 | Panasonic Corporation | Prismatic battery and manufacturing method thereof |
| KR100537540B1 (ko) * | 2004-06-21 | 2005-12-16 | 삼성에스디아이 주식회사 | 이차전지 |
| KR100599795B1 (ko) * | 2004-06-29 | 2006-07-12 | 삼성에스디아이 주식회사 | 이차 전지 |
| KR100627360B1 (ko) * | 2004-09-24 | 2006-09-21 | 삼성에스디아이 주식회사 | 집전판용 플레이트와 이의 이차 전지 및 전지 모듈 |
| US8940422B2 (en) * | 2005-03-18 | 2015-01-27 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Sealed battery |
| DE102005032092B4 (de) * | 2005-07-08 | 2009-05-14 | Epcos Ag | Kondensatormodul |
| KR100627374B1 (ko) * | 2005-07-29 | 2006-09-22 | 삼성에스디아이 주식회사 | 이차 전지 |
| CN100411236C (zh) * | 2005-10-19 | 2008-08-13 | 湖南神舟科技股份有限公司 | 一种用平板电极叠片制作的方形蓄电池 |
| KR100740568B1 (ko) * | 2006-02-22 | 2007-07-18 | 주식회사 나래나노텍 | 개선된 다층 전극체 및 유닛 셀 제조 방법 및 이를이용하여 제조된 다층 전극체 및 유닛 셀 |
| JP2010525552A (ja) * | 2007-04-24 | 2010-07-22 | テミツク・オートモテイーベ・エレクトリツク・モータース・ゲゼルシヤフト・ミツト・ベシユレンクテル・ハフツング | 溶接点接続部を持つ電気化学単電池及びエネルギー貯蔵装置 |
| CN103474589A (zh) * | 2007-08-14 | 2013-12-25 | 科巴西斯有限公司 | 电池组件 |
| TW200919807A (en) * | 2007-09-06 | 2009-05-01 | Sanyo Electric Co | Stact type battery |
| CN103253155B (zh) * | 2008-02-29 | 2016-02-10 | 川崎重工业株式会社 | 电气化铁路用电力供给系统 |
| US8372537B2 (en) * | 2008-06-03 | 2013-02-12 | C&D Technologies, Inc. | Battery with a molded in-front terminal |
| US7875382B2 (en) * | 2008-08-28 | 2011-01-25 | International Battery, Inc. | Battery |
| US9281506B2 (en) * | 2008-12-03 | 2016-03-08 | Lenovo (Singapore) Pte. Ltd. | Battery cell containment and venting |
| JP5587061B2 (ja) * | 2009-09-30 | 2014-09-10 | 三洋電機株式会社 | 抵抗溶接用通電ブロック、この通電ブロックを用いた密閉電池の製造方法及び密閉電池 |
| US8974952B2 (en) * | 2009-10-13 | 2015-03-10 | Samsung Sdi Co., Ltd. | Rechargeable battery |
| JP5583421B2 (ja) * | 2010-02-10 | 2014-09-03 | 三洋電機株式会社 | 角形密閉二次電池及び角形密閉二次電池の製造方法 |
| KR101214011B1 (ko) * | 2010-05-31 | 2012-12-26 | 로베르트 보쉬 게엠베하 | 전극 단자 구조 및 이를 이용한 이차 전지 |
| JP5558955B2 (ja) | 2010-07-29 | 2014-07-23 | 三洋電機株式会社 | 角形密閉二次電池 |
| US9005799B2 (en) * | 2010-08-25 | 2015-04-14 | Lg Chem, Ltd. | Battery module and methods for bonding cell terminals of battery cells together |
| JP2012054027A (ja) * | 2010-08-31 | 2012-03-15 | Sanyo Electric Co Ltd | 角形密閉二次電池 |
| CN102013513A (zh) * | 2010-11-23 | 2011-04-13 | 天津力神电池股份有限公司 | 一种具有双向集流体的锂离子动力电池 |
| JP5628127B2 (ja) * | 2011-09-27 | 2014-11-19 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 二次電池 |
| JP2013118161A (ja) * | 2011-12-02 | 2013-06-13 | ▲蘇▼州冠▲碩▼新能源有限公司 | 電池蓋組立部材、この電池蓋組立部材を備えた電池アセンブリ及びこの電池アセンブリの製造方法 |
| US9692032B2 (en) | 2012-06-28 | 2017-06-27 | Hitachi Chemical Company, Ltd. | Rechargeable battery |
| CN104471745B (zh) * | 2012-07-17 | 2017-04-05 | 日立化成株式会社 | 二次电池的端子结构和二次电池 |
| JPWO2014054733A1 (ja) * | 2012-10-03 | 2016-08-25 | 日立化成株式会社 | 二次電池 |
| JP2015092457A (ja) * | 2013-09-30 | 2015-05-14 | 住友電気工業株式会社 | 角型蓄電デバイス及びその製造方法 |
| CN103487717B (zh) * | 2013-10-14 | 2016-03-09 | 奇瑞新能源汽车技术有限公司 | 一种电池检测系统及电池检测方法 |
| US9811180B2 (en) | 2015-03-16 | 2017-11-07 | Lenovo (Singapore) Pte. Ltd. | Input device with gas vent(s) |
| JP6582489B2 (ja) * | 2015-03-30 | 2019-10-02 | 三洋電機株式会社 | 角形二次電池及びそれを用いた組電池 |
| US10224573B2 (en) | 2016-03-28 | 2019-03-05 | Bosch Battery Systems, Llc | Wound electrode assembly for an electrochemical cell, and methods and devices for manufacture of same |
| KR102234993B1 (ko) * | 2016-12-21 | 2021-04-01 | 주식회사 엘지화학 | 전지셀 및 이의 제조방법 |
| CN107026252A (zh) * | 2017-05-16 | 2017-08-08 | 苏州炬鸿通讯电脑科技有限公司 | 锂电池用一体式引片 |
| CN111430596B (zh) * | 2019-01-09 | 2022-06-10 | 比亚迪股份有限公司 | 动力电池包及电动车 |
| CN110335984A (zh) * | 2019-06-28 | 2019-10-15 | 宁德新能源科技有限公司 | 一种分叉式极耳、电极组件以及电池 |
| CN114204220B (zh) * | 2020-08-31 | 2023-04-07 | 比亚迪股份有限公司 | 电芯、电池以及电池包 |
| DE102022105602A1 (de) | 2022-03-10 | 2023-09-14 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Batterie mit Wärmeleiter |
| CN217134614U (zh) * | 2022-05-12 | 2022-08-05 | 比亚迪股份有限公司 | 电池、电池包和车辆 |
| CN217788563U (zh) * | 2022-06-17 | 2022-11-11 | 湖北亿纬动力有限公司 | 一种圆柱电池及电池包 |
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Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1453791A (en) * | 1923-05-01 | Post aid cover clamp ato seal | ||
| JPS5222172B2 (ja) * | 1972-12-29 | 1977-06-15 | ||
| GB1547089A (en) * | 1977-03-02 | 1979-06-06 | Chloride Group Ltd | Battery terminals |
| US4098966A (en) * | 1977-11-14 | 1978-07-04 | General Motors Corporation | Welded battery elements and process |
| JPS55143776A (en) * | 1979-04-27 | 1980-11-10 | Yuasa Battery Co Ltd | Alkali storage battery |
| JPS5715356A (en) * | 1980-06-30 | 1982-01-26 | Shin Kobe Electric Mach Co Ltd | Alkali battery |
| JPS6025865B2 (ja) * | 1980-07-09 | 1985-06-20 | 古河電池株式会社 | 電池組立方法 |
| JPS5723869A (en) * | 1980-07-18 | 1982-02-08 | Fujitsu Ltd | Function testing method |
| JPS6025866B2 (ja) * | 1980-08-11 | 1985-06-20 | 古河電池株式会社 | 電池組立方法 |
| JPS59114750A (ja) * | 1982-12-21 | 1984-07-02 | Japan Storage Battery Co Ltd | アルカリ電池 |
| GB2133609A (en) * | 1983-01-12 | 1984-07-25 | Chloride Group Plc | Electric storage cells |
| DE3335459A1 (de) * | 1983-09-30 | 1985-04-18 | Varta Batterie Ag, 3000 Hannover | Deckel fuer akkumulatoren |
| JPS6142776A (ja) * | 1984-08-03 | 1986-03-01 | Tokyo Electric Co Ltd | 磁気デイスク記録装置 |
| JPS6199966A (ja) * | 1984-10-19 | 1986-05-19 | Clarion Co Ltd | ビデオテ−プレコ−ダ− |
| JPH01124953A (ja) * | 1987-11-09 | 1989-05-17 | Japan Storage Battery Co Ltd | アルカリ蓄電池 |
| JPH0376360A (ja) * | 1989-08-17 | 1991-04-02 | Fujitsu Ltd | 加入者インタフェース回路救済方式 |
| FR2651606B1 (fr) * | 1989-09-07 | 1996-05-31 | Accumulateurs Fixes | Borne pour accumulateurs. |
| US5158842A (en) * | 1992-03-27 | 1992-10-27 | Acme Electric Corporation | Battery terminal connector |
| JP3418283B2 (ja) * | 1995-10-20 | 2003-06-16 | 松下電器産業株式会社 | 密閉形二次電池 |
-
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