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JP4217130B2 - Crank bearing - Google Patents

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JP4217130B2
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Description

本発明は、エンジンのクランクシャフトを支持するクランクベアリングに関する。   The present invention relates to a crank bearing that supports a crankshaft of an engine.

クランクベアリングは、一般に、半円状の２つのベアリングを組み合わせて用いる構成となっている。
半円状の各ベアリングの端部には、拡径部（例えば、クラッシュリリーフとこのクラッシュリリーフに連続して形成された面取り部）が設けられている。 Crank bearings are generally configured using a combination of two semicircular bearings.
An enlarged diameter portion (for example, a crush relief and a chamfered portion formed continuously with the crush relief) is provided at the end of each semicircular bearing.

また、半円状のベアリングの一方には、外周面と内周面とを連通する給油孔と、内周面の周方向に沿って形成された給油溝とが設けられている。
こうした構成のクランクベアリングを備えたエンジンにおいては、潤滑油が給油孔を介して軸受部内（クランクジャーナルとクランクベアリングとの接触部）へ供給される。 One of the semicircular bearings is provided with an oil supply hole that communicates the outer peripheral surface and the inner peripheral surface, and an oil supply groove that is formed along the circumferential direction of the inner peripheral surface.
In an engine provided with a crank bearing having such a configuration, lubricating oil is supplied into the bearing portion (contact portion between the crank journal and the crank bearing) through the oil supply hole.

また、軸受部内の潤滑油は、給油溝、及びクランクジャーナルに形成されている流通路を介して、コネクティングロッドとクランクピンとの接触部に供給される。
なお、本発明にかかる先行技術文献としては、以下に示す特許文献１が挙げられる。
特開平５−７１５３８号公報 Further, the lubricating oil in the bearing portion is supplied to the contact portion between the connecting rod and the crank pin through an oil supply groove and a flow passage formed in the crank journal.
In addition, as a prior art document concerning this invention, the patent document 1 shown below is mentioned.
JP-A-5-71538

ところで、上記クランクベアリングを通じてクランクシャフトを支持した場合、拡径部（クラッシュリリーフ及び面取り部）とクランクジャーナルの外周面とにより、クランクベアリングの側面（外周面と内周面とを接続する面）と給油溝とを連通する流通路が形成される。即ち、半円状の各クランクベアリングの合わせ部において、給油溝とベアリングの外部とを接続する流通路が形成される。   By the way, when the crankshaft is supported through the crank bearing, the side surface of the crank bearing (the surface connecting the outer peripheral surface and the inner peripheral surface) is formed by the enlarged diameter portion (crush relief and chamfered portion) and the outer peripheral surface of the crank journal. A flow passage communicating with the oil supply groove is formed. That is, a flow passage that connects the oil supply groove and the outside of the bearing is formed at the mating portion of each semicircular crank bearing.

これにより、軸受部内へ供給された潤滑油の一部は、上記流通路からベアリングの外へ流出するようになる。
このため、上記クランクベアリングを備えたエンジンにおいては、潤滑系統の油圧の低下が問題となっている。 Thereby, a part of the lubricating oil supplied into the bearing portion flows out of the bearing from the flow passage.
For this reason, in an engine equipped with the crank bearing, a decrease in the hydraulic pressure of the lubrication system is a problem.

一方で、クランクベアリングとして、給油溝の両端部を閉塞した構成のベアリングも知られている。
こうしたクランクベアリングによれば、クランクシャフトを支持した際に上記流通路が形成されないため、油圧の低下が抑制されるようになるものの、次のようなことが懸念される。 On the other hand, a bearing having a configuration in which both ends of an oil supply groove are closed is also known as a crank bearing.
According to such a crank bearing, since the flow passage is not formed when the crankshaft is supported, a decrease in hydraulic pressure is suppressed, but there are concerns about the following.

即ち、クランクシャフトの回転中において、クランクジャーナルの流通路の開口部が上記給油溝の閉塞部と対応した位置にあるとき、コネクティングロッド側への潤滑油の供給が途切れるため、クランクピンとコンロッドベアリングとの間の油膜厚さが著しく減少するようになる。   That is, during rotation of the crankshaft, when the opening of the flow path of the crank journal is at a position corresponding to the closed portion of the oil supply groove, the supply of lubricating oil to the connecting rod side is interrupted. During this period, the oil film thickness decreases significantly.

これにより、混合気の燃焼による衝撃荷重が十分に吸収されなくなるため、クランクピンとコンロッドベアリングとの衝突による打音が生じるようになる。
本発明は、このような実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、ベアリングの合わせ部から流出する潤滑油量を低減する一方で、クランクピンへ供給される潤滑油量の不足を回避することのできるクランクベアリングを提供することにある。 As a result, the impact load due to the combustion of the air-fuel mixture is not sufficiently absorbed, and a hitting sound is generated due to the collision between the crankpin and the connecting rod bearing.
The present invention has been made in view of such circumstances, and its purpose is to reduce the amount of lubricating oil flowing out from the mating portion of the bearing while avoiding a shortage of lubricating oil supplied to the crankpin. It is to provide a crank bearing that can do this.

（１）請求項１に記載の発明は、半円状の第１ベアリング及び第２ベアリングの組み合わせによりクランクジャーナルを支持するものであって、前記第１ベアリングの内周側に同ベアリングの一方の端面から他方の端面までにわたり周方向に延びる給油溝が設けられ、前記第１ベアリングの端部の内周側に同ベアリングの端面から周方向中心よりも同端面側の所定位置までにわたり第１拡径部が設けられ、前記第２ベアリングの端部の内周側に同ベアリングの端面から周方向中心よりも同端面側の所定位置までにわたり第２拡径部が設けられるクランクベアリングにおいて、前記給油溝の開口部の面積、すなわち前記第１ベアリングの端面上における同給油溝の面積（イ）並びに、前記第１拡径部及び前記第２拡径部と前記クランクジャーナルの外周面とに囲まれて形成され、前記第１ベアリング及び前記第２ベアリングのそれぞれにおいて内周面と外周面とをつなぐ側面にて開口する通路であって、前記給油溝の潤滑油を軸方向に向けて当該ベアリングの外部まで流通させる拡径通路の開口部の面積、すなわち当該クランクベアリングの側面上における同拡径通路の面積（ハ）について、これら面積の大きさが「（ハ）＞（イ）＞０」の関係に設定されることを要旨としている。(1) The invention described in claim 1 is to support the crank journal by a combination of a semicircular first bearing and a second bearing, and one of the bearings is provided on the inner peripheral side of the first bearing. An oil supply groove extending in the circumferential direction is provided from the end surface to the other end surface, and a first expansion is provided on the inner peripheral side of the end portion of the first bearing from the end surface of the bearing to a predetermined position on the same end surface side from the circumferential center. In the crank bearing, wherein a diameter portion is provided, and a second diameter-expanded portion is provided on the inner peripheral side of the end portion of the second bearing from the end surface of the bearing to a predetermined position on the end surface side from the center in the circumferential direction. The area of the opening of the groove, that is, the area (a) of the oil supply groove on the end face of the first bearing, the first enlarged diameter part, the second enlarged diameter part, and the crank journal Each of the first bearing and the second bearing is a passage that opens at a side surface that connects the inner peripheral surface and the outer peripheral surface. As for the area of the opening of the enlarged diameter passage that circulates to the outside of the bearing in the direction, that is, the area of the enlarged diameter passage on the side surface of the crank bearing (c), the size of these areas is “(c)> The gist is that the relationship (b)> 0 ”is set.

上記構成によれば、第１ベアリングの端面における給油溝の面積（イ）が、「０」よりも大きく、且つ拡径部とクランクジャーナルの外周面とにより囲まれて形成される通路の断面の面積（ハ）よりも小さく設定される。これにより、第１ベアリングと第２ベアリングとの合わせ部に形成される流通路への潤滑油の流入量が減量されるため、ベアリングの合わせ部からベアリングの外へ流出する潤滑油量を減量することができるようになる。また、給油溝の面積（イ）を「０」よりも大きく設定しているため、クランクジャーナルの回転位相にかかわらず、クランクピンへの潤滑油の供給が継続して行われるようになる。これにより、クランクピンへ供給される潤滑油量の不足を回避することができるようになる。   According to the above configuration, the area (a) of the oil supply groove on the end face of the first bearing is larger than “0” and the cross section of the passage formed by being surrounded by the enlarged diameter portion and the outer peripheral surface of the crank journal. It is set smaller than the area (c). As a result, the amount of lubricating oil flowing into the flow passage formed at the mating portion of the first bearing and the second bearing is reduced, so the amount of lubricating oil flowing out of the bearing from the mating portion of the bearing is reduced. Will be able to. Further, since the area (A) of the oil supply groove is set to be larger than “0”, the supply of the lubricating oil to the crankpin is continuously performed regardless of the rotation phase of the crank journal. As a result, a shortage of the amount of lubricating oil supplied to the crankpin can be avoided.

（２）請求項２に記載の発明は、半円状の第１ベアリング及び第２ベアリングの組み合わせによりクランクジャーナルを支持するものであって、前記第１ベアリングの内周側に同ベアリングの一方の端面から他方の端面までにわたり周方向に延びる給油溝が設けられ、前記第１ベアリングの端部の内周側に同ベアリングの端面から周方向中心よりも同端面側の所定位置までにわたり第１拡径部が設けられ、前記第２ベアリングの端部の内周側に同ベアリングの端面から周方向中心よりも同端面側の所定位置までにわたり第２拡径部が設けられるクランクベアリングにおいて、前記給油溝の開口部の面積、すなわち前記第１ベアリングの端面上における同給油溝の面積（イ）並びに、前記給油溝の中間部の面積、すなわち前記第１ベアリングの端面以外における同給油溝の面積（ロ）並びに、前記第１拡径部及び前記第２拡径部と前記クランクジャーナルの外周面とに囲まれて形成され、前記第１ベアリング及び前記第２ベアリングのそれぞれにおいて内周面と外周面とをつなぐ側面にて開口する通路であって、前記給油溝の潤滑油を軸方向に向けて当該ベアリングの外部まで流通させる拡径通路の開口部の面積、すなわち当該クランクベアリングの側面上における同拡径通路の面積（ハ）について、これら面積の大きさが「（ロ）＞（ハ）＞（イ）＞０」の関係に設定されることを要旨としている。(2) The invention according to claim 2 is to support the crank journal by a combination of a semicircular first bearing and a second bearing, and one of the bearings is provided on the inner peripheral side of the first bearing. An oil supply groove extending in the circumferential direction is provided from the end surface to the other end surface, and a first expansion is provided on the inner peripheral side of the end portion of the first bearing from the end surface of the bearing to a predetermined position on the same end surface side from the circumferential center. In the crank bearing, wherein a diameter portion is provided, and a second diameter-expanded portion is provided on the inner peripheral side of the end portion of the second bearing from the end surface of the bearing to a predetermined position on the end surface side from the center in the circumferential direction. The area of the opening of the groove, that is, the area (i) of the oil supply groove on the end face of the first bearing, and the area of the intermediate part of the oil supply groove, that is, the area of the first bearing An area (b) of the oil supply groove other than the surface, and the first and second bearings are formed by being surrounded by the first and second enlarged diameter portions and the outer peripheral surface of the crank journal. Each of which is a passage that opens on the side surface that connects the inner peripheral surface and the outer peripheral surface, the area of the opening of the diameter expansion passage that circulates the lubricating oil of the oil supply groove in the axial direction to the outside of the bearing, That is, regarding the area (c) of the enlarged diameter passage on the side surface of the crank bearing, the size of these areas is set to a relationship of “(b)> (c)> (b)> 0”. Yes.

上記構成によれば、第１ベアリングの端面における給油溝の面積（イ）が、「０」よりも大きく、且つ拡径部とクランクジャーナルの外周面とにより囲まれて形成される通路の断面の面積（ハ）よりも小さく設定される。また、上記通路の断面の面積（ハ）は、第１ベアリングの端面以外における給油溝の断面の面積（ロ）よりも小さく設定される。これにより、第１ベアリングと第２ベアリングとの合わせ部に形成される流通路への潤滑油の流入量が減量されるため、ベアリングの合わせ部からベアリングの外へ流出する潤滑油量を減量することができるようになる。また、給油溝の面積（イ）を「０」よりも大きく設定しているため、クランクジャーナルの回転位相にかかわらずクランクピンへの潤滑油の供給が継続して行われるようになる。これにより、クランクピンへ供給される潤滑油量の不足を回避することができるようになる。   According to the above configuration, the area (a) of the oil supply groove on the end face of the first bearing is larger than “0” and the cross section of the passage formed by being surrounded by the enlarged diameter portion and the outer peripheral surface of the crank journal. It is set smaller than the area (c). Further, the cross-sectional area (c) of the passage is set smaller than the cross-sectional area (b) of the oil supply groove other than the end face of the first bearing. As a result, the amount of lubricating oil flowing into the flow passage formed at the mating portion of the first bearing and the second bearing is reduced, so the amount of lubricating oil flowing out of the bearing from the mating portion of the bearing is reduced. Will be able to. Further, since the area (A) of the oil supply groove is set to be larger than “0”, the supply of the lubricating oil to the crankpin is continuously performed regardless of the rotation phase of the crank journal. As a result, a shortage of the amount of lubricating oil supplied to the crankpin can be avoided.

（３）請求項３に記載の発明は、半円状の第１ベアリング及び第２ベアリングの組み合わせによりクランクジャーナルを支持するものであって、前記第１ベアリングの内周側に同ベアリングの一方の端面から他方の端面までにわたり周方向に延びる給油溝が設けられ、前記第１ベアリングの端部の内周側に同ベアリングの端面から周方向中心よりも同端面側の所定位置までにわたり第１拡径部が設けられ、前記第２ベアリングの端部の内周側に同ベアリングの端面から周方向中心よりも同端面側の所定位置までにわたり第２拡径部が設けられるクランクベアリングにおいて、前記給油溝の両端部には、前記第１ベアリングの周方向中心とこの周方向中心側にある前記第１拡径部の端との間且つ同第１拡径部の端付近から前記第１ベアリングの端面までにわたり同端面に向かうにつれて幅が次第に小さくなる絞り部分が設けられ、前記給油溝において前記両端部にある各絞り部分の間には、幅が絞り部分よりも大きく且つ一定に設定される基本部分が設けられることを要旨としている。(3) The invention described in claim 3 is to support the crank journal by a combination of a semicircular first bearing and a second bearing, and one of the bearings is provided on the inner peripheral side of the first bearing. An oil supply groove extending in the circumferential direction is provided from the end surface to the other end surface, and a first expansion is provided on the inner peripheral side of the end portion of the first bearing from the end surface of the bearing to a predetermined position on the same end surface side from the circumferential center. In the crank bearing, wherein a diameter portion is provided, and a second diameter-expanded portion is provided on the inner peripheral side of the end portion of the second bearing from the end surface of the bearing to a predetermined position on the end surface side from the center in the circumferential direction. At both ends of the groove, between the circumferential center of the first bearing and the end of the first enlarged portion on the circumferential center side, from the vicinity of the end of the first enlarged portion, the first bearing A throttle portion that gradually decreases in width as it goes to the same end surface is provided, and the width is set larger and constant than the throttle portion between the throttle portions at both ends of the oil supply groove. The gist is that a part is provided.

上記構成によれば、給油溝に絞りが形成される。これにより、第１ベアリングと第２ベアリングとの合わせ部に形成される流通路への潤滑油の流入量が減量されるため、ベアリングの合わせ部からベアリングの外へ流出する潤滑油量を減量することができるようになる。また、給油溝の端部を閉塞しないようにしているため、クランクジャーナルの回転位相にかかわらずクランクピンへの潤滑油の供給が継続して行われるようになる。これにより、クランクピンへ供給される潤滑油量の不足を回避することができるようになる。   According to the above configuration, the throttle is formed in the oil supply groove. As a result, the amount of lubricating oil flowing into the flow passage formed at the mating portion of the first bearing and the second bearing is reduced, so the amount of lubricating oil flowing out of the bearing from the mating portion of the bearing is reduced. Will be able to. Further, since the end of the oil supply groove is not blocked, the supply of the lubricating oil to the crankpin is continuously performed regardless of the rotation phase of the crank journal. As a result, a shortage of the amount of lubricating oil supplied to the crankpin can be avoided.

（４）請求項４に記載の発明は、請求項３に記載のクランクベアリングにおいて、前記絞り部分は、潤滑油の通路面積が前記第１ベアリングの端面において最小となる態様で形成されることを要旨としている。(4) According to a fourth aspect of the present invention, in the crank bearing according to the third aspect, the throttle portion is formed in such a manner that the passage area of the lubricating oil is minimized on the end surface of the first bearing. It is a summary.

上記構成によれば、給油溝の幅が第１ベアリングの端面において最小となるように絞りが形成される。こうした構成を採用することにより、第１ベアリングと第２ベアリングとの合わせ部に形成される流通路への潤滑油の流入量をより減量することができるようになる。   According to the above configuration, the throttle is formed such that the width of the oil supply groove is minimized at the end face of the first bearing. By adopting such a configuration, it becomes possible to further reduce the amount of lubricating oil flowing into the flow passage formed at the mating portion of the first bearing and the second bearing.

（５）請求項５に記載の発明は、請求項１〜４のいずれか一項に記載のクランクベアリングにおいて、前記第１ベアリングの拡径部として、同ベアリングの端部の内周側に第１のクラッシュリリーフが設けられ、前記第２ベアリングの拡径部として、同ベアリングの端部の内周側に第２のクラッシュリリーフが設けられることを要旨としている。(5) The invention according to claim 5 is the crank bearing according to any one of claims 1 to 4, wherein the first bearing has an enlarged diameter portion on an inner peripheral side of an end portion of the bearing. The first crush relief is provided, and the second crush relief is provided on the inner peripheral side of the end portion of the bearing as the enlarged diameter portion of the second bearing.

上記構成によれば、第１ベアリング及び第２ベアリングにおいて、それぞれの端部の内周面に形成されたクラッシュリリーフにより拡径部が構成される。こうした構成のクランクベアリングにおいても、請求項１〜５のいずれかに記載の発明の作用効果が得られるようになる。   According to the above configuration, in the first bearing and the second bearing, the enlarged diameter portion is configured by the crush relief formed on the inner peripheral surface of each end portion. Also in the crank bearing having such a configuration, the operational effects of the invention according to any one of claims 1 to 5 can be obtained.

（６）請求項６に記載の発明は、請求項１〜４のいずれか一項に記載のクランクベアリングにおいて、前記第１ベアリングの拡径部として、同ベアリングの端部の内周側に第１の面取りが設けられ、前記第２ベアリングの拡径部として、同ベアリングの端部の内周側に第２の面取りが設けられることを要旨としている。(6) The invention according to claim 6 is the crank bearing according to any one of claims 1 to 4, wherein the first bearing has a diameter-enlarged portion on the inner peripheral side of the end portion of the bearing. The gist is that a first chamfer is provided and a second chamfer is provided on the inner peripheral side of the end of the second bearing as the diameter-enlarged portion of the second bearing.

上記構成によれば、第１ベアリング及び第２ベアリングにおいて、それぞれの端部の内周面に形成された面取り部により拡径部が構成される。こうした構成のクランクベアリングにおいても、請求項１〜５のいずれかに記載の発明の作用効果が得られるようになる。   According to the said structure, in a 1st bearing and a 2nd bearing, a diameter expansion part is comprised by the chamfering part formed in the internal peripheral surface of each edge part. Also in the crank bearing having such a configuration, the operational effects of the invention according to any one of claims 1 to 5 can be obtained.

（７）請求項７に記載の発明は、請求項１〜４のいずれか一項に記載のクランクベアリングにおいて、前記第１ベアリングの拡径部として、同ベアリングの端部の内周側に第１のクラッシュリリーフ及びこれに連続する第１の面取りが設けられ、前記第２ベアリングの拡径部として、同ベアリングの端部の内周側に第２のクラッシュリリーフ及びこれに連続する第２の面取りが設けられることを要旨としている。(7) The invention according to claim 7 is the crank bearing according to any one of claims 1 to 4, wherein the first bearing has an enlarged diameter portion on an inner peripheral side of an end portion of the bearing. 1 crush relief and a first chamfer continuous therewith are provided, and a second crush relief and a second continuous chamfer are provided on the inner peripheral side of the end portion of the second bearing as an enlarged diameter portion of the second bearing. The gist is that chamfering is provided.

上記構成によれば、第１ベアリング及び第２ベアリングにおいて、それぞれの端部の内周面に形成されたクラッシュリリーフとこのクラッシュリリーフに連続して形成された面取り部とにより拡径部が構成される。こした構成のクランクベアリングにおいても、請求項１〜５のいずれかに記載の発明の作用効果が得られるようになる。   According to the above configuration, in the first bearing and the second bearing, the diameter-expanded portion is configured by the crush relief formed on the inner peripheral surface of each end portion and the chamfered portion formed continuously with the crush relief. The Also in the crank bearing having such a configuration, the effect of the invention according to any one of claims 1 to 5 can be obtained.

（第１実施形態）
本発明の第１実施形態について、図１〜図８を参照して説明する。
＜クランクベアリングの構造＞
図１及び図２を参照して、クランクベアリング１の構造について説明する。 (First embodiment)
A first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
<Crank bearing structure>
With reference to FIG.1 and FIG.2, the structure of the crank bearing 1 is demonstrated.

図１は、クランクベアリング１の斜視構造を示す。
図２は、クランクベアリング１の正面構造を示す。
クランクベアリング１は、半円状のアッパベアリング１１（第１ベアリング）及びロワベアリング２１（第２ベアリング）を一組として構成される。 FIG. 1 shows a perspective structure of the crank bearing 1.
FIG. 2 shows a front structure of the crank bearing 1.
The crank bearing 1 includes a semicircular upper bearing 11 (first bearing) and a lower bearing 21 (second bearing) as a set.

アッパベアリング１１は、給油孔１２及び給油溝１３を有する。
給油孔１２は、アッパベアリング１１の外周面１４と内周面１５とを連通する。
給油溝１３は、内周面１５の周方向に沿って形成されている。また、一方の端面１６から他方の端面１６まで形成されている。なお、端面１６における給油溝１３の開口部を開口面１３ｏとする。 The upper bearing 11 has an oil supply hole 12 and an oil supply groove 13.
The oil supply hole 12 communicates the outer peripheral surface 14 and the inner peripheral surface 15 of the upper bearing 11.
The oil supply groove 13 is formed along the circumferential direction of the inner peripheral surface 15. Further, it is formed from one end face 16 to the other end face 16. In addition, let the opening part of the oil supply groove | channel 13 in the end surface 16 be the opening surface 13o.

アッパベアリング１１は、端部１７の内周面１５にクラッシュリリーフ１８を有する。また、クラッシュリリーフ１８から端面１６にかけて面取り部１９が形成されている。
クラッシュリリーフ１８及び面取り部１９は、アッパベアリング１１の軸方向に沿って給油溝１３から各側面１ｓ（外周面１４と内周面１５とを接続する円弧状の面）まで形成されている。なお、アッパベアリング１１においては、クラッシュリリーフ１８及び面取り部１９により拡径部が構成されている。 The upper bearing 11 has a crush relief 18 on the inner peripheral surface 15 of the end portion 17. A chamfer 19 is formed from the crash relief 18 to the end face 16.
The crush relief 18 and the chamfered portion 19 are formed along the axial direction of the upper bearing 11 from the oil supply groove 13 to each side surface 1s (an arcuate surface connecting the outer peripheral surface 14 and the inner peripheral surface 15). In the upper bearing 11, the diameter-enlarged portion is configured by the crush relief 18 and the chamfered portion 19.

ロワベアリング２１は、端部２２の内周面２３にクラッシュリリーフ２４を有する。また、クラッシュリリーフ２４から端面２５にかけて面取り部２６が形成されている。
クラッシュリリーフ２４及び面取り部２６は、ロワベアリング２１の軸方向に沿って一方の側面２ｓ（外周面２７と内周面２３とを接続する円弧状の面）から他方の側面２ｓまで形成されている。なお、ロワベアリング２１においては、クラッシュリリーフ２４及び面取り部２６により拡径部が構成されている。 The lower bearing 21 has a crush relief 24 on the inner peripheral surface 23 of the end 22. A chamfered portion 26 is formed from the crash relief 24 to the end surface 25.
The crush relief 24 and the chamfered portion 26 are formed from one side surface 2s (an arcuate surface connecting the outer peripheral surface 27 and the inner peripheral surface 23) to the other side surface 2s along the axial direction of the lower bearing 21. . In the lower bearing 21, the diameter-enlarged portion is configured by the crush relief 24 and the chamfered portion 26.

ちなみに、クラッシュリリーフ１８，２４は、各ベアリング１１，２１の組み付けに際して生じる合わせ部のずれを吸収するために形成されている。
＜クランクシャフトの軸受構造＞
図３〜図５を参照して、クランクシャフトの軸受構造について説明する。 Incidentally, the crush reliefs 18 and 24 are formed to absorb the misalignment of the mating portions that occurs when the bearings 11 and 21 are assembled.
<Crankshaft bearing structure>
The bearing structure of the crankshaft will be described with reference to FIGS.

図３は、エンジンに組み付けられたクランクシャフトの断面構造を示す。
図４は、図３のＤ−Ｄ線に沿ったクランクシャフトの断面構造を示す。
図５は、図４のＡ部の拡大図を示す。 FIG. 3 shows a cross-sectional structure of the crankshaft assembled to the engine.
FIG. 4 shows a cross-sectional structure of the crankshaft along the line DD in FIG.
FIG. 5 shows an enlarged view of part A of FIG.

エンジン３は、シリンダブロック３１の下部にクランクシャフト４を備えている。
クランクシャフト４は、以下の各要素を備えて構成される。
［ａ］クランクシャフト４の回転軸を構成するクランクジャーナル４１。
［ｂ］コネクティングロッド３２が取り付けられるクランクピン４２。
［ｃ］クランクジャーナル４１とクランクピン４２とを接続するクランクアーム４３。
［ｄ］クランクシャフト４の回転バランスをとるためのカウンタウエイト４４。 The engine 3 includes a crankshaft 4 below the cylinder block 31.
The crankshaft 4 includes the following elements.
[A] A crank journal 41 constituting the rotation shaft of the crankshaft 4.
[B] A crank pin 42 to which the connecting rod 32 is attached.
[C] A crank arm 43 that connects the crank journal 41 and the crank pin 42.
[D] A counterweight 44 for balancing the rotation of the crankshaft 4.

クランクジャーナル４１は、クランクキャップ３３を通じてシリンダブロック３１に取り付けられている。また、シリンダブロック３１側に取り付けられたアッパベアリング１１とクランクキャップ３３側に取り付けられたロワベアリング２１とを通じて回転可能に支持されている。   The crank journal 41 is attached to the cylinder block 31 through the crank cap 33. Further, it is rotatably supported through an upper bearing 11 attached to the cylinder block 31 side and a lower bearing 21 attached to the crank cap 33 side.

クランクピン４２には、コンロッドベアリング４５を介してコネクティングロッド３２が取り付けられている。
シリンダブロック３１及びクランクシャフト４には、クランクジャーナル４１の外周面とクランクベアリング１の内周面との間（軸受部）、及びクランクピン４２の外周面とコンロッドベアリング４５の内周面との間へ潤滑油を供給するための潤滑油供給路が形成されている。この潤滑油通供給路は、以下の各通路から構成されている。
［ａ］シリンダブロック３１に形成されている第１潤滑油通路Ｒ１。
［ｂ］クランクジャーナル４１に形成されている第２潤滑油通路Ｒ２。
［ｃ］クランクジャーナル４１からクランクピン４２へかけて形成されている第３潤滑油通路Ｒ３。
［ｄ］クランクピン４２に形成されている第４潤滑油通路Ｒ４。 A connecting rod 32 is attached to the crank pin 42 via a connecting rod bearing 45.
The cylinder block 31 and the crankshaft 4 are provided between the outer peripheral surface of the crank journal 41 and the inner peripheral surface of the crank bearing 1 (bearing portion), and between the outer peripheral surface of the crank pin 42 and the inner peripheral surface of the connecting rod bearing 45. A lubricating oil supply path for supplying the lubricating oil to is formed. The lubricating oil passage supply path includes the following passages.
[A] A first lubricating oil passage R <b> 1 formed in the cylinder block 31.
[B] A second lubricating oil passage R2 formed in the crank journal 41.
[C] A third lubricating oil passage R3 formed from the crank journal 41 to the crankpin 42.
[D] A fourth lubricating oil passage R4 formed in the crankpin 42.

第１潤滑油通路Ｒ１は、クランクベアリング１の給油孔１２と連通している。
第２潤滑油通路Ｒ２は、クランクジャーナル４１の軸線Ｌ１と垂直に交差してクランクジャーナル４１を貫通している。 The first lubricating oil passage R1 communicates with the oil supply hole 12 of the crank bearing 1.
The second lubricant passage R2 passes through the crank journal 41 so as to intersect the axis L1 of the crank journal 41 perpendicularly.

第３潤滑油通路Ｒ３は、第２潤滑油通路Ｒ２と第４潤滑油通路Ｒ４とを連通している。
第４潤滑油通路Ｒ４は、クランクピン４２の軸線Ｌ２と垂直に交差してクランクピン４２を貫通している。 The third lubricating oil passage R3 communicates the second lubricating oil passage R2 and the fourth lubricating oil passage R4.
The fourth lubricating oil passage R4 passes through the crankpin 42 so as to intersect the axis L2 of the crankpin 42 perpendicularly.

また、上記潤滑油供給路とは別に、アッパベアリング１１とロワベアリング２１との合わせ部Ｐにおいて、リリーフ通路Ｒ５が形成されている。
図５に示すように、リリーフ通路Ｒ５は、クラッシュリリーフ１８，２４と面取り部１９，２６とクランクジャーナル４１の外周面（クランクジャーナル外周面４１ｏ）とにより囲まれて形成されている。リリーフ通路Ｒ５は、給油溝１３と各側面１ｓ，２ｓとを接続している。 In addition to the lubricating oil supply path, a relief path R5 is formed at the mating portion P between the upper bearing 11 and the lower bearing 21.
As shown in FIG. 5, the relief passage R <b> 5 is formed by being surrounded by the crush reliefs 18 and 24, the chamfered portions 19 and 26, and the outer peripheral surface of the crank journal 41 (crank journal outer peripheral surface 41 o). The relief passage R5 connects the oil supply groove 13 and the side surfaces 1s and 2s.

なお、以降では、リリーフ通路Ｒ５の断面（クランクベアリング１の径方向の断面）の面積をリリーフ面積Ｓｒとする。図５においては、網掛けで示した領域の面積がリリーフ面積Ｓｒに相当する。   Hereinafter, the area of the cross section of the relief passage R5 (the cross section in the radial direction of the crank bearing 1) is referred to as a relief area Sr. In FIG. 5, the area of the shaded area corresponds to the relief area Sr.

＜潤滑油の流通態様＞
潤滑油の流通態様について説明する。
エンジン３の潤滑油は、第１潤滑油通路Ｒ１を介してクランクジャーナル４１の外周面とクランクベアリング１の内周面との間へ流入する。なお、流入した潤滑油の一部は、リリーフ通路Ｒ５を介してクランクベアリング１の外部へ流出する。 <Distribution mode of lubricating oil>
A distribution mode of the lubricating oil will be described.
The lubricating oil of the engine 3 flows between the outer peripheral surface of the crank journal 41 and the inner peripheral surface of the crank bearing 1 through the first lubricating oil passage R1. A part of the lubricating oil that flows in flows out of the crank bearing 1 through the relief passage R5.

給油溝１３の潤滑油は、第２潤滑油通路Ｒ２へ流入する。
第２潤滑油通路Ｒ２の潤滑油は、第３潤滑油通路Ｒ３及び第４潤滑油通路Ｒ４を介してクランクピン４２の外周面とコンロッドベアリング４５の内周面との間へ流入する。 The lubricating oil in the oil supply groove 13 flows into the second lubricating oil passage R2.
The lubricating oil in the second lubricating oil passage R2 flows between the outer peripheral surface of the crank pin 42 and the inner peripheral surface of the connecting rod bearing 45 through the third lubricating oil passage R3 and the fourth lubricating oil passage R4.

＜クランクベアリングの給油溝の形状＞
図６を参照して、給油溝１３の形状について説明する。
以降では、給油溝１３に関する各パラメータを次のように示す。 <Crank bearing oil groove shape>
The shape of the oil supply groove 13 will be described with reference to FIG.
Hereinafter, each parameter regarding the oil supply groove 13 is shown as follows.

給油溝１３の深さを溝深さＨとする。
給油溝１３の幅を溝幅Ｗとする。
給油溝１３の断面（クランクベアリング１の軸方向の断面）の面積を溝面積Ｓとする。 The depth of the oil supply groove 13 is defined as a groove depth H.
The width of the oil supply groove 13 is defined as a groove width W.
The area of the cross section of the oil supply groove 13 (the cross section in the axial direction of the crank bearing 1) is defined as a groove area S.

また、開口面１３ｏにおいて給油溝１３に関する各パラメータを次のように示す。
開口面１３ｏにおける給油溝１３の深さを開口部溝深さＨｏとする。
開口面１３ｏにおける給油溝１３の幅を開口部溝幅Ｗｏとする。 Moreover, each parameter regarding the oil supply groove | channel 13 in the opening surface 13o is shown as follows.
The depth of the oil supply groove 13 in the opening surface 13o is defined as an opening groove depth Ho.
The width of the oil supply groove 13 on the opening surface 13o is defined as an opening groove width Wo.

開口面１３ｏの面積（図６〔Ｃ〕において網掛けで示した領域の面積）を開口部溝面積Ｓｏとする。
溝深さＨと開口部溝深さＨｏとは同じ大きさに設定されている。即ち、給油溝１３の深さは、以下の関係

Ｈ＝Ｈｏ＞０

を満たすように設定されている。 The area of the opening surface 13o (the area of the shaded area in FIG. 6C) is defined as the opening groove area So.
The groove depth H and the opening groove depth Ho are set to the same size. That is, the depth of the oil supply groove 13 is as follows.

H = Ho> 0

It is set to satisfy.

開口部溝幅Ｗｏは、溝幅Ｗよりも小さく設定されている。即ち、給油溝１３の幅は、以下の関係

Ｗ＞Ｗｏ＞０

を満たすように設定されている。給油溝１３は、端部１７において溝幅Ｗから開口部溝幅Ｗｏとなるようにテーパ状に形成されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。 The opening groove width Wo is set smaller than the groove width W. That is, the width of the oil supply groove 13 is as follows:

W>Wo> 0

It is set to satisfy. The oil supply groove 13 is formed in a tapered shape so that the groove width W is changed from the groove width W to the opening groove width Wo at the end portion 17 (the throttle portion 13s is provided at the end portion 17 of the oil supply groove 13).

開口部溝面積Ｓｏは、リリーフ面積Ｓｒよりも小さく設定されている。即ち、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすように設定されている。 The opening groove area So is set smaller than the relief area Sr. That is, the cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

Sr>So> 0

It is set to satisfy.

溝面積Ｓはリリーフ面積Ｓｒよりも大きく設定されている。即ち、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓ＞Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすようにも設定されている。 The groove area S is set larger than the relief area Sr. That is, the cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

S>Sr>So> 0

It is also set to satisfy.

＜作用効果＞
クランクベアリング１を通じて奏せられる作用効果について、以下に示す各クランクベアリングＡ，Ｂ（図７及び図８）との対比に基づいて説明する。 <Effect>
The effects achieved through the crank bearing 1 will be described based on comparison with the crank bearings A and B (FIGS. 7 and 8) shown below.

図７に、クランクベアリングＡの構成を示す。このクランクベアリングＡにおいて、給油溝の形状を除くその他の構成は、本実施形態のクランクベアリング１と同様となっている。   FIG. 7 shows the configuration of the crank bearing A. In the crank bearing A, the configuration other than the shape of the oil supply groove is the same as that of the crank bearing 1 of the present embodiment.

クランクベアリングＡの給油溝Ａ１の形状について説明する。
溝深さＨと開口部溝深さＨｏとは同じの大きさに設定されている。即ち、給油溝Ａ１は、以下の関係

Ｈ＝Ｈｏ＞０

を満たす形状となっている。 The shape of the oil supply groove A1 of the crank bearing A will be described.
The groove depth H and the opening groove depth Ho are set to the same size. That is, the oil supply groove A1 has the following relationship:

H = Ho> 0

It has a shape that satisfies

溝幅Ｗと開口部溝幅Ｗｏとは同じの大きさに設定されている。即ち、給油溝Ａ１は、以下の関係

Ｗ＝Ｗｏ＞０

を満たす形状となっている。 The groove width W and the opening groove width Wo are set to the same size. That is, the oil supply groove A1 has the following relationship:

W = Wo> 0

It has a shape that satisfies

開口部溝面積Ｓｏ（図７〔Ｃ〕において網掛けで示した領域の面積）は、リリーフ面積Ｓｒよりも大きく設定されている。即ち、給油溝Ａ１は、以下の関係

Ｓｏ＞Ｓｒ＞０

を満たす形状となっている。 The opening groove area So (the area of the shaded area in FIG. 7C) is set larger than the relief area Sr. That is, the oil supply groove A1 has the following relationship:

So>Sr> 0

It has a shape that satisfies

こうしたクランクベアリングＡを備えたエンジンにおいては、リリーフ通路を介して軸受部から流出する潤滑油量が多いため、エンジンの潤滑系統における油圧の低下が避けられないものとなっている。   In an engine provided with such a crank bearing A, the amount of lubricating oil flowing out from the bearing portion through the relief passage is large, and therefore a decrease in hydraulic pressure in the lubricating system of the engine is inevitable.

これに対して、本実施形態のクランクベアリング１では、開口部溝面積Ｓｏをリリーフ面積Ｓｒよりも小さく設定しているため、リリーフ通路Ｒ５から流出する潤滑油量が減量されるようになる。これにより、潤滑系統の油圧の低下を抑制することができるようになる。   On the other hand, in the crank bearing 1 of the present embodiment, the opening groove area So is set smaller than the relief area Sr, so the amount of lubricating oil flowing out from the relief passage R5 is reduced. Thereby, the fall of the hydraulic pressure of the lubrication system can be suppressed.

また、エンジン３のオイルポンプの吐出量を小さくすることが可能となるため、エンジン３のフリクションの低減を通じて出力や燃費の向上を図ることができるようになる。
本実施形態では、端面１６において給油溝１３の面積を最も小さくするようにしている。これにより、給油溝１３からリリーフ通路Ｒ５へ流入する潤滑油量がより減量されるため、油圧低下の抑制の効果が一層高められるようになる。 Further, since the discharge amount of the oil pump of the engine 3 can be reduced, the output and fuel consumption can be improved through the reduction of the friction of the engine 3.
In the present embodiment, the area of the oil supply groove 13 on the end surface 16 is minimized. As a result, the amount of lubricating oil flowing into the relief passage R5 from the oil supply groove 13 is further reduced, so that the effect of suppressing the decrease in hydraulic pressure is further enhanced.

図８に、クランクベアリングＢの構成を示す。このクランクベアリングＢにおいて、給油溝の形状を除くその他の構成は、本実施形態のクランクベアリング１と同様となっている。   FIG. 8 shows the configuration of the crank bearing B. In the crank bearing B, the configuration other than the shape of the oil supply groove is the same as that of the crank bearing 1 of the present embodiment.

クランクベアリングＢの給油溝Ｂ１の形状について説明する。
給油溝Ｂ１は、ベアリングＢの両端部において閉塞されている（給油溝Ｂ１の両端部に閉塞部Ｂ２が設けられている）。即ち、給油溝Ｂ１は、以下の各関係

Ｈ＞Ｈｏ＝０
Ｗ＞Ｗｏ＝０
Ｓｒ＞Ｓｏ＝０

を満たす形状となっている。 The shape of the oil supply groove B1 of the crank bearing B will be described.
The oil supply groove B1 is closed at both ends of the bearing B (closed portions B2 are provided at both ends of the oil supply groove B1). That is, the oil supply groove B1 has the following relationships.

H> Ho = 0
W> Wo = 0
Sr> So = 0

It has a shape that satisfies

こうしたクランクベアリングＢを備えたエンジンは、次のようなことが懸念される。
即ち、第２潤滑油通路Ｒ２の開口部が給油溝Ｂ１の閉塞部Ｂ２と対応する位置にあるとき、コンロッドベアリング４５への潤滑油の供給が途切れるため、クランクピン４２とコンロッドベアリング４５との間の潤滑油が著しく不足するようになる。これにより、ピストンにかかる衝撃荷重が十分に吸収されなくなるため、クランクピン４２とコンロッドベアリング４５との衝突による打音が生じるようになる。 The engine provided with such a crank bearing B has the following concerns.
That is, when the opening of the second lubricating oil passage R2 is at a position corresponding to the closed portion B2 of the oil supply groove B1, the supply of the lubricating oil to the connecting rod bearing 45 is interrupted, so that the gap between the crank pin 42 and the connecting rod bearing 45 is There will be a significant shortage of lubricating oil. Thereby, since the impact load applied to the piston is not sufficiently absorbed, a hitting sound is generated due to a collision between the crankpin 42 and the connecting rod bearing 45.

これに対して、本実施形態のクランクベアリング１においては、開口部溝面積Ｓｏを「０」よりも大きく設定しているため、クランクシャフト４の回転位相にかかわらずコンロッドベアリング４５への潤滑油の供給が継続して行われるようになる。これにより、クランクピン４２とコンロッドベアリング４５との衝突による打音の発生を抑制することができるようになる。   On the other hand, in the crank bearing 1 of the present embodiment, the opening groove area So is set to be larger than “0”, so that the lubricating oil is supplied to the connecting rod bearing 45 regardless of the rotational phase of the crankshaft 4. Supply will continue. As a result, it is possible to suppress the generation of hitting sound due to the collision between the crankpin 42 and the connecting rod bearing 45.

一方で、クランクベアリングＢを採用した場合には、リリーフ通路を介しての潤滑油の流通が行われなくなるため、給油溝Ｂ１内に異物が滞留することも懸念される。
この点、本実施形態のクランクベアリング１によれば、給油溝１３を流通する潤滑油がリリーフ通路Ｒ５を介してベアリング１の外部へ流出するため、給油溝Ｂ１内への異物の滞留を抑制することができるようになる。 On the other hand, when the crank bearing B is employed, the lubricating oil is not circulated through the relief passage, so there is a concern that foreign matter may stay in the oil supply groove B1.
In this respect, according to the crank bearing 1 of the present embodiment, since the lubricating oil flowing through the oil supply groove 13 flows out of the bearing 1 through the relief passage R5, the retention of foreign matter in the oil supply groove B1 is suppressed. Will be able to.

＜実施形態の効果＞
以上詳述したように、この第１実施形態にかかるクランクベアリングによれば、以下に列記するような優れた効果が得られるようになる。 <Effect of embodiment>
As described above in detail, according to the crank bearing according to the first embodiment, the excellent effects listed below can be obtained.

（１）本実施形態では、給油溝１３の開口部溝面積Ｓｏをリリーフ面積Ｓｒよりも小さく設定するようにしている。これにより、リリーフ通路Ｒ５から流出する潤滑油量を減量することができるようになる。   (1) In this embodiment, the opening groove area So of the oil supply groove 13 is set smaller than the relief area Sr. As a result, the amount of lubricating oil flowing out from the relief passage R5 can be reduced.

（２）また、上記（１）の構成を通じて、エンジン３の潤滑系統における油圧の低下を抑制することができるようになる。
（３）また、上記（１）の構成を通じて、オイルポンプの吐出量を小さくすることが可能となるため、エンジン３の出力や燃費の向上を図ることができるようになる。 (2) Further, through the configuration of (1), it is possible to suppress a decrease in hydraulic pressure in the lubrication system of the engine 3.
(3) Moreover, since it becomes possible to make small the discharge amount of an oil pump through the structure of said (1), the output of the engine 3 and a fuel consumption can be aimed at.

（４）本実施形態では、端面１６において給油溝１３の面積を最も小さくするようにしている。これにより、給油溝１３からリリーフ通路Ｒ５への潤滑油の流入量がより減量されるため、上記（１）〜（３）の効果をさらに高めることができるようになる。   (4) In the present embodiment, the area of the oil supply groove 13 on the end surface 16 is minimized. Thereby, since the inflow amount of the lubricating oil from the oil supply groove 13 to the relief passage R5 is further reduced, the effects (1) to (3) can be further enhanced.

（５）本実施形態では、開口部溝面積Ｓｏを「０」よりも大きく設定するようにしている。これにより、コンロッドベアリング４５への潤滑油の供給を継続して行うことができるようになる。   (5) In the present embodiment, the opening groove area So is set to be larger than “0”. As a result, the lubricating oil can be continuously supplied to the connecting rod bearing 45.

（６）また、上記（５）の構成を通じて、クランクピン４２とコンロッドベアリング４５との衝突による打音の発生を抑制することができるようになる。
（７）本実施形態では、端面１６において給油溝１３の面積を最も小さくするようにしている。これにより、コンロッドベアリング４５への潤滑油の供給をより的確に継続することができるようになる。 (6) Further, through the configuration of the above (5), it is possible to suppress the generation of hitting sound due to the collision between the crankpin 42 and the connecting rod bearing 45.
(7) In the present embodiment, the area of the oil supply groove 13 on the end face 16 is minimized. As a result, the supply of the lubricating oil to the connecting rod bearing 45 can be continued more accurately.

（８）本実施形態では、給油溝１３が端部１７において溝幅Ｗから開口部溝幅Ｗｏとなるようにテーパ状に形成している。これにより、異物の除去性能の低下を抑制することができるようになる。   (8) In the present embodiment, the oil supply groove 13 is formed in a tapered shape so that the groove width W is changed to the opening groove width Wo at the end portion 17. Thereby, the fall of the removal performance of a foreign material can be suppressed now.

（第２実施形態）
本発明の第２実施形態について、図９を参照して説明する。
本実施形態のクランクベアリングにおいて、給油溝の形状を除くその他の構成は、前記第１実施形態のクランクベアリング１と同様となっている。 (Second Embodiment)
A second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
In the crank bearing of the present embodiment, the other configuration except for the shape of the oil supply groove is the same as that of the crank bearing 1 of the first embodiment.

＜クランクベアリングの給油溝の形状＞
図９を参照して、給油溝１３の形状について説明する。
給油溝１３の深さは、以下の関係

Ｈ＞Ｈｏ＞０

を満たすように設定されている。 <Crank bearing oil groove shape>
The shape of the oil supply groove 13 will be described with reference to FIG.
The depth of the oil supply groove 13 is as follows:

H>Ho> 0

It is set to satisfy.

給油溝１３は、端部１７において溝深さＨから徐々に開口部溝深さＨｏとなるように形成されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３の幅は、以下の関係

Ｗ＝Ｗｏ＞０

を満たすように設定されている。 The oil supply groove 13 is formed so as to gradually become the opening groove depth Ho from the groove depth H at the end portion 17 (the throttle portion 13s is provided at the end portion 17 of the oil supply groove 13).
The width of the oil supply groove 13 is as follows:

W = Wo> 0

It is set to satisfy.

給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすように設定されている。なお、図９〔Ｃ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部溝面積Ｓｏに相当する。 The cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 are as follows.

Sr>So> 0

It is set to satisfy. In FIG. 9C, the area of the shaded area corresponds to the opening groove area So.

また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓ＞Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすようにも設定されている。 Moreover, the cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

S>Sr>So> 0

It is also set to satisfy.

以上詳述したように、この第２実施形態にかかるクランクベアリングによれば、先の第１実施形態による前記（１）〜（８）の効果に準じた効果が得られるようになる。
（第３実施形態）
本発明の第３実施形態について、図１０を参照して説明する。 As described above in detail, according to the crank bearing according to the second embodiment, effects equivalent to the effects (1) to (8) according to the first embodiment can be obtained.
(Third embodiment)
A third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.

本実施形態のクランクベアリングにおいて、給油溝の形状を除くその他の構成は、前記第１実施形態のクランクベアリング１と同様となっている。
＜クランクベアリングの給油溝の形状＞
図１０を参照して、給油溝１３の形状について説明する。 In the crank bearing of the present embodiment, the other configuration except for the shape of the oil supply groove is the same as that of the crank bearing 1 of the first embodiment.
<Crank bearing oil groove shape>
The shape of the oil supply groove 13 will be described with reference to FIG.

給油溝１３の深さは、以下の関係

Ｈ＞Ｈｏ＞０

を満たすように設定されている。 The depth of the oil supply groove 13 is as follows:

H>Ho> 0

It is set to satisfy.

給油溝１３は、端部１７において溝深さＨから徐々に開口部溝深さＨｏとなるように設定されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３の幅は、以下の関係

Ｗ＞Ｗｏ＞０

を満たすように設定されている。 The oil supply groove 13 is set so as to gradually become the opening groove depth Ho from the groove depth H at the end portion 17 (the throttle portion 13s is provided at the end portion 17 of the oil supply groove 13).
The width of the oil supply groove 13 is as follows:

W>Wo> 0

It is set to satisfy.

給油溝１３は、端部１７において溝幅Ｗから徐々に開口部溝幅Ｗｏとなるようにテーパ状に設定されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすように設定されている。なお、図１０〔Ｃ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部溝面積Ｓｏに相当する。 The oil supply groove 13 is set in a tapered shape so that the end portion 17 gradually becomes the opening groove width Wo from the groove width W (a throttle portion 13s is provided at the end portion 17 of the oil supply groove 13).
The cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 are as follows.

Sr>So> 0

It is set to satisfy. In FIG. 10C, the area of the shaded area corresponds to the opening groove area So.

また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓ＞Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすようにも設定されている。 Moreover, the cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

S>Sr>So> 0

It is also set to satisfy.

以上詳述したように、この第３実施形態にかかるクランクベアリングによれば、先の第１実施形態による前記（１）〜（８）の効果に準じた効果が得られるようになる。
（第４実施形態）
本発明の第４実施形態について、図１１を参照して説明する。 As described above in detail, according to the crank bearing according to the third embodiment, effects similar to the effects (1) to (8) of the first embodiment can be obtained.
(Fourth embodiment)
A fourth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.

本実施形態のクランクベアリングにおいて、給油溝の形状を除くその他の構成は、前記第１実施形態のクランクベアリング１と同様となっている。
＜クランクベアリングの給油溝の形状＞
図１１を参照して、給油溝１３の形状について説明する。 In the crank bearing of the present embodiment, the other configuration except for the shape of the oil supply groove is the same as that of the crank bearing 1 of the first embodiment.
<Crank bearing oil groove shape>
The shape of the oil supply groove 13 will be described with reference to FIG.

給油溝１３の深さは、以下の関係

Ｈ＝Ｈｏ＞０

を満たすように設定されている。 The depth of the oil supply groove 13 is as follows:

H = Ho> 0

It is set to satisfy.

給油溝１３の幅は、以下の関係

Ｗ＞Ｗｏ＞０

を満たすように設定されている。 The width of the oil supply groove 13 is as follows:

W>Wo> 0

It is set to satisfy.

給油溝１３は、端部１７において溝幅Ｗから開口部溝幅Ｗｏへ切り替わるように段状に形成されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすように設定されている。なお、図１１〔Ｃ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部溝面積Ｓｏに相当する。 The oil supply groove 13 is formed in a step shape so as to be switched from the groove width W to the opening groove width Wo at the end portion 17 (the throttle portion 13s is provided at the end portion 17 of the oil supply groove 13).
The cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 are as follows.

Sr>So> 0

It is set to satisfy. In FIG. 11C, the area of the shaded area corresponds to the opening groove area So.

また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓ＞Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすようにも設定されている。 Moreover, the cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

S>Sr>So> 0

It is also set to satisfy.

以上詳述したように、この第４実施形態にかかるクランクベアリングによれば、先の第１実施形態による前記（１）〜（７）の効果に準じた効果が得られるようになる。
（第５実施形態）
本発明の第５実施形態について、図１２を参照して説明する。 As described above in detail, according to the crank bearing according to the fourth embodiment, effects equivalent to the effects (1) to (7) according to the first embodiment can be obtained.
(Fifth embodiment)
A fifth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.

本実施形態のクランクベアリングにおいて、給油溝の形状を除くその他の構成は、前記第１実施形態のクランクベアリング１と同様となっている。
＜クランクベアリングの給油溝の形状＞
図１２を参照して、給油溝１３の形状について説明する。 In the crank bearing of the present embodiment, the other configuration except for the shape of the oil supply groove is the same as that of the crank bearing 1 of the first embodiment.
<Crank bearing oil groove shape>
The shape of the oil supply groove 13 will be described with reference to FIG.

給油溝１３の深さは、以下の関係

Ｈ＞Ｈｏ＞０

を満たすように設定されている。 The depth of the oil supply groove 13 is as follows:

H>Ho> 0

It is set to satisfy.

給油溝１３は、端部１７において溝深さＨから開口部溝深さＨｏへ切り替わるように段状に形成されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３の幅は、以下の関係

Ｗ＝Ｗｏ＞０

を満たすように設定されている。 The oil supply groove 13 is formed in a step shape so as to be switched from the groove depth H to the opening groove depth Ho at the end portion 17 (the throttle portion 13s is provided at the end portion 17 of the oil supply groove 13).
The width of the oil supply groove 13 is as follows:

W = Wo> 0

It is set to satisfy.

給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすように設定されている。なお、図１２〔Ｃ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部溝面積Ｓｏに相当する。 The cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 are as follows.

Sr>So> 0

It is set to satisfy. In FIG. 12C, the area of the shaded area corresponds to the opening groove area So.

また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓ＞Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすようにも設定されている。 Moreover, the cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

S>Sr>So> 0

It is also set to satisfy.

以上詳述したように、この第５実施形態にかかるクランクベアリングによれば、先の第１実施形態による前記（１）〜（７）の効果に準じた効果が得られるようになる。
（第６実施形態）
本発明の第６実施形態について、図１３を参照して説明する。 As described above in detail, according to the crank bearing according to the fifth embodiment, effects equivalent to the effects (1) to (7) of the first embodiment can be obtained.
(Sixth embodiment)
A sixth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.

本実施形態のクランクベアリングにおいて、給油溝の形状を除くその他の構成は、前記第１実施形態のクランクベアリング１と同様となっている。
＜クランクベアリングの給油溝の形状＞
図１３を参照して、給油溝１３の形状について説明する。 In the crank bearing of the present embodiment, the other configuration except for the shape of the oil supply groove is the same as that of the crank bearing 1 of the first embodiment.
<Crank bearing oil groove shape>
The shape of the oil supply groove 13 will be described with reference to FIG.

給油溝１３の深さは、以下の関係

Ｈ＞Ｈｏ＞０

を満たすように設定されている。 The depth of the oil supply groove 13 is as follows:

H>Ho> 0

It is set to satisfy.

給油溝１３は、端部１７において溝深さＨから開口部溝深さＨｏへ切り替わるように段状に形成されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３の幅は、以下の関係

Ｗ＞Ｗｏ＞０

を満たすように設定されている。 The oil supply groove 13 is formed in a step shape so as to be switched from the groove depth H to the opening groove depth Ho at the end portion 17 (the throttle portion 13s is provided at the end portion 17 of the oil supply groove 13).
The width of the oil supply groove 13 is as follows:

W>Wo> 0

It is set to satisfy.

給油溝１３は、端部１７において溝幅Ｗから開口部溝幅Ｗｏへ切り替わるように段状に形成されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすように設定されている。なお、図１３〔Ｃ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部溝面積Ｓｏに相当する。 The oil supply groove 13 is formed in a step shape so as to be switched from the groove width W to the opening groove width Wo at the end portion 17 (the throttle portion 13s is provided at the end portion 17 of the oil supply groove 13).
The cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 are as follows.

Sr>So> 0

It is set to satisfy. In FIG. 13C, the area of the shaded area corresponds to the opening groove area So.

また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓ＞Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすようにも設定されている。 Moreover, the cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

S>Sr>So> 0

It is also set to satisfy.

以上詳述したように、この第６実施形態にかかるクランクベアリングによれば、先の第１実施形態による前記（１）〜（７）の効果に準じた効果が得られるようになる。
（その他の実施形態）
その他、上記各実施形態に共通して変更することが可能な要素を以下に列挙する。 As described above in detail, according to the crank bearing according to the sixth embodiment, effects equivalent to the effects (1) to (7) according to the first embodiment can be obtained.
(Other embodiments)
In addition, elements that can be changed in common with each of the above embodiments are listed below.

・上記各実施形態において、給油溝１３は、例示した形状以外の適宜の形状に変更することも可能である。即ち、「リリーフ面積Ｓｒ＞開口部溝面積Ｓｏ＞０」の条件が満たされる形状であれば、給油溝１３の形状は任意とすることができる。   -In each above-mentioned embodiment, oil supply groove 13 can also be changed into suitable shape other than the illustrated shape. That is, as long as the condition of “relief area Sr> opening groove area So> 0” is satisfied, the shape of the oil supply groove 13 can be arbitrary.

・上記各実施形態では、給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓを設ける構成としたが、端部１７以外における適宜の位置に絞り部を設けることもできる。
・上記各実施形態において、絞り部１３ｓの周方向の長さＬｏ（給油溝１３の断面積が溝面積Ｓよりも小さい箇所の周方向の長さ）は、例えば、次のように設定することが可能である。即ち、第２潤滑油通路Ｒ２の一方の開口部が絞り部１３ｓと連通しているときに、他方の開口部がもう一方の絞り部１３ｓと連通するように設定することができる。 In each of the above embodiments, the throttle portion 13 s is provided at the end portion 17 of the oil supply groove 13. However, the throttle portion may be provided at an appropriate position other than the end portion 17.
In each of the above embodiments, the circumferential length Lo of the throttle portion 13s (the circumferential length of the portion where the cross-sectional area of the oil supply groove 13 is smaller than the groove area S) is set as follows, for example. Is possible. That is, it can be set such that when one opening of the second lubricating oil passage R2 communicates with the throttle 13s, the other opening communicates with the other throttle 13s.

・上記各実施形態では、「リリーフ面積Ｓｒ＞開口部溝面積Ｓｏ＞０」の条件が満たされるように本発明を具体化したが、例えば次のように変更することも可能である。即ち、
［イ］「リリーフ面積Ｓｒ＞開口部溝面積Ｓｏ＞０」
［ロ］「溝面積Ｓ＞開口部溝面積Ｓｏ＞０」
［ハ］「溝面積Ｓ＞リリーフ面積Ｓｒ＞開口部溝面積Ｓｏ＞０」
上記［イ］〜［ハ］の条件の少なくとも１つが満たされるように本発明を具体化することもできる。 In each of the above embodiments, the present invention is embodied so that the condition “relief area Sr> opening groove area So> 0” is satisfied. However, for example, the following modifications may be made. That is,
[A] “Relief area Sr> Opening groove area So> 0”
[B] “Groove area S> Opening groove area So> 0”
[C] “Groove area S> Relief area Sr> Opening groove area So> 0”
The present invention can also be embodied so that at least one of the above conditions [A] to [C] is satisfied.

・上記各実施形態では、クラッシュリリーフ１８，２４及び面取り部１９，２６により拡径部が構成されるクランクベアリング１を想定したが、拡径部が次のように構成されるクランクベアリングに対しても本発明を適用することができる。
［ａ］アッパベアリング及びロワベアリングの端部の内周面に形成されたクラッシュリリーフにより拡径部が構成されるクランクベアリング。
［ｂ］アッパベアリング及びロワベアリングの端部の内周面に形成された面取り部により拡径部が構成されるクランクベアリング。 In each of the above embodiments, the crank bearing 1 in which the expanded diameter portion is configured by the crush reliefs 18 and 24 and the chamfered portions 19 and 26 is assumed. The present invention can also be applied.
[A] A crank bearing in which an enlarged diameter portion is constituted by a crush relief formed on inner peripheral surfaces of end portions of an upper bearing and a lower bearing.
[B] A crank bearing in which a diameter-expanded portion is constituted by a chamfered portion formed on an inner peripheral surface of an end portion of the upper bearing and the lower bearing.

・上記各実施形態では、図１に例示したクランクベアリング１に本発明を適用したが、本発明の適用対象は例示した構成のクランクベアリングに限られるものではない。要するに、
［い］「半円状のアッパベアリング及びロワベアリング」
［ろ］「アッパベアリングの内周面の周方向において、一方の端面から他方の端面まで形成された給油溝」
［は］「アッパベアリング及びロワベアリングの端部の内周面に形成された拡径部」
上記［い］〜［は］の構成要素を備えたクランクベアリングであれば、いずれのクランクベアリングに対しても本発明を適用することができる。 In each of the above embodiments, the present invention is applied to the crank bearing 1 illustrated in FIG. 1, but the application target of the present invention is not limited to the crank bearing having the illustrated configuration. in short,
[I] "Semi-circular upper and lower bearings"
[R] “Oil supply groove formed from one end face to the other end face in the circumferential direction of the inner peripheral face of the upper bearing”
[Ha] “Diameter-enlarged part formed on the inner peripheral surface of the end part of the upper bearing and the lower bearing”
The present invention can be applied to any crank bearing as long as it is a crank bearing provided with the components [i] to [ha].

本発明のクランクベアリングを具体化した第１実施形態について、クランクベアリングの斜視構造を示す図。The figure which shows the perspective structure of a crank bearing about 1st Embodiment which actualized the crank bearing of this invention. 同実施形態のクランクベアリングについて、正面構造を示す正面図。The front view which shows a front structure about the crank bearing of the embodiment. 同実施形態のクランクベアリングによるクランクシャフトの軸受構造を示す断面図。Sectional drawing which shows the bearing structure of the crankshaft by the crank bearing of the embodiment. 同実施形態のクランクベアリングによるクランクシャフトの軸受構造を示す断面図。Sectional drawing which shows the bearing structure of the crankshaft by the crank bearing of the embodiment. 同実施形態のクランクベアリングについて、図４のＡ部を示す拡大図。The enlarged view which shows the A section of FIG. 4 about the crank bearing of the embodiment. 同実施形態のクランクベアリングについて、給油溝構造を示す図。The figure which shows the oil groove structure about the crank bearing of the embodiment. クランクベアリングの給油溝構造の一例を示す図。The figure which shows an example of the oil supply groove | channel structure of a crank bearing. クランクベアリングの給油溝構造の一例を示す図。The figure which shows an example of the oil supply groove | channel structure of a crank bearing. 本発明のクランクベアリングを具体化した第２実施形態について、クランクベアリングの給油溝構造を示す図。The figure which shows the oil groove structure of a crank bearing about 2nd Embodiment which actualized the crank bearing of this invention. 本発明のクランクベアリングを具体化した第３実施形態について、クランクベアリングの給油溝構造を示す図。The figure which shows the oil groove structure of a crank bearing about 3rd Embodiment which actualized the crank bearing of this invention. 本発明のクランクベアリングを具体化した第４実施形態について、クランクベアリングの給油溝構造を示す図。The figure which shows the oil groove structure of a crank bearing about 4th Embodiment which actualized the crank bearing of this invention. 本発明のクランクベアリングを具体化した第５実施形態について、クランクベアリングの給油溝構造を示す図。The figure which shows the oil groove structure of a crank bearing about 5th Embodiment which actualized the crank bearing of this invention. 本発明のクランクベアリングを具体化した第６実施形態について、クランクベアリングの給油溝構造を示す図。The figure which shows the oil groove structure of a crank bearing about 6th Embodiment which actualized the crank bearing of this invention.

符号の説明Explanation of symbols

１…クランクベアリング、１１…アッパベアリング、１２…給油孔、１３…給油溝、１３ｏ…開口面、１３ｓ…絞り部、１４…外周面、１５…内周面、１６…端面、１７…端部、１８…クラッシュリリーフ、１９…面取り部、１ｓ…側面、２１…ロワベアリング、２２…端部、２３…内周面、２４…クラッシュリリーフ、２５…端面、２６…面取り部、２７…外周面、２ｓ…側面、３…エンジン、３１…シリンダブロック、３２…コネクティングロッド、３３…クランクキャップ、４…クランクシャフト、４１…クランクジャーナル、４１ｏ…クランクジャーナル外周面、４２…クランクピン、４３…クランクアーム、４４…カウンタウエイト、４５…コンロッドベアリング、Ｒ１…第１潤滑油通路、Ｒ２…第２潤滑油通路、Ｒ３…第３潤滑油通路、Ｒ４…第４潤滑油通路、Ｒ５…リリーフ通路、Ｐ…合わせ部。   DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Crank bearing, 11 ... Upper bearing, 12 ... Oil supply hole, 13 ... Oil supply groove, 13o ... Opening surface, 13s ... Restriction part, 14 ... Outer peripheral surface, 15 ... Inner peripheral surface, 16 ... End surface, 17 ... End part, 18 ... Crush relief, 19 ... Chamfered portion, 1s ... Side surface, 21 ... Lower bearing, 22 ... End portion, 23 ... Inner peripheral surface, 24 ... Crush relief, 25 ... End surface, 26 ... Chamfered portion, 27 ... Outer peripheral surface, 2s Side surface, 3 ... Engine, 31 ... Cylinder block, 32 ... Connecting rod, 33 ... Crank cap, 4 ... Crank shaft, 41 ... Crank journal, 41o ... Crank journal outer peripheral surface, 42 ... Crank pin, 43 ... Crank arm, 44 ... counterweight, 45 ... connecting rod bearing, R1 ... first lubricating oil passage, R2 ... second lubricating oil passage, R3 ... third lubrication Passage, R4 ... fourth lubricating oil passage, R5 ... relief passage, P ... mating portion.

Claims (7)

半円状の第１ベアリング及び第２ベアリングの組み合わせによりクランクジャーナルを支持するものであって、前記第１ベアリングの内周側に同ベアリングの一方の端面から他方の端面までにわたり周方向に延びる給油溝が設けられ、前記第１ベアリングの端部の内周側に同ベアリングの端面から周方向中心よりも同端面側の所定位置までにわたり第１拡径部が設けられ、前記第２ベアリングの端部の内周側に同ベアリングの端面から周方向中心よりも同端面側の所定位置までにわたり第２拡径部が設けられるクランクベアリングにおいて、  A crank journal is supported by a combination of a semicircular first bearing and a second bearing, and is an oil supply extending in the circumferential direction from one end surface of the bearing to the other end surface on the inner peripheral side of the first bearing. A groove is provided, and a first diameter-expanding portion is provided on an inner peripheral side of the end portion of the first bearing from the end surface of the bearing to a predetermined position on the same end surface side from the circumferential center, and the end of the second bearing In the crank bearing in which the second diameter-expanded portion is provided from the end surface of the bearing to a predetermined position on the end surface side from the circumferential center on the inner peripheral side of the portion,
前記給油溝の開口部の面積、すなわち前記第１ベアリングの端面上における同給油溝の面積（イ）並びに、  The area of the opening of the oil groove, that is, the area of the oil groove on the end face of the first bearing (A),
前記第１拡径部及び前記第２拡径部と前記クランクジャーナルの外周面とに囲まれて形成され、前記第１ベアリング及び前記第２ベアリングのそれぞれにおいて内周面と外周面とをつなぐ側面にて開口する通路であって、前記給油溝の潤滑油を軸方向に向けて当該ベアリングの外部まで流通させる拡径通路の開口部の面積、すなわち当該クランクベアリングの側面上における同拡径通路の面積（ハ）について、  Side surfaces formed by being surrounded by the first and second enlarged diameter portions and the outer peripheral surface of the crank journal, and connecting the inner peripheral surface and the outer peripheral surface in each of the first bearing and the second bearing. The area of the opening of the enlarged diameter passage that allows the lubricating oil in the oil supply groove to flow in the axial direction to the outside of the bearing, that is, the diameter of the enlarged diameter passage on the side surface of the crank bearing About area (c)
これら面積の大きさが以下の関係に設定される  The size of these areas is set to the following relationship

（ハ）＞（イ）＞０  (C)> (I)> 0

ことを特徴とするクランクベアリング。  Crank bearing characterized by that. 半円状の第１ベアリング及び第２ベアリングの組み合わせによりクランクジャーナルを支持するものであって、前記第１ベアリングの内周側に同ベアリングの一方の端面から他方の端面までにわたり周方向に延びる給油溝が設けられ、前記第１ベアリングの端部の内周側に同ベアリングの端面から周方向中心よりも同端面側の所定位置までにわたり第１拡径部が設けられ、前記第２ベアリングの端部の内周側に同ベアリングの端面から周方向中心よりも同端面側の所定位置までにわたり第２拡径部が設けられるクランクベアリングにおいて、  A crank journal is supported by a combination of a semicircular first bearing and a second bearing, and is an oil supply extending in the circumferential direction from one end surface of the bearing to the other end surface on the inner peripheral side of the first bearing. A groove is provided, and a first diameter-expanding portion is provided on an inner peripheral side of the end portion of the first bearing from the end surface of the bearing to a predetermined position on the same end surface side from the circumferential center, and the end of the second bearing In the crank bearing in which the second diameter-expanded portion is provided from the end surface of the bearing to a predetermined position on the end surface side from the circumferential center on the inner peripheral side of the portion,
前記給油溝の開口部の面積、すなわち前記第１ベアリングの端面上における同給油溝の面積（イ）並びに、  The area of the opening of the oil groove, that is, the area of the oil groove on the end face of the first bearing (A),
前記給油溝の中間部の面積、すなわち前記第１ベアリングの端面以外における同給油溝の面積（ロ）並びに、  The area of the middle portion of the oil supply groove, that is, the area (b) of the oil supply groove other than the end face of the first bearing, and
前記第１拡径部及び前記第２拡径部と前記クランクジャーナルの外周面とに囲まれて形成され、前記第１ベアリング及び前記第２ベアリングのそれぞれにおいて内周面と外周面とをつなぐ側面にて開口する通路であって、前記給油溝の潤滑油を軸方向に向けて当該ベアリングの外部まで流通させる拡径通路の開口部の面積、すなわち当該クランクベアリングの側面上における同拡径通路の面積（ハ）について、  Side surfaces formed by being surrounded by the first and second enlarged diameter portions and the outer peripheral surface of the crank journal, and connecting the inner peripheral surface and the outer peripheral surface in each of the first bearing and the second bearing. The area of the opening of the enlarged diameter passage that allows the lubricating oil in the oil supply groove to flow in the axial direction to the outside of the bearing, that is, the diameter of the enlarged diameter passage on the side surface of the crank bearing About area (c)
これら面積の大きさが以下の関係に設定される  The size of these areas is set to the following relationship

（ロ）＞（ハ）＞（イ）＞０  (B)> (c)> (i)> 0

ことを特徴とするクランクベアリング。  Crank bearing characterized by that. 半円状の第１ベアリング及び第２ベアリングの組み合わせによりクランクジャーナルを支持するものであって、前記第１ベアリングの内周側に同ベアリングの一方の端面から他方の端面までにわたり周方向に延びる給油溝が設けられ、前記第１ベアリングの端部の内周側に同ベアリングの端面から周方向中心よりも同端面側の所定位置までにわたり第１拡径部が設けられ、前記第２ベアリングの端部の内周側に同ベアリングの端面から周方向中心よりも同端面側の所定位置までにわたり第２拡径部が設けられるクランクベアリングにおいて、  A crank journal is supported by a combination of a semicircular first bearing and a second bearing, and is an oil supply extending in the circumferential direction from one end surface of the bearing to the other end surface on the inner peripheral side of the first bearing. A groove is provided, and a first diameter-expanding portion is provided on an inner peripheral side of the end portion of the first bearing from the end surface of the bearing to a predetermined position on the same end surface side from the circumferential center, and the end of the second bearing In the crank bearing in which the second diameter-expanded portion is provided from the end surface of the bearing to a predetermined position on the end surface side from the circumferential center on the inner peripheral side of the portion,
前記給油溝の両端部には、前記第１ベアリングの周方向中心とこの周方向中心側にある前記第１拡径部の端との間且つ同第１拡径部の端付近から前記第１ベアリングの端面までにわたり同端面に向かうにつれて幅が次第に小さくなる絞り部分が設けられ、  At both ends of the oil supply groove, the first bearing is located between the circumferential center of the first bearing and the end of the first enlarged portion on the circumferential center side, and from the vicinity of the end of the first enlarged portion. A throttle portion is provided that gradually decreases in width toward the end surface of the bearing,
前記給油溝において前記両端部にある各絞り部分の間には、幅が絞り部分よりも大きく且つ一定に設定される基本部分が設けられる  A basic portion having a width larger than that of the throttle portion and constant is provided between the throttle portions at both ends of the oil supply groove.
ことを特徴とするクランクベアリング。  Crank bearing characterized by that. 請求項３に記載のクランクベアリングにおいて、  The crank bearing according to claim 3,
前記絞り部分は、潤滑油の通路面積が前記第１ベアリングの端面において最小となる態様で形成される  The throttle portion is formed in such a manner that the passage area of the lubricating oil is minimized at the end face of the first bearing.
ことを特徴とするクランクベアリング。  Crank bearing characterized by that. 請求項１〜４のいずれか一項に記載のクランクベアリングにおいて、  In the crank bearing according to any one of claims 1 to 4,
前記第１ベアリングの拡径部として、同ベアリングの端部の内周側に第１のクラッシュリリーフが設けられ、  As the diameter-enlarged portion of the first bearing, a first crush relief is provided on the inner peripheral side of the end portion of the bearing,
前記第２ベアリングの拡径部として、同ベアリングの端部の内周側に第２のクラッシュリリーフが設けられる  A second crush relief is provided on the inner peripheral side of the end of the second bearing as the enlarged diameter portion of the second bearing.
ことを特徴とするクランクベアリング。  Crank bearing characterized by that. 請求項１〜４のいずれか一項に記載のクランクベアリングにおいて、  In the crank bearing according to any one of claims 1 to 4,
前記第１ベアリングの拡径部として、同ベアリングの端部の内周側に第１の面取りが設けられ、  As the diameter-enlarged portion of the first bearing, a first chamfer is provided on the inner peripheral side of the end portion of the bearing,
前記第２ベアリングの拡径部として、同ベアリングの端部の内周側に第２の面取りが設けられる  A second chamfer is provided on the inner peripheral side of the end of the second bearing as the enlarged diameter portion of the second bearing.
ことを特徴とするクランクベアリング。  Crank bearing characterized by that. 請求項１〜４のいずれか一項に記載のクランクベアリングにおいて、  In the crank bearing according to any one of claims 1 to 4,
前記第１ベアリングの拡径部として、同ベアリングの端部の内周側に第１のクラッシュリリーフ及びこれに連続する第１の面取りが設けられ、  As the diameter-enlarged portion of the first bearing, a first crush relief and a first chamfer continuous therewith are provided on the inner peripheral side of the end portion of the bearing,
前記第２ベアリングの拡径部として、同ベアリングの端部の内周側に第２のクラッシュリリーフ及びこれに連続する第２の面取りが設けられる  As the diameter-enlarged portion of the second bearing, a second crush relief and a second chamfer continuous therewith are provided on the inner peripheral side of the end portion of the bearing.
ことを特徴とするクランクベアリング。  Crank bearing characterized by that.
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