JP6717877B2 - Ｖリブドベルト及びその製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、摩擦伝動面を編布で被覆したＶリブドベルト及びその製造方法に関する。

動力を伝達するベルトは、例えば、自動車のエアーコンプレッサーやオルタネータ等の補機駆動の動力伝達に広く用いられている。そして、近年、静粛化の厳しい要求があり、特に自動車の駆動装置においてはエンジン音以外の音は異音とされるため、ベルトの発音対策が要請されている。

このベルトの発音の原因としては、ベルト速度の大きな変動や高負荷条件で、ベルトがプーリとの間でスリップする際のスリップ音がある。特に、雨天走行時等には、エンジンルーム内に水が入り、ベルトとプーリとの間に水が付着するとベルトの摩擦係数が低下し、スリップ音が多発することもある。

このような問題に対して、ベルトの摩擦伝動面を繊維で形成した編布で被覆する対策が知られている。例えば、特許文献１では、ベルトのドライ状態とウェット状態との摩擦係数の差を小さくすることを目的として、編布を嵩高加工のポリエステル系複合糸とセルロース系天然紡績糸とで編成し、吸水性に優れるセルロース系天然紡績糸が水を素早く吸収することで、ウェット状態での摩擦係数の低下を抑制し、耐注水発音性を高めている。

特開２０１４−２０９０２８号公報

しかしながら、セルロース系天然紡績糸は耐摩耗性が低いために、使用するにつれてセルロース系天然紡績糸が摩耗し、吸水性が低下し、ウェット状態での摩擦係数が低下してしまうことにより、耐注水発音性を十分長期間に亘って保持することができない可能性がある。

そこで、本発明の課題は、耐注水発音性を長期間に亘って保持させることを目的として、耐摩耗性に優れる編布で摩擦伝動面を被覆したＶリブドベルト及びその製造方法を提供する。

上記課題を解決するための本発明は、摩擦伝動面が緯編多層編布で構成されたＶリブドベルトであって、
前記緯編多層編布は、セルロース系天然紡績糸、ポリエステル系複合糸、及び、ポリアミド系の糸を含み、少なくとも前記セルロース系天然紡績糸と前記ポリアミド系の糸とが、前記摩擦伝動面側の層に配されていることを特徴としている。

上記摩擦伝動面を被覆する緯編多層編布が、セルロース系天然紡績糸を含むことにより、Ｖリブドベルトの吸水性を高め、耐注水発音性を高めることができる。また、緯編多層編布が、ポリエステル系複合糸を含むことにより、緯編多層編布の伸縮性を高め、金型でベルトにＶ形状のリブ部を形成する際の緯編多層編布のＶ形状のリブ部への適応性を高めることができる。また、緯編多層編布が、ポリアミド系の糸を含むことにより、耐摩耗性を高め、セルロース系天然紡績糸が摩耗するのを抑制することができ、耐注水発音性を長期間に亘って保持することができる。
また、摩擦伝動面を被覆する編布を緯編にすることにより伸縮性を高めているので、金型でベルトにＶ形状のリブ部を形成するＶリブドベルトの製造過程において、リブ部の形状不良を発生しにくくすることができる。また、編布を多層構造にすることで、Ｖリブドベルトの構成要素であるゴムの編布を介した摩擦伝動面側への滲み出しが抑制され、摩擦伝動面のドライ状態での摩擦係数とウェット状態での摩擦係数の差を小さくすることができるので、耐注水発音性を高めることができる。
また、吸水性の高いセルロース系天然紡績糸をＶリブドベルトの摩擦伝動面側の層に配することで、プーリとＶリブドベルトとの間に浸入した水を素早く吸収して摩擦係数を安定化（ウェット状態での摩擦係数の低下を抑制）することができるので、耐注水発音性を高めることができる。さらに、耐摩耗性の高いポリアミド系の糸を摩擦伝動面側の層に配することで、セルロース系天然紡績糸が摩耗するのを抑制することができ、耐注水発音性を長期間に亘って保持することができる。

また、本発明は、上記Ｖリブドベルトの前記緯編多層編布において、前記ポリアミド系の糸の含有量が５〜６０質量％であってよい。

上記構成にすることにより、Ｖリブドベルトの耐注水発音性を損なうことなく、耐摩耗性を向上させることができる。ポリアミド系の糸の含有量が５質量％よりも少ないと耐摩耗性が低下することがある。ポリアミド系の糸の含有量が６０質量％よりも多いと吸水性が低下し耐注水発音性が低下することがある。なお、緯編多層編布において、ポリアミド系の糸の含有量は１５〜６０質量％が好ましく、２０〜５５質量％がより好ましく、２０〜４０質量％がさらに好ましい。

また、本発明は、上記Ｖリブドベルトの前記緯編多層編布において、前記セルロース系天然紡績糸の含有量が５〜６０質量％であってよい。

上記構成にすることにより、Ｖリブドベルトの耐注水発音性を損なうことなく、耐摩耗性を向上させることができる。セルロース系天然紡績糸の含有量が５質量％よりも少ないと吸水性が低下し耐注水発音性が低下することがある。セルロース系天然紡績糸の含有量が６０質量％よりも多いと耐摩耗性が低下することがある。なお、緯編多層編布において、セルロース系天然紡績糸の含有量は５〜５５質量％が好ましく、５〜４０質量％がより好ましく、２０〜４０質量％がさらに好ましい。

また、本発明は、上記Ｖリブドベルトの前記緯編多層編布において、前記ポリアミド系の糸とセルロース系天然紡績糸との質量比が、（ポリアミド系の糸：セルロース系天然紡績糸）＝５：９５〜９５：５であってよい。

上記構成にすることにより、Ｖリブドベルトの耐注水発音性を損なうことなく、耐摩耗性を向上させることができる。ポリアミド系の糸の含有割合が少ないと耐摩耗性が低下し、ポリアミド系の糸の含有割合が多いと吸水性が低下するので耐注水発音性が低下する。なお、緯編多層編布において、ポリアミド系の糸とセルロース系天然紡績糸との質量比は、１０：９０〜９０：１０が好ましく、２０：８０〜８０：２０がより好ましく、３０：７０〜７０：３０がさらに好ましい。

また、本発明は、上記Ｖリブドベルトにおいて、前記緯編多層編布に含まれる前記ポリエステル系複合糸が、熱収縮率の異なる２種類以上のポリマーからなる嵩高加工糸であってよい。

上記構成によれば、２種類以上のポリマーの熱収縮率の違いにより捲縮性が発現し、緯編多層編布に伸縮性や嵩高性を持たせることができる。これにより、金型でベルトにＶ形状のリブ部を形成するＶリブドベルトの製造過程において、Ｖ形状のリブ部への緯編多層編布の適応性を高めることができる。さらにＶリブドベルトの構成要素であるゴムの編布を介した摩擦伝動面側への滲み出しが抑制され、摩擦伝動面のドライ状態での摩擦係数とウェット状態での摩擦係数の差を小さくすることができるので、耐注水発音性を高めることができる。

また、本発明は、上記Ｖリブドベルトにおいて、前記緯編多層編布に含まれる前記ポリエステル系複合糸が、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を含むコンジュゲート糸であってもよい。

緯編多層編布に含まれるポリエステル系複合糸に、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を含むコンジュゲート糸を使用することにより、緯編多層編布の伸縮性、嵩高性、耐摩耗性を高めることができる。また、ポリエチレンテレフタレートを含むコンジュゲート糸は入手性に優れていることからコストを低減することができる。

また、本発明は、上記Ｖリブドベルトにおいて、前記緯編多層編布に含まれる前記ポリアミド系の糸が、ナイロン、又は、アラミド繊維を含んでもよい。

ナイロン、又は、アラミド繊維を含む緯編多層編布は耐摩耗性が高いので、セルロース系天然紡績糸が摩耗するのを抑制する効果が高く、耐注水発音性を長期間に亘って保持することができる。

また、本発明は、上記Ｖリブドベルトにおいて、前記緯編多層編布を構成する糸が、各々フィラメントやファイバを撚り合わせていてもよい。

緯編多層編布を構成する糸にフィラメントやファイバが収束されることで耐摩耗性が向上する。また、緯編多層編布を構成する糸にフィラメントやファイバを撚り合わせて収束することにより、編布を編成しやすく、フィラメントやファイバが毛羽立つのも抑えられるので、Ｖリブドベルトの外観品質を向上させることができる。

また、本発明は、上記Ｖリブドベルトにおいて、前記緯編多層編布が、ポリウレタンを含まなくてもよい。

緯編多層編布に、繊維材料と比べて吸水性や耐摩耗性の低いポリウレタンを含まないので、緯編多層編布の吸水性や耐摩耗性が低下しないようにすることができる。なお、上記構成によれば、編布によく採用されるポリウレタンを含まないことから伸縮性に劣るとも思われるが、上記構成では伸縮性に優れるポリエステル系複合糸を含むので、伸縮性は担保される。

また、本発明は、上記Ｖリブドベルトにおいて、前記摩擦伝動面を被覆する前記緯編多層編布の厚みが、０．６ｍｍ以上であってもよい。

緯編多層編布の厚みを０．６ｍｍ以上にすることにより、Ｖリブドベルトの構成要素であるゴムの編布を介した摩擦伝動面側への滲み出しが抑制され、摩擦伝動面のドライ状態での摩擦係数とウェット状態での摩擦係数の差を小さくすることができるので、耐注水発音性を高めることができる。なお、緯編多層編布の厚みが０．７ｍｍ以上であればＶリブドベルトの構成要素であるゴムの編布を介した摩擦伝動面側への滲み出しをより確実に抑制することができ、特に０．８ｍｍ以上が好ましい。緯編多層編布の厚みの上限値は特に限定されないが、例えば１．５ｍｍ以下であってもよい。

また、本発明は、上記Ｖリブドベルトの前記緯編多層編布の摩擦伝動面側の層において、前記セルロース系天然紡績糸とポリアミド系の糸とが一様に分散するように配置されてもよい。

セルロース系天然紡績糸とポリアミド系の糸とが一様に分散するように配置することから、数本の糸をまとめて配置する場合に比べて、セルロース系天然紡績糸の近傍にポリアミド系の糸が存在するので、セルロース系天然紡績糸の摩耗をより確実に抑えることができる。また、吸水性にムラがないので、耐注水発音性も高めることができる。

また、本発明は、上記Ｖリブドベルトが、ゴムを構成要素として含み、
当該ゴムの摩擦伝動面側に前記緯編多層編布が被覆されており、
前記緯編多層編布から摩擦伝動面への前記ゴムの滲み出しが無いことを特徴としてもよい。

緯編多層編布から摩擦伝動面へのゴムの滲み出しが有ると、吸水性が低下するので、ウェット時の摩擦係数の低下が大きくなり、耐注水発音性が低下してしまう。そこで、緯編多層編布から摩擦伝動面へのゴムの滲み出しを無くすことにより、十分な吸水性が確保できるため、耐注水発音性を向上させることができる。なお、ここで「ゴムの滲み出しが無い」とは、ゴムが摩擦伝動面に露出している面積割合が５％未満である場合を意味する。

また、本発明は、上記Ｖリブドベルトの製造方法であって、
前記緯編多層編布の両端をジョイントした筒状の当該緯編多層編布を未加硫の圧縮層用シートに被せる、又は、未加硫の圧縮層用シートの上で前記緯編多層編布の両端をジョイントする、ことを特徴としてもよい。

筒状のシームレス（ジョイント部がない）緯編多層編布を圧縮層用シートに被せる場合には、ベルト長さに応じた周長を有する緯編多層編布を準備する必要があるので、様々なベルト長さに対応するために仕掛品を多く持つ必要がある。一方、上記方法のように緯編多層編布の両端をジョイントする方法では、ベルト長さに応じてその場で緯編多層編布の周長を調節することができるので仕掛品を多く持つ必要がない。

耐摩耗性に優れる編布で摩擦伝動面を被覆することにより、耐注水発音性を長期間に亘って保持させることができるＶリブドベルト及びその製造方法を提供することができる。

図１は本発明に係るＶリブドベルトを用いたベルト伝動装置の例を説明する概略斜視図である。 図２は図１のＡ−Ａ断面に沿ったＶリブドベルトの横断面図である。 図３は編布において、セルロース系天然紡績糸とポリアミド系の糸とが一様に分散している例（Ａ）、及び一様に分散していない例（Ｂ）を示した説明図である。 図４はＶリブドベルトの製造方法を説明する概念図である。 図５はドライ状態（ａ）とウェット状態（ｂ）の摩擦係数測定試験を説明する概念図である。 図６はミスアライメント発音評価試験を説明する概念図である。

以下、図面に基づき、本発明の実施形態の一例を説明する。図１は、本発明に係るＶリブドベルト１を用いた補機駆動用のベルト伝動装置の例を示す。このベルト伝動装置は、１つずつの駆動プーリ２１と従動プーリ２２とを備え、これらの駆動プーリ２１と従動プーリ２２との間にＶリブドベルト１を巻き掛けた最も簡単な例である。無端状のＶリブドベルト１は、内周側にベルト周長方向に延びる複数のＶ字状リブ部２が形成されており、駆動プーリ２１、及び、従動プーリ２２の外周面には、Ｖリブドベルト１の各リブ部２が嵌り込む複数のＶ字状溝２３が設けられている。

（Ｖリブドベルト１の構成）
図２に示すように、Ｖリブドベルト１は、外周側のベルト背面を形成する伸張層３と、伸張層３の内周側に設けられた圧縮層４と、伸張層３と圧縮層４との間に埋設されたベルト周長方向に延びる心線５とを備え、圧縮層４にベルト周長方向に延びる複数のＶ字状リブ部２が形成され、摩擦伝動面となるリブ部２の表面が編布６で被覆されている。伸張層３と圧縮層４とは、後述するように、いずれもゴム組成物で形成されている。なお、必要に応じて、伸張層３と圧縮層４との間に接着層を設けてもよい。この接着層は、心線５の伸張層３及び圧縮層４との接着性を向上させる目的で設けられるが、必須のものではない。接着層の形態としては、接着層に心線５全体を埋設する形態でもよく、接着層と伸張層３との間又は、接着層と圧縮層４との間に心線５を埋設する形態でもよい。

圧縮層４を形成するゴム組成物のゴム成分としては、加硫又は架橋可能なゴム、例えば、ジエン系ゴム（天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、クロロプレンゴム、スチレンブタジエンゴム、アクリロニトリルブタジエンゴム、水素化ニトリルゴム、水素化ニトリルゴムと不飽和カルボン酸金属塩との混合ポリマーなど）、エチレン−α−オレフィンエラストマー、クロロスルフォン化ポリエチレンゴム、アルキル化クロロスルフォン化ポリエチレンゴム、エピクロルヒドリンゴム、アクリル系ゴム、シリコーンゴム、ウレタンゴム、フッ素ゴムなどが挙げられる。

これらのうち、硫黄や有機過酸化物を含むゴム組成物で未加硫ゴム層を形成し、未加硫ゴム層を加硫又は架橋したものが好ましく、特に、有害なハロゲンを含まず、耐オゾン性、耐熱性、耐寒性を有し、経済性にも優れる点から、エチレン−α−オレフィンエラストマー（エチレン−α−オレフィン系ゴム）が好ましい。エチレン−α−オレフィンエラストマーとしては、例えば、エチレン−α−オレフィンゴム（エチレン−プロピレンゴムなど）、エチレン−α−オレフィン−ジエンゴム（エチレン−プロピレン−ジエン共重合体など）などが挙げられる。α−オレフィンとしては、プロピレン、ブテン、ペンテン、メチルペンテン、ヘキセン、オクテンなどが挙げられる。これらのα−オレフィンは、単独又は２種以上を組み合わせて使用することができる。また、これらの原料となるジエンモノマーとしては、非共役ジエン系単量体、例えば、ジシクロペンタジエン、メチレンノルボルネン、エチリデンノルボルネン、１，４−ヘキサジエン、シクロオクタジエンなどが挙げられる。これらのジエンモノマーは、単独で又は２種以上を組み合わせて使用することができる。

エチレン−α−オレフィンエラストマーにおいて、エチレンとα−オレフィンとの割合（前者／後者の質量比）は、４０／６０〜９０／１０、好ましくは４５／５５〜８５／１５、さらに好ましくは５５／４５〜８０／２０の範囲がよい。また、ジエンの割合は、４〜１５質量％の範囲から選択でき、例えば、４．２〜１３質量％、好ましくは４．４〜１１．５質量％の範囲とするとよい。なお、ジエン成分を含むエチレン−α−オレフィンエラストマーのヨウ素価は、例えば、３〜４０、好ましくは５〜３０、さらに好ましくは１０〜２０の範囲とするとよい。ヨウ素価が小さ過ぎると、ゴム組成物の加硫が不十分となって摩耗や粘着が生じやすくなり、ヨウ素価が大き過ぎると、ゴム組成物のスコーチが短くなって扱い難くなるとともに耐熱性が低下する傾向がある。ヨウ素価の測定方法としては、測定試料に対して過剰のヨウ素を加えて完全に反応（ヨウ素と不飽和結合との反応）させ、残ったヨウ素の量を酸化還元適定により定量することで求められる。

未加硫ゴム層を架橋する有機過酸化物としては、ジアシルパーオキサイド、パーオキシエステル、ジアルキルパーオキサイド（ジクミルパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、１，１−ジ−ブチルパーオキシ−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−ヘキサン、１，３−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ−イソプロピル）ベンゼン、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイドなど）などが挙げられる。これらの有機過酸化物は、単独で又は２種以上を組み合わせて使用することができる。さらに、有機過酸化物は、熱分解による半減期が１分間である温度範囲が１５０℃〜２５０℃、好ましくは１７５℃〜２２５℃程度のものがよい。

未加硫ゴム層の加硫剤又は架橋剤（特に有機過酸化物）の割合は、ゴム成分（エチレン−α−オレフィンエラストマーなど）１００質量部に対して、固形分換算で１〜１０質量部、好ましくは１．２〜８質量部、さらに好ましくは１．５〜６質量部とするとよい。

ゴム組成物は加硫促進剤を含んでいてもよい。加硫促進剤としては、チウラム系促進剤、チアゾール系促進剤、スルフェンアミド系促進剤、ビスマレイミド系促進剤、ウレア系促進剤などが挙げられる。これらの加硫促進剤は、単独で又は２種以上を組み合わせて使用することができる。加硫促進剤（複数種を組み合わせる場合は合計量を意味し、以降も複数種を組み合わせる場合は同様）の割合は、固形分換算で、ゴム成分１００質量部に対して、０．５〜１５質量部、好ましくは１〜１０質量部、さらに好ましくは２〜５質量部とするとよい。

また、ゴム組成物は、架橋度を高め、粘着摩耗等を防止するために、さらに共架橋剤（架橋助剤又は共加硫剤）を含んでいてもよい。共架橋剤としては、慣用の架橋助剤、例えば、多官能（イソ）シアヌレート（トリアリルイソシアヌレート、トリアリルシアヌレートなど）、ポリジエン（１，２−ポリブタジエンなど）、不飽和カルボン酸の金属塩（（メタ）アクリル酸亜鉛、（メタ）アクリル酸マグネシウムなど）、オキシム類（キノンジオキシムなど）、グアニジン類（ジフェニルグアニジンなど）、多官能（メタ）アクリレート（エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ブタンジオールジ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレートなど）、ビスマレイミド類（Ｎ，Ｎ'−ｍ−フェニレンビスマレイミドなど）などが挙げられる。これらの架橋助剤は、単独で又は２種以上を組み合わせて使用することができる。架橋助剤の割合は、固形分換算で、ゴム成分１００質量部に対して、０．０１〜１０質量部、好ましくは０．０５〜８質量部とするとよい。

また、ゴム組成物は、必要に応じて、短繊維を含んでいてもよい。短繊維としては、セルロース系繊維（綿、レーヨンなど）、ポリエステル系繊維（ＰＥＴ、ＰＥＮ繊維など）、脂肪族ポリアミド繊維（６ナイロン繊維、６６ナイロン繊維、４６ナイロン繊維など）、芳香族ポリアミド繊維（ｐ−アラミド繊維、ｍ−アラミド繊維など）、ビニロン繊維、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）繊維などが挙げられる。これらの短繊維は、ゴム組成物中での分散性や接着性を高めるため、慣用の接着処理又は表面処理、例えばＲＦＬ液などによる処理を施してもよい。短繊維の割合は、ゴム成分１００質量部に対して、１〜５０質量部、好ましくは５〜４０質量部、さらに好ましくは１０〜３５質量部とするとよい。

さらに、ゴム組成物は、必要に応じて、慣用の添加剤、例えば、加硫助剤、加硫遅延剤、補強剤（カーボンブラック、含水シリカ等の酸化ケイ素など）、充填剤（クレー、炭酸カルシウム、タルク、マイカなど）、金属酸化物（酸化亜鉛、酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化バリウム、酸化鉄、酸化銅、酸化チタン、酸化アルミニウムなど）、可塑剤（パラフィン系オイル、ナフテン系オイル、プロセスオイル等のオイル類など）、加工剤又は加工助剤（ステアリン酸、ステアリン酸金属塩、ワックス、パラフィン、脂肪酸アマイドなど）、老化防止剤（酸化防止剤、熱老化防止剤、屈曲亀裂防止剤、オゾン劣化防止剤など）、着色剤、粘着付与剤、カップリング剤（シランカップリング剤など）、安定剤（紫外線吸収剤、酸化防止剤、オゾン劣化防止剤、熱安定剤など）、潤滑剤（グラファイト、二硫化モリブデン、超高分子量ポリエチレンなど）、難燃剤、帯電防止剤などを含んでいてもよい。金属酸化物は架橋剤として作用させてもよい。これらの添加剤は、単独で又は２種以上を組み合わせて使用することができる。また、これらの添加剤の割合は、種類に応じて慣用の範囲から選択でき、例えば、ゴム成分１００質量部に対して、補強剤（カーボンブラック、シリカなど）の割合は１０〜２００質量部（好ましくは２０〜１５０質量部）、金属酸化物（酸化亜鉛など）の割合は１〜１５質量部（好ましくは２〜１０質量部）、可塑剤（パラフィンオイル等のオイル類など）の割合は１〜３０質量部（好ましくは５〜２５質量部）、加工剤（ステアリン酸など）の割合は０．１〜５質量部（好ましくは０．５〜３質量部）とするとよい。

伸張層３は、圧縮層４と同様のゴム組成物（エチレン−α−オレフィンエラストマー等のゴム成分を含むゴム組成物）で形成してもよく、帆布等の布帛（補強布）で形成してもよい。補強布としては、織布、広角度帆布、編布、不織布などの布材が挙げられる。これらのうち、平織、綾織、朱子織などの形態で製織した織布や、経糸と緯糸との交差角が９０°〜１３０°程度の広角度帆布や編布が好ましい。補強布を構成する繊維としては、前記短繊維と同様の繊維を利用できる。補強布は、ＲＦＬ液で処理（浸漬処理など）した後、コーティング処理などを施してゴム付帆布としてもよい。

伸張層３は、圧縮層４と同様のゴム組成物で形成するのが好ましい。このゴム組成物のゴム成分としては、圧縮層４のゴム成分と同系統又は同種のゴムを使用することが多い。また、加硫剤又は架橋剤、共架橋剤、加硫促進剤などの添加剤の割合も、それぞれ圧縮層４のゴム組成物と同様の範囲から選択できる。

伸張層３のゴム組成物には、背面駆動時に背面ゴムの粘着による異音の発生を抑制するために、圧縮層４と同様の短繊維が含まれていてもよい。短繊維の形態は直線状でもよく、一部屈曲させた形状（例えば、特開２００７−１２０５０７号公報に記載のミルドファイバー）のものでもよい。Ｖリブドベルト１の走行時には、伸張層３においてベルト周方向に亀裂が生じ、Ｖリブドベルト１が輪断する恐れがあるが、短繊維をベルト幅方向又はランダムな方向に配向させることでこれを防止することができる。また、背面駆動時の異音の発生を抑制するためには、伸張層３の表面（ベルト背面）に凹凸パターンを設けてもよい。凹凸パターンとしては、編布パターン、織布パターン、スダレ織布パターン、エンボスパターン（例えばディンプル形状）などが挙げられ、大きさや深さは特に限定されない。

心線５としては特に限定されず、ポリエステル繊維（ポリブチレンテレフタレート繊維、ポリエチレンテレフタレート繊維、ポリトリメチレンテレフタレート繊維、ポリエチレンナフタレート繊維など）、脂肪族ポリアミド（ナイロン）繊維（６ナイロン繊維、６６ナイロン繊維、４６ナイロン繊維など）、芳香族ポリアミド（アラミド）繊維（コポリパラフェニレン・３，４'オキシジフェニレン・テレフタルアミド繊維、ポリ−ｐ−フェニレンテレフタルアミド繊維など）、ポリアリレート繊維、ガラス繊維、カーボン繊維、ＰＢＯ繊維などで形成されたコードを用いることができる。これらの繊維は、単独で又は２種以上を組み合わせて使用することができる。また、これらの繊維は、後述する可撓性ジャケット５１の膨張率に応じて適宜選択される。例えば、膨張率が２％を超えるような高伸張の場合は、弾性率の低いポリエステル繊維（特に低弾性ポリブチレンテレフタレート繊維）、ナイロン繊維（特に６６ナイロン繊維、４６ナイロン繊維）が好ましい。これは、アラミド繊維、ＰＢＯ繊維などの弾性率が高い繊維では、可撓性ジャケット５１が膨張しても繊維は十分に伸張することができず、Ｖリブドベルト１に埋設される心線５のピッチラインが安定しなかったり、適正なリブ部２の形状が形成されなかったりするためである。このため、弾性率の高い繊維を使用するには、可撓性ジャケット５１の膨張率を低く設定（例えば１％程度）するのが好ましい。

編布６は、伸縮性に優れる緯編を使用しているので、リブ部２で凹凸が形成された摩擦伝動面により容易に添わせることができる（リブ部２の形状不良が発生しにくい）。また、編布６は、厚みが厚く、吸水性に優れ、圧縮層４のゴム成分の滲み出しをより確実に防止でき、摩擦伝動面側と圧縮層４側とで糸の露出割合を変えることで所望の特性を得られることから多層編を適用している。緯編で、多層に編成された編布６としては、スムース編、インターロック編、ダブルリブ編、シングルピケ編、ポンチローマ編、ミラノリブ編、ダブルジャージ編、鹿の子編（表鹿の子、裏鹿の子、両面鹿の子）などが挙げられる。

また、編布６は、ポリエステル系複合糸とセルロース系天然紡績糸（例えば綿糸）とポリアミド系の糸とを含むように編成されている。また、多層に編成された編布６の摩擦伝動面側の層（駆動プーリ２１や従動プーリ２２と当接する面側）には、少なくともセルロース系天然紡績糸とポリアミド系の糸とが配されているように編成している。即ち、編布６の摩擦伝動面側の層については、ポリエステル系複合糸は必須の構成ではない。さらに編布６は、ポリエステル系複合糸、セルロース系天然紡績糸、ポリアミド系の糸以外の繊維を含んでいてもよい。編布６における、ポリエステル系複合糸とセルロース系天然紡績糸とポリアミド系の糸の合計含有量は８０質量％以上であることが好ましい。また、編布６の摩擦伝動面側の層におけるセルロース系天然紡績糸とポリアミド系の糸の合計含有量は７０質量％以上であることが好ましい。

本実施態様において、ポリエステル系複合糸は嵩高加工糸である。嵩高加工糸は、繊維にちぢれ（捲縮性）を生じさせたり、芯糸を別の糸でカバリングしたりして、断面の嵩を大きくした加工糸である。嵩高加工糸には、コンジュゲート糸、カバリング糸、捲縮加工糸、ウーリー加工糸、タスラン加工糸、インタレース加工糸などがあるが、嵩高加工糸であるポリエステル系複合糸としては、コンジュゲート糸やカバリング糸が好ましい。

コンジュゲート糸は、熱収縮率の異なる２種類以上のポリマーを繊維軸方向に貼り合わせた断面構造を持つことが好ましい。このような構造を有するコンジュゲート糸は、製造時や加工時に熱が加わると、各ポリマーの収縮率（熱収縮率）の違いにより捲縮が生じて嵩高い糸となる。例えばポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）とポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）をコンジュゲートした複合糸（ＰＴＴ／ＰＥＴコンジュゲート糸）や、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）とポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）をコンジュゲートした複合糸（ＰＢＴ／ＰＥＴコンジュゲート糸）がある。上記のようにポリエステル系複合糸として、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を含むコンジュゲート糸を使用することにより、編布６の伸縮性、嵩高性、耐摩耗性を高めることができる。また、ポリエチレンテレフタレートを含むコンジュゲート糸は入手性に優れていることからコストを低減することができる。また、カバリング糸は、芯糸の周囲を別の糸で覆う（カバリング）することにより、糸全体の断面の嵩を大きくした糸である。例えば、伸縮性に優れたポリウレタン（ＰＵ）糸を芯として、その表面にポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）をカバリングした複合糸（ＰＥＴ／ＰＵカバリング糸）や、ＰＵを芯としてポリアミド（ＰＡ）をカバリングした複合糸（ＰＡ／ＰＵカバリング糸）がある。これらの複合糸のうち、伸縮性や耐摩耗性に優れる、ＰＴＴ／ＰＥＴコンジュゲート糸が好ましい。

上記のようにポリエステル系複合糸を、熱収縮率の異なる２種類以上のポリマーからなる嵩高加工糸で構成することにより、２種類以上のポリマーの熱収縮率の違いにより捲縮性が発現し、編布６に伸縮性や嵩高性を持たせることができる。これにより、後述する金型（内型５２、外型５３）でＶリブドベルト１にＶ形状のリブ部２を形成する製造過程において、Ｖ形状のリブ部２への編布６の適応性を高めることができるとともに、圧縮層４のゴム成分の編布６を介した摩擦伝動面側への滲み出しが抑制され、摩擦伝動面のドライ状態での摩擦係数とウェット状態での摩擦係数の差を小さくすることができるので、耐注水発音性を高めることができる。

セルロース系天然紡績糸は、竹繊維、サトウキビ繊維、種子毛繊維（綿繊維（コットンリンター）、カポックなど）、ジン皮繊維（例えば、麻、コウゾ、ミツマタなど）、葉繊維（例えば、マニラ麻、ニュージーランド麻など）などの天然植物由来のセルロース繊維（パルプ繊維）、羊毛、絹、ホヤセルロースなどの動物由来のセルロース繊維、バクテリアセルロース繊維、藻類のセルロースなどを紡績した糸が例示できる。このうち、特に吸水性に優れる点で、綿繊維が好ましい。

編布６において、セルロース系天然紡績糸の含有量が５質量％よりも少ないと吸水性が低下し耐注水発音性が低下することがある。また、セルロース系天然紡績糸の含有量が６０質量％よりも多いと耐摩耗性が低下することがある。よって本実施形態では、セルロース系天然紡績糸の含有量は５〜６０質量％にしている。なお、編布６において、セルロース系天然紡績糸の含有量は５〜５５質量％が好ましく、５〜４０質量％がより好ましく、２０〜４０質量％の範囲がさらに好ましい。上記範囲にすることにより、Ｖリブドベルト１の耐注水発音性を損なうことなく、耐摩耗性を向上させることができる。

ポリアミド系の糸の材質は、脂肪族ポリアミド（ナイロン）や芳香族ポリアミド（アラミド）などが例示できる。芳香族ポリアミド（アラミド）を用いることでより高度な耐摩耗性が得られるが、比較的安価なナイロンであっても耐摩耗性は向上する。また、ポリアミド系の糸は長繊維を束ねたフィラメント糸であってもよく、短繊維（ステープル）を紡績した紡績糸（スパン糸）であってもよい。フィラメント糸の場合、フィラメントを引き揃えた無撚りの束であってもよく、引き揃えたフィラメントを撚った撚り糸であってもよいが、耐摩耗性を高める点や編成の作業性の点から撚り糸であるのが好ましい。

編布６において、ポリアミド系の糸の含有量が５質量％よりも少ないと耐摩耗性が低下することがある。また、ポリアミド系の糸の含有量が６０質量％よりも多いと吸水性が低下し耐注水発音性が低下することがある。よって本実施形態では、ポリアミド系の糸の含有量は５〜６０質量％にしている。なお、編布６において、ポリアミド系の糸の含有量は１５〜６０質量％が好ましく、２０〜５５質量％がより好ましく、２０〜４０質量％の範囲がさらに好ましい。上記範囲にすることにより、Ｖリブドベルト１の耐注水発音性を損なうことなく、耐摩耗性を向上させることができる。

更に、本実施形態の編布６において、ポリアミド系の糸とセルロース系天然紡績糸との質量比は、５：９５〜９５：５の範囲にしている。その理由としては、ポリアミド系の糸の含有割合が左記範囲よりも少ないと耐摩耗性が低下することがあり、左記範囲よりも多いと吸水性が低下し耐注水発音性が低下してしまうことがあるからである。なお、編布６において、ポリアミド系の糸とセルロース系天然紡績糸との質量比は、１０：９０〜９０：１０が好ましく、２０：８０〜８０：２０がより好ましく、３０：７０〜７０：３０の範囲がさらに好ましい。上記範囲にすることにより、Ｖリブドベルト１の耐注水発音性を損なうことなく、耐摩耗性を向上させることができる。

また、編布６において、セルロース系天然紡績糸とポリアミド系の糸とが一様に分散するように配置されていることが好ましい。本実施形態では、多層に編成された編布６の摩擦伝動面側の層（駆動プーリ２１や従動プーリ２２と当接する面側）には、少なくともセルロース系天然紡績糸とポリアミド系の糸の両方を含むことにより、セルロース系天然紡績糸の摩耗が抑制されるために、耐注水発音性を長期間に亘って保持することができるという効果を発現するが、ポリアミド系の糸はセルロース系天然紡績糸（Ａ）の近傍に位置した方（一様に分散して配置）が、その効果が顕著に得られる。例えば、（ポリアミド系の糸の本数：セルロース系天然紡績糸の本数）が１：１である場合には、それぞれの糸を１本ずつ交互に編成するのが望ましい。しかし、ポリアミド系の糸１０本とセルロース系天然紡績糸１０本とがまとまって並ぶように編成した場合には、ポリアミド系の糸から遠く離れた場所にあるセルロース系天然紡績糸は摩耗しやすいため、耐注水発音性が低下しやすくなる。

具体的には、編布全体の質量に対してセルロース系天然紡績糸の質量比が４０％、ポリアミド系の糸の質量比が２０％とし、糸の単位重量が同じである場合には、セルロース系天然紡績糸２本あたりに対してポリアミド系の糸１本が編成されることになる。この場合、例えば口数２４の編み機を使用したとすると、セルロース系天然紡績糸１６口とポリアミド系の糸８口とをまとめて並べるよりも（図３の（Ｂ）参照）、セルロース系天然紡績糸２口とポリアミド系の糸１口を８回繰り返すように並べた方（図３の（Ａ）参照）が、セルロース系天然紡績糸の近傍にポリアミド系の糸が位置することになるので、セルロース系天然紡績糸の摩耗をより確実に抑制することができる。また、吸水性にムラがないので、耐注水発音性も高めることができる。本明細書及び特許請求の範囲において、「セルロース系天然紡績糸とポリアミド系の糸とが一様に分散」とは、隣接する１２本の糸に少なくとも１本のポリアミド系の糸が含まれることを意味する。

また、編布６を構成するポリエステル系複合糸、セルロース系天然紡績糸、ポリアミド系の糸は、各々フィラメントやファイバを撚り合わせた撚り糸であることが好ましい。編布６を構成する糸にフィラメントやファイバが収束されることで耐摩耗性が向上する。また、編布６を構成する糸にフィラメントやファイバを撚り合わせて収束することにより、編布を編成しやすく、フィラメントやファイバが毛羽立つのも抑えられるので、Ｖリブドベルト１の外観品質を向上させることができる。

また、編布６は、ポリウレタンを含まないことが好ましい。編布６に、繊維材料に比べて吸水性や耐摩耗性の低いポリウレタンを含ませないことで、編布６の吸水性や耐摩耗性が低下しないようにすることができる。なお、編布６によく採用されるポリウレタン糸などを含ませないことから伸縮性に劣るとも思われるが、編布６は伸縮性に優れるポリエステル系複合糸を含むので、伸縮性は担保することができる。さらに編布６は、ポリエステル系複合糸、セルロース系天然紡績糸、ポリアミド系の糸以・BR>Oの繊維を含んでいてもよい。編布６における、ポリエステル系複合糸とセルロース系天然紡績糸とポリアミド系の糸の合計含有量は８０質量％以上であることが好ましい。また、編布６の摩擦伝動面側の層におけるセルロース系天然紡績糸とポリアミド系の糸の合計含有量は７０質量％以上であることが好ましい。

また、嵩高加工糸を含んで多層に編成された編布６の厚みは、０．６ｍｍ以上であることが好ましい。編布６の厚みを０．６ｍｍ以上にすることにより、圧縮層４のゴム成分の編布６を介した摩擦伝動面側への滲み出しが抑制され、摩擦伝動面のドライ状態での摩擦係数とウェット状態での摩擦係数の差を小さくすることができるので、耐注水発音性を高めることができる。なお、編布６の厚みが０．７ｍｍ以上であれば圧縮層４のゴム成分の編布６を介した摩擦伝動面側への滲み出しをより確実に抑制することができ、特に０．８ｍｍ以上であることが好ましい。

また、編布６には、親水化処理剤として界面活性剤や親水性柔軟剤を含有又は付着させることができる。このように親水化処理剤を編布６に含有又は付着させた場合、摩擦伝動面（編布６）に水滴が付着すると、該水滴は、親水化処理された編布６の表面に速やかに濡れ拡がって水膜となり、さらに、編布６のセルロース系天然紡績糸に吸水されて、摩擦伝動面上に水膜がなくなる。したがって、ウェット状態での摩擦伝動面の摩擦係数の低下がより抑制される。

親水化処理剤としては界面活性剤や親水性柔軟剤を用いることができる。これらの親水化処理剤を編布６に含有又は付着させる方法としては、編布６に親水化処理剤をスプレーする方法、編布６に親水化処理剤をコーティングする方法、又は、編布６を親水化処理剤に浸漬する方法を採用することができる。また、親水化処理剤を界面活性剤とする場合は、Ｖリブドベルト１の作製時に、内周面に複数のリブ型が刻設された筒状外型の表面に界面活性剤を塗布して加硫成形することで、界面活性剤を編布６に含有させる方法も採用することができる。これらの方法のうち、簡便かつより均一に親水化処理剤を含有、付着させることができることから、編布６を親水化処理剤に浸漬する方法が好ましい。

界面活性剤とは、水となじみ易い親水基と、油となじみ易い疎水基（親油基）とを分子内に持つ物質の総称であり、極性物質と非極性物質とを均一に混合する働きを有する以外に、表面張力を小さくして濡れ性を高めたり、物質と物質との間に界面活性剤が介在して、界面の摩擦を小さくしたりする作用がある。

界面活性剤の種類は特に限定されず、イオン界面活性剤、非イオン界面活性剤などが使用できる。非イオン界面活性剤は、ポリエチレングリコール型非イオン界面活性剤又は多価アルコール型非イオン界面活性剤であってもよい。

ポリエチレングリコール型非イオン界面活性剤は、高級アルコール、アルキルフェノール、高級脂肪酸、多価アルコール高級脂肪酸エステル、高級脂肪酸アミド、ポリプロピレングリコールなどの疎水基を有する疎水性ベース成分にエチレンオキシドが付加して親水基が付与された非イオン界面活性剤である。

また、編布６には、圧縮層４を構成するゴム組成物（リブ部２の表面を形成するゴム組成物）との接着性を向上させる目的で、接着処理を施すことができる。このような編布６の接着処理としては、エポキシ化合物又はイソシアネート化合物を有機溶媒（トルエン、キシレン、メチルエチルケトン等）に溶解させた樹脂系処理液への浸漬処理、レゾルシン−ホルマリン−ラテックス液（ＲＦＬ液）への浸漬処理、ゴム組成物を有機溶媒に溶かしたゴム糊への浸漬処理などが挙げられる。この他の接着処理の方法として、例えば、編布６とゴム組成物とをカレンダーロールに通して編布６にゴム組成物を摺り込むフリクション処理、編布６にゴム糊を塗布するスプレディング処理、編布６にゴム組成物を積層するコーティング処理等も採用することができる。このように編布６を接着処理することにより、圧縮層４との接着性を向上させて、Ｖリブドベルト１の走行時の編布６の剥離を防止することができる。また、接着処理をすることで、リブ部２の耐摩耗性を向上させることもできる。

ここで、上記接着処理により、編布６に圧縮層４を構成するゴム組成物を接着させた結果、編布６の摩擦伝動面（駆動プーリ２１や従動プーリ２２と当接する面側）にゴム組成物の滲み出しが無いようにすることが好ましい。編布６から摩擦伝動面側へのゴム組成物の滲み出しが有ると、吸水性が低下するので、ウェット時の摩擦係数の低下が大きくなり、耐注水発音性が低下してしまう。そこで、編布６の摩擦伝動面へのゴム組成物の滲み出しを無くすことにより、十分な吸水性が確保できるため、耐注水発音性を向上させることができる。

（Ｖリブドベルト１の製造方法）
以下に、図４に基づいてＶリブドベルト１の製造方法を説明する。まず、図４の（ａ）に示すように、外周面に可撓性ジャケット５１を装着した筒状の内型５２に、未加硫の伸張層用シート３Ｓを巻き付けて、この上に心線５を螺旋状にスピニングし、さらにその上に未加硫の圧縮層用シート４Ｓと編布６とを順次巻き付けて（被せて）、成形体１０を作成する。この後、内周面に複数のリブ型５３ａを刻設した外型５３の内周側に、成形体１０を巻き付けた内型５２を同心状にセットする。このとき、外型５３の内周面と成形体１０の外周面との間には所定の間隙が設けられる。

ここで、上記のように、Ｖリブドベルト１を成形する際に、編布６は圧縮層用シート４Ｓの外周に添うように円筒状に成形する必要がある。そのために、丸編機などを用いてジョイントのないシームレス編布を用意する方法があるが、その場合にはＶリブドベルト１の長さ（周長）に対応したシームレス編布を準備する必要がある。このとき、Ｖリブドベルト１の長さに対して長すぎる（周長の大きすぎる）編布を用いた場合には、編布がダブつくのでオーバーラップして、品質異常を起こす虞があり、逆に、短すぎる（周長の小さすぎる）編布を用いた場合には、成形されるリブ部２の形状が不良となったり、圧縮層用シート４Ｓのゴム組成物が摩擦伝動面に滲み出して耐注水発音性が低下したりといった不具合が予想される。そのため、様々な長さのＶリブドベルト１を製造しようとすると、それと同じ数だけの仕掛品を持つ必要があり、無駄が生じやすい。

そこで、編布６を圧縮層用シート４Ｓの外周に添うように円筒状に成形するために、Ｖリブドベルト１の長さに応じて、四角形状の編布６の両端をジョイントして筒状の編布６を作製する方法を採用するのが好ましい。この場合、どのようなＶリブドベルト１の長さであっても最適な周長の編布６を準備（調節）することができるので、品質が安定する。さらに、丸編機の他横編機も使用できるので自由度が高く、仕掛品も１種類でよいため無駄がなくなる。

編布６の両端をジョイントする方法としては、編布６を構成する糸の融点付近の温度に加熱した刃で切断しながら同時にその切断面を溶着する方法（ホットメルト、熱溶着）、超音波振動させた刃で押圧することにより切断と溶着を同時に行う方法（超音波溶着）、ミシンジョイント、かがり縫い、突き合わせなどが例示できる。編布６の両端をジョイントするタイミングとしては、Ｖリブドベルト１の成形前にあらかじめ行っておいてもよく、Ｖリブドベルト１の成形中に行ってもよい（例えば、内型５２に巻き付けた圧縮層用シート４Ｓの上で編布６の両端をジョイントする）。Ｖリブドベルト１の成形前に行う場合にはホットメルト、超音波溶着、ミシンジョイント、かがり縫いが都合よく適用でき、Ｖリブドベルト１の成形中に行う場合には突き合わせが都合よく適用できる。なかでも、編布６の継ぎ目の外観がよいことから、超音波溶着や突き合わせが好ましい。また、編布６のジョイント箇所は１箇所であってもよく、複数箇所であってもよい。工数低減や外観向上の点から、編布６のジョイント箇所は１箇所又は２箇所であることが好ましい。

続いて、図４の（ｂ）に示すように、前記可撓性ジャケット５１を外型５３の内周面に向かって所定の膨張率（例えば１〜６％）で膨張させ、成形体１０の圧縮層用シート４Ｓと編布６を外型５３のリブ型５３ａに圧入して、その状態で加硫処理（例えば１６０℃、３０分）を行う。

最後に、図４の（ｃ）に示すように、内型５２を外型５３から抜き取り、複数のリブ部２を有する加硫ゴムスリーブ１０Ａを外型５３から脱型した後、カッターを用いて加硫ゴムスリーブ１０Ａを周長方向に沿って所定の幅にカットして、Ｖリブドベルト１に仕上げる。なお、Ｖリブドベルト１の製造方法は上記方法に限らず、例えば、特開２００４−８２７０２号公報等に開示された他の公知の方法を採用することもできる。

上記のＶリブドベルト１によれば、摩擦伝動面側を被覆する編布６が、セルロース系天然紡績糸を含むことにより、Ｖリブドベルト１の吸水性を高め、耐注水発音性を高めることができる。また、編布６が、ポリエステル系複合糸を含むことにより、編布６の伸縮性を高め、金型（内型５２、外型５３）でＶリブドベルト１にＶ形状のリブ部２を形成する際の編布６のＶ形状のリブ部２への適応性を高めることができる。また、編布６が、ポリアミド系の糸を含むことにより、耐摩耗性を高め、セルロース系天然紡績糸が摩耗するのを抑制することができ、耐注水発音性を長期間に亘って保持することができる。

また、Ｖリブドベルト１の摩擦伝動面側を被覆する編布６を緯編にすることにより伸縮性を高めているので、金型（内型５２、外型５３）でＶリブドベルト１にＶ形状のリブ部２を形成する製造過程において、リブ部２の形状不良を発生しにくくすることができる。また、編布６を多層構造にすることで、圧縮層４のゴム成分の編布６を介した摩擦伝動面側への滲み出しが抑制され、摩擦伝動面のドライ状態での摩擦係数とウェット状態での摩擦係数との差を小さくすることができるので、耐注水発音性を高めることができる。

また、吸水性の高いセルロース系天然紡績糸をＶリブドベルト１の摩擦伝動面側の層に配することで、駆動プーリ２１及び従動プーリ２２とＶリブドベルト１との間に浸入した水を素早く吸収して摩擦係数を安定化（ウェット状態での摩擦係数の低下を抑制）することができるので、耐注水発音性を高めることができる。さらに耐摩耗性の高いポリアミド系の糸を摩擦伝動面側の層に配することで、セルロース系天然紡績糸が摩耗するのを抑制することができ、耐注水発音性を長期間に亘って保持することができる。

次に、表１に示すように、実施例１〜５、及び、比較例１〜４に係るＶリブドベルトを作製し、摩擦伝動面へのゴムの滲み出しの有無を観察するゴム滲み出し観察試験、摩擦係数測定試験、ミスアライメント発音評価試験（発音限界角度測定）及び耐摩耗性試験を行った。

実施例１〜５は全てダブル鹿の子編の緯編多層編布であり、セルロース系天然紡績糸（Ａ）として綿糸（５０番手のスパン糸）、ポリエステル系複合糸（Ｂ）としてＰＴＴ／ＰＥＴコンジュゲート糸（東レ（株）製、８４ｄｔｅｘ）を用いた。ポリアミド系の糸（Ｃ）として実施例１〜４はナイロンフィラメント糸（東レ（株）製、ナイロン６６、１１０ｄｔｅｘ）を用い、実施例５ではアラミドフィラメント糸（帝人（株）製、テクノーラ、１１０ｄｔｅｘ）を用いた。また、実施例１〜５ではＰＴＴ／ＰＥＴコンジュゲート糸を圧縮層側に、綿糸とポリアミド系の糸が摩擦伝動面側（プーリと接触する側）となるように編成した。実施例１〜４では、綿糸とポリアミド系の糸との比率（質量比）を変化させ、耐注水発音性や耐摩耗性への影響を評価した。

比較例１はセルロース系天然紡績糸（Ａ）として綿糸、ポリエステル系複合糸（Ｂ）としてＰＴＴ／ＰＥＴコンジュゲート糸を用い、ポリアミド系の糸（Ｃ）は含まない構成の緯編多層編布である。比較例２は綿とポリウレタンのカバリング加工糸からなる単層の緯編布である。比較例３はナイロンとポリウレタンのタスラン加工糸からなる単層の緯編布である。比較例４は実施例１と同じ構成の編布であるが、実施例１とは表裏を逆にして使用することで、摩擦伝動面側にＰＴＴ／ＰＥＴコンジュゲート糸を、圧縮層側に綿糸とナイロンフィラメント糸を配した。

（ゴム滲み出し観察試験）
ゴム滲み出し観察試験では、マイクロスコープにてＶリブドベルト１の摩擦伝動面を２０倍に拡大して撮影し、画像解析ソフトを用いてゴムが摩擦伝動面に露出している面積割合を計算した。任意の５箇所を測定した平均値より、ゴムが摩擦伝動面に露出している面積割合が５％未満である場合はゴム滲み出しが「無し」、５％以上である場合はゴム滲み出しが「有り」と判断した。

（摩擦係数測定試験）
摩擦係数測定試験は、図５に示すように、直径１２１．６ｍｍの駆動プーリ（Ｄｒ．）、直径７６．２ｍｍのアイドラープーリ（ＩＤＬ．１）、直径６１．０ｍｍのアイドラープーリ（ＩＤＬ．２）、直径７６．２ｍｍのアイドラープーリ（ＩＤＬ．３）、直径７７．０ｍｍのアイドラープーリ（ＩＤＬ．４）、直径１２１．６ｍｍの従動プーリ（Ｄｎ．）を配置した試験機を用い、これらの各プーリにＶリブドベルト１を掛架して行った。

図５の（ａ）に示すように、通常走行時を想定したドライ状態の試験では、室温条件下（２３℃）で、駆動プーリ（Ｄｒ．）の回転数を４００ｒｐｍ、従動プーリ（Ｄｎ．）へのベルト巻き付け角度αをπ／９ラジアン（２０°）とし、一定荷重（１８０Ｎ／６ｒｉｂ）を付与してＶリブドベルト１を走行させて、従動プーリ（Ｄｎ．）のトルクを上げていき、従動プーリ（Ｄｎ．）に対するＶリブドベルト１の滑り速度が最大（１００％スリップ）となったときの従動プーリ（Ｄｎ．）のトルク値から、（１）式を用いて摩擦係数μを求めた。
μ＝ｌｎ（Ｔ_１／Ｔ_２）／α （１）
ここに、Ｔ_１は張り側張力、Ｔ_２は緩み側張力である。
従動プーリ（Ｄｎ．）入側の緩み側張力Ｔ_２は一定荷重（１８０Ｎ／６ｒｉｂ）と等しくなり、出側の張り側張力Ｔ_１は、この一定荷重に従動プーリ（Ｄｎ．）のトルクによる張力を加えたものとなる。

図５の（ｂ）に示すように、雨天走行時を想定したウェット状態の試験では、駆動プーリ（Ｄｒ．）の回転数を８００ｒｐｍ、従動プーリ（Ｄｎ．）へのベルト巻き付け角度αをπ／４ラジアン（４５°）とし、従動プーリ（Ｄｎ．）の入口付近に１分間に３００ｍｌの水を連続的に注水した。その他の条件はドライ状態の試験と同じであり、（１）式を用いて摩擦係数μを求めた。

（ミスアライメント発音評価試験）
ミスアライメント発音評価試験は、図６に示すように、直径９０ｍｍの駆動プーリ（Ｄｒ．）、直径７０ｍｍのアイドラープーリ（ＩＤＬ．１）、直径１２０ｍｍのミスアライメントプーリ（Ｗ／Ｐ）、直径８０ｍｍのテンションプーリ（Ｔｅｎ．）、直径７０ｍｍのアイドラープーリ（ＩＤＬ．２）、直径８０ｍｍのアイドラープーリ（ＩＤＬ．３）を配置した試験機を用い、アイドラープーリ（ＩＤＬ．１）とミスアライメントプーリ（Ｗ／Ｐ）の軸間スパンを１３５ｍｍに設定し、全てのプーリが同一平面上（ミスアライメントの角度０°）に位置するように調整した。

そして、試験機の各プーリにＶリブドベルト１を掛架して、室温条件下（２３℃）で、駆動プーリ（Ｄｒ．）の回転数を１０００ｒｐｍ、ベルト張力を３００Ｎ／６ｒｉｂとし、駆動プーリ（Ｄｒ．）の出口付近でＶリブドベルト１の摩擦伝動面に定期的（約３０秒間隔）に５ｃｃの水を注水して、ミスアライメントプーリ（Ｗ／Ｐ）を他の各プーリに対して手前側へずらす（ミスアライメントの角度を徐々に大きくする）ミスアライメントでＶリブドベルト１を走行させ、ミスアライメントプーリ（Ｗ／Ｐ）の入口付近で発音が発生するときのミスアライメントの角度（発音限界角度）を求めた。また、通常走行時を想定して、注水を行わないドライ状態についても、同様に発音限界角度を求めた。なお、この発音限界角度は大きいほど、耐発音性が優れていることを示す。

（耐摩耗性試験）
耐摩耗性試験では、図示は省略するが、直径１２０ｍｍの駆動プーリ（Ｄｒ．）、直径７５ｍｍのアイドラープーリ（ＩＤＬ．１）、直径６０ｍｍのテンションプーリ（Ｔｅｎ．）、直径１２０ｍｍの従動プーリ（Ｄｎ．）を順に配置した試験機を用いた。これらの各プーリにＶリブドベルト１を掛架し、１２０℃の雰囲気下で、駆動プーリ（Ｄｒ．）の回転数を４９００ｒｐｍとし、初荷重としてテンションプーリ（Ｔｅｎ．）に８９０Ｎの軸荷重を負荷して、２００時間走行させた試験前後のベルト質量を測定し、（２）式を用いて摩耗率を求めた。
摩耗率＝（試験前質量−試験後質量）／試験前質量×１００（％） （２）
なお、摩耗率は低い値ほど、耐摩耗性が優れていることを示す。

（編布の厚みについて）
作製した実施例１〜５、及び、比較例１〜４に係るＶリブドベルトをベルト幅方向に切断し、その断面をマイクロスコープによって撮影して摩擦伝動面を被覆する編布６の平均厚みを測定した。

・綿：５０番手のスパン糸
・ＰＴＴ／ＰＥＴコンジュゲート糸：東レ（株）製、８４ｄｔｅｘ
・ナイロンフィラメント糸：東レ（株）製、ナイロン６６、１１０ｄｔｅｘ
・アラミドフィラメント糸：帝人（株）製、テクノーラ、１１０ｄｔｅｘ

（各試験結果の考察）
編布６にセルロース系天然紡績糸（Ａ）、ポリエステル系複合糸（Ｂ）、及びポリアミド系の糸（Ｃ）を含み、セルロース系天然紡績糸（Ａ）とポリアミド系の糸（Ｃ）とが摩擦伝動面側の層に配された実施例１〜５では、ゴムの摩擦伝動面への滲み出しがなく、ドライ状態での摩擦係数とウェット状態での摩擦係数との差Δμが小さく、耐注水発音性が高かった。さらに、２００ｈ耐久後摩耗率が低く、耐摩耗性にも優れていた。

編布６中の綿とナイロンの質量比が耐注水発音性と耐摩耗性に及ぼす影響について着目すると、ナイロンの質量比が２０〜５５％の間である実施例１、２及び４でドライ状態での摩擦係数とウェット状態での摩擦係数の差Δμが小さく（耐注水発音性が高く）、耐摩耗性も優れていた。ナイロンの質量比が５％と比較的低い実施例３では、ドライ状態での摩擦係数とウェット状態での摩擦係数の差Δμがもっとも小さい一方で、耐摩耗性は比較的低めであった。

ポリアミド系の糸（Ｃ）としてアラミドを用いた実施例５では、ナイロンを用いた実施例１と同じ耐注水発音性を有したまま、耐摩耗性の向上が見られた。

一方、ポリアミド系の糸（Ｃ）を含まない比較例１では、耐摩耗性が大きく低下した。また、綿／ポリウレタンのカバリング加工糸を用いた比較例２ではゴムの摩擦伝動面への滲み出しが有るためか耐注水発音性が低く、さらに耐摩耗性も低かった。また、ナイロン／ポリウレタンのタスラン加工糸を用いた比較例３は、比較例１や比較例２と比較して耐注水発音性は同程度であり、耐摩耗性は若干の向上が見られたものの、ゴムの摩擦伝動面への滲み出しもあり、実用には不十分なレベルであった。編布の構成自体は実施例１と同じであるが、編布を裏返して使用することにより綿とナイロンを圧縮層側に配した比較例４では、綿とナイロンの吸水性や耐摩耗性が十分に発揮されないためか、耐注水発音性及び耐摩耗性は低い結果となった。

１ Ｖリブドベルト
２ リブ部
３ 伸張層
４ 圧縮層
５ 心線
６ 編布
１０ 成形体
２１ 駆動プーリ
２２ 従動プーリ
２３ Ｖ字状溝
５１ 可撓性ジャケット
５２ 内型
５３ 外型
５３ａ リブ型

Claims (13)

1. 少なくとも２層以上の編布で構成された、緯編多層編布によって被覆された圧縮層を有するＶリブドベルトであって、
   前記緯編多層編布は、少なくともセルロース系天然紡績糸、ポリエステル系複合糸、及び、ポリアミド系の糸を含む３種類以上の糸で編成され、前記緯編多層編布の摩擦伝動面側の層は、少なくとも前記セルロース系天然紡績糸と前記ポリアミド系の糸とが配されていることを特徴とするＶリブドベルト。
2. 前記緯編多層編布において、前記ポリアミド系の糸の含有量が５〜６０質量％であることを特徴とする請求項１に記載のＶリブドベルト。
3. 前記緯編多層編布において、前記セルロース系天然紡績糸の含有量が５〜６０質量％であることを特徴とする請求項１又は２に記載のＶリブドベルト。
4. 前記緯編多層編布において、前記ポリアミド系の糸とセルロース系天然紡績糸との質量比が、（ポリアミド系の糸：セルロース系天然紡績糸）＝５：９５〜９５：５であることを特徴とする請求項１又は２に記載のＶリブドベルト。
5. 前記緯編多層編布に含まれる前記ポリエステル系複合糸は、熱収縮率の異なる２種類以上のポリマーからなる嵩高加工糸であることを特徴とする請求項１〜４の何れか一項に記載のＶリブドベルト。
6. 前記緯編多層編布に含まれる前記ポリエステル系複合糸は、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を含むコンジュゲート糸であることを特徴とする請求項１〜５の何れか一項に記載のＶリブドベルト。
7. 前記緯編多層編布に含まれる前記ポリアミド系の糸は、ナイロン、又は、アラミド繊維を含むことを特徴とする請求項１〜６の何れか一項に記載のＶリブドベルト。
8. 前記緯編多層編布を構成する糸は、各々フィラメントやファイバを撚り合わせていることを特徴とする請求項１〜７の何れか一項に記載のＶリブドベルト。
9. 前記緯編多層編布は、ポリウレタンを含まないことを特徴とする請求項１〜８の何れか一項に記載のＶリブドベルト。
10. 前記緯編多層編布の厚みは、０．６ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１〜９の何れか一項に記載のＶリブドベルト。
11. 前記緯編多層編布の摩擦伝動面側の層において、前記セルロース系天然紡績糸とポリアミド系の糸とが一様に分散するように配置されていることを特徴とする請求項１〜１０の何れか一項に記載のＶリブドベルト。
12. 前記圧縮層は、ゴムを構成要素として含み、
    前記緯編多層編布から前記ゴムの滲み出しが無いことを特徴とする請求項１〜１１の何れか一項に記載のＶリブドベルト。
13. 請求項１〜１２の何れか一項に記載のＶリブドベルトの製造方法であって、
    前記緯編多層編布の両端をジョイントした筒状の当該緯編多層編布を未加硫の圧縮層用シートに被せる、又は、未加硫の圧縮層用シートの上で前記緯編多層編布の両端をジョイントする、ことを特徴とするＶリブドベルトの製造方法。