JPH0571416A - 多気筒内燃機関の冷却水通路構造 - Google Patents
多気筒内燃機関の冷却水通路構造Info
- Publication number
- JPH0571416A JPH0571416A JP22900591A JP22900591A JPH0571416A JP H0571416 A JPH0571416 A JP H0571416A JP 22900591 A JP22900591 A JP 22900591A JP 22900591 A JP22900591 A JP 22900591A JP H0571416 A JPH0571416 A JP H0571416A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling water
- cylinder
- exhaust manifold
- water passage
- collecting portion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 多気筒内燃機関の冷却水通路構造において、
各気筒間での燃焼室内の温度差を低減させて各気筒間で
安定した燃焼を得る。 【構成】 ウォータジャケット連絡通路５２が各気筒１
ａ，１ｂの排気ポート２０下方を横切ってシリンダヘッ
ド７内を延びている。また、排気マニホルド集合部２２
および触媒コンバータ２４に近い気筒１ａの排気ポート
２０下方を横切って第１冷却水通路４２がヘッド７内を
延びている。ラジエータから流出した冷却水が第１冷却
水通路４２内に供給される。第１冷却水通路４２から流
出した冷却水はシリンダブロック内を通ってウォータポ
ンプ内に流入する。ウォータポンプから送り出された冷
却水はシリンダブロックのウォータジャケットおよびウ
ォータジャケット連絡通路５２を介して、シリンダヘッ
ド７のウォータジャケット内に流入し、次いでラジエー
タに導かれる。
各気筒間での燃焼室内の温度差を低減させて各気筒間で
安定した燃焼を得る。 【構成】 ウォータジャケット連絡通路５２が各気筒１
ａ，１ｂの排気ポート２０下方を横切ってシリンダヘッ
ド７内を延びている。また、排気マニホルド集合部２２
および触媒コンバータ２４に近い気筒１ａの排気ポート
２０下方を横切って第１冷却水通路４２がヘッド７内を
延びている。ラジエータから流出した冷却水が第１冷却
水通路４２内に供給される。第１冷却水通路４２から流
出した冷却水はシリンダブロック内を通ってウォータポ
ンプ内に流入する。ウォータポンプから送り出された冷
却水はシリンダブロックのウォータジャケットおよびウ
ォータジャケット連絡通路５２を介して、シリンダヘッ
ド７のウォータジャケット内に流入し、次いでラジエー
タに導かれる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は多気筒内燃機関の冷却水
通路構造に関する。
通路構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】多気筒内燃機関においてラジエータによ
り冷却された冷却水をウォータポンプによってシリンダ
ブロック内に形成されたウォータジャケット内に送り込
み、このウォータジャケットから流出した冷却水をシリ
ンダヘッド内に形成されたウォータジャケット内に流入
させ、このシリンダヘッド内のウォータジャケットから
流出した冷却水をラジエータ内に流入させて冷却水を循
環させるようにすると共に、各気筒の排気ポート周りに
冷却水通路を夫々形成し、シリンダブロックのウォータ
ジャケットから流出した冷却水の一部をこれら冷却水通
路内に流入させると共にこれら冷却水通路から流出した
冷却水をウォータポンプ内に流入させるようにした多気
筒内燃機関の冷却水通路構造が公知である（実開平１−
１３００４７号公報参照）。この多気筒内燃機関の冷却
水通路構造では各気筒の排気ポート周りに夫々形成され
た冷却水通路内に冷却水を流通させることにより、排気
ガスの熱によって過熱されやすい各気筒の排気ポート周
りのシリンダヘッド部分を一様に冷却して各気筒の燃焼
室内が過度に高温になりすぎないようにしている。
り冷却された冷却水をウォータポンプによってシリンダ
ブロック内に形成されたウォータジャケット内に送り込
み、このウォータジャケットから流出した冷却水をシリ
ンダヘッド内に形成されたウォータジャケット内に流入
させ、このシリンダヘッド内のウォータジャケットから
流出した冷却水をラジエータ内に流入させて冷却水を循
環させるようにすると共に、各気筒の排気ポート周りに
冷却水通路を夫々形成し、シリンダブロックのウォータ
ジャケットから流出した冷却水の一部をこれら冷却水通
路内に流入させると共にこれら冷却水通路から流出した
冷却水をウォータポンプ内に流入させるようにした多気
筒内燃機関の冷却水通路構造が公知である（実開平１−
１３００４７号公報参照）。この多気筒内燃機関の冷却
水通路構造では各気筒の排気ポート周りに夫々形成され
た冷却水通路内に冷却水を流通させることにより、排気
ガスの熱によって過熱されやすい各気筒の排気ポート周
りのシリンダヘッド部分を一様に冷却して各気筒の燃焼
室内が過度に高温になりすぎないようにしている。
【０００３】また、直列多気筒内燃機関において排気マ
ニホルドの集合部が一端の気筒の更に外側に位置してい
る排気マニホルド構造が公知である（実開平３−４５４
１４号公報参照）。この多気筒内燃機関では、排気マニ
ホルド集合部に近い気筒と排気マニホルド集合部から遠
く離れた気筒とが存在することになる。
ニホルドの集合部が一端の気筒の更に外側に位置してい
る排気マニホルド構造が公知である（実開平３−４５４
１４号公報参照）。この多気筒内燃機関では、排気マニ
ホルド集合部に近い気筒と排気マニホルド集合部から遠
く離れた気筒とが存在することになる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、高温の既燃
ガスが流通する排気マニホルド集合部は高温を呈し、各
気筒の燃焼室はこの排気マニホルド集合部から輻射され
る輻射熱を受けて加熱される。このとき、実開平３−４
５４１４号公報に記載された多気筒内燃機関のように排
気マニホルド集合部に近い気筒と排気マニホルド集合部
から遠く離れた気筒とを具備する内燃機関では、排気マ
ニホルド集合部に近い気筒の燃焼室が排気マニホルド集
合部から受ける輻射熱の方が排気マニホルド集合部から
遠く離れた気筒の燃焼室が排気マニホルド集合部から受
ける輻射熱よりも大きくなる。この場合に実開平１−１
３００４７号公報に記載された多気筒内燃機関のように
各気筒の排気ポート周りに夫々形成された冷却水通路内
に冷却水を流通させて各気筒の燃焼室を同様に冷却する
ようにすると、上述のように各気筒により輻射熱の受熱
量が異なるために各気筒間で燃焼室内の温度にばらつき
が生じてしまう。このように各気筒間で燃焼室内の温度
にばらつきが生じると、各気筒間でノッキング発生限界
の点火時期にばらつきが生じ、従って一番高温の気筒の
ノッキング発生限界に合わせて点火時期を遅角させなけ
ればならず、その結果機関出力トルクが低下してしまう
という問題が生ずる。また、各気筒毎に燃焼のばらつき
が生ずるので、ＮＯX 等の排気エミッションの発生を安
定して低減させることが困難になるという問題も発生す
る。更に、シリンダヘッドおよびシリンダブロックに熱
応力が生じ、その結果吸排気弁と弁座間に偏摩耗が起き
たり、或いはピストンとシリンダボア間に偏摩耗が起き
たりする危険性がある。このように各気筒間で燃焼室内
の温度にばらつきが生じると種々の問題が発生する。
ガスが流通する排気マニホルド集合部は高温を呈し、各
気筒の燃焼室はこの排気マニホルド集合部から輻射され
る輻射熱を受けて加熱される。このとき、実開平３−４
５４１４号公報に記載された多気筒内燃機関のように排
気マニホルド集合部に近い気筒と排気マニホルド集合部
から遠く離れた気筒とを具備する内燃機関では、排気マ
ニホルド集合部に近い気筒の燃焼室が排気マニホルド集
合部から受ける輻射熱の方が排気マニホルド集合部から
遠く離れた気筒の燃焼室が排気マニホルド集合部から受
ける輻射熱よりも大きくなる。この場合に実開平１−１
３００４７号公報に記載された多気筒内燃機関のように
各気筒の排気ポート周りに夫々形成された冷却水通路内
に冷却水を流通させて各気筒の燃焼室を同様に冷却する
ようにすると、上述のように各気筒により輻射熱の受熱
量が異なるために各気筒間で燃焼室内の温度にばらつき
が生じてしまう。このように各気筒間で燃焼室内の温度
にばらつきが生じると、各気筒間でノッキング発生限界
の点火時期にばらつきが生じ、従って一番高温の気筒の
ノッキング発生限界に合わせて点火時期を遅角させなけ
ればならず、その結果機関出力トルクが低下してしまう
という問題が生ずる。また、各気筒毎に燃焼のばらつき
が生ずるので、ＮＯX 等の排気エミッションの発生を安
定して低減させることが困難になるという問題も発生す
る。更に、シリンダヘッドおよびシリンダブロックに熱
応力が生じ、その結果吸排気弁と弁座間に偏摩耗が起き
たり、或いはピストンとシリンダボア間に偏摩耗が起き
たりする危険性がある。このように各気筒間で燃焼室内
の温度にばらつきが生じると種々の問題が発生する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明によれば、排気マニホルド集合部に近い気筒
と排気マニホルド集合部から遠く離れた気筒とを具備す
る多気筒内燃機関において、排気マニホルド集合部に近
い気筒の排気ポート下方を横切ってシリンダヘッド内を
延びる第１の冷却水通路と、排気マニホルド集合部から
遠く離れた気筒の排気ポート下方を横切ってシリンダヘ
ッド内を延びる第２の冷却水通路とを具備し、第１冷却
水通路の断面積を第２冷却水通路の断面積よりも大きく
形成している。
めに本発明によれば、排気マニホルド集合部に近い気筒
と排気マニホルド集合部から遠く離れた気筒とを具備す
る多気筒内燃機関において、排気マニホルド集合部に近
い気筒の排気ポート下方を横切ってシリンダヘッド内を
延びる第１の冷却水通路と、排気マニホルド集合部から
遠く離れた気筒の排気ポート下方を横切ってシリンダヘ
ッド内を延びる第２の冷却水通路とを具備し、第１冷却
水通路の断面積を第２冷却水通路の断面積よりも大きく
形成している。
【０００６】更に、上記問題点を解決するために本発明
によれば、排気マニホルド集合部に近い気筒と排気マニ
ホルド集合部から遠く離れた気筒とを具備する多気筒内
燃機関において、排気マニホルド集合部に近い気筒の排
気ポート周りに第１の冷却水通路を形成すると共に排気
マニホルド集合部から遠く離れた気筒の排気ポート周り
に第２の冷却水通路を形成し、ラジエータから流出した
冷却水を第１冷却水通路内に供給すると共に第１冷却水
通路から流出した冷却水を第２冷却水通路内に供給する
ようにしている。
によれば、排気マニホルド集合部に近い気筒と排気マニ
ホルド集合部から遠く離れた気筒とを具備する多気筒内
燃機関において、排気マニホルド集合部に近い気筒の排
気ポート周りに第１の冷却水通路を形成すると共に排気
マニホルド集合部から遠く離れた気筒の排気ポート周り
に第２の冷却水通路を形成し、ラジエータから流出した
冷却水を第１冷却水通路内に供給すると共に第１冷却水
通路から流出した冷却水を第２冷却水通路内に供給する
ようにしている。
【０００７】
【作用】排気マニホルド集合部に近い気筒の燃焼室は排
気マニホルド集合部から遠く離れた気筒の燃焼室に比べ
て排気マニホルド集合部からの輻射熱をより多く受熱す
る。請求項１に記載の発明では、断面積が比較的大きい
第１冷却水通路内を流通する冷却水によって排気マニホ
ルド集合部に近い気筒の排気ポート周りのシリンダヘッ
ド領域が比較的大きく冷却され、一方断面積が比較的小
さい第２冷却水通路内を流通する冷却水によって排気マ
ニホルド集合部から遠く離れた気筒の排気ポート周りの
シリンダヘッド領域が比較的小さく冷却される。斯くし
て、排気マニホルド集合部に近い気筒の燃焼室が排気マ
ニホルド集合部から遠く離れた気筒の燃焼室に比べて冷
却水によってより大きく冷却される。
気マニホルド集合部から遠く離れた気筒の燃焼室に比べ
て排気マニホルド集合部からの輻射熱をより多く受熱す
る。請求項１に記載の発明では、断面積が比較的大きい
第１冷却水通路内を流通する冷却水によって排気マニホ
ルド集合部に近い気筒の排気ポート周りのシリンダヘッ
ド領域が比較的大きく冷却され、一方断面積が比較的小
さい第２冷却水通路内を流通する冷却水によって排気マ
ニホルド集合部から遠く離れた気筒の排気ポート周りの
シリンダヘッド領域が比較的小さく冷却される。斯くし
て、排気マニホルド集合部に近い気筒の燃焼室が排気マ
ニホルド集合部から遠く離れた気筒の燃焼室に比べて冷
却水によってより大きく冷却される。
【０００８】請求項２に記載の発明では、第１冷却水通
路内にはラジエータから流出した比較的低温の冷却水が
供給され、一方第２冷却水通路内には第１冷却水通路内
を流通して温度上昇した冷却水が供給される。従って排
気マニホルド集合部に近い気筒の排気ポート周りの領域
が排気マニホルド集合部から遠く離れた気筒の排気ポー
ト周りの領域に比べて冷却水によってより大きく冷却さ
れ、斯くして排気マニホルド集合部に近い気筒の燃焼室
が排気マニホルド集合部から遠く離れた気筒の燃焼室に
比べて冷却水によってより大きく冷却される。
路内にはラジエータから流出した比較的低温の冷却水が
供給され、一方第２冷却水通路内には第１冷却水通路内
を流通して温度上昇した冷却水が供給される。従って排
気マニホルド集合部に近い気筒の排気ポート周りの領域
が排気マニホルド集合部から遠く離れた気筒の排気ポー
ト周りの領域に比べて冷却水によってより大きく冷却さ
れ、斯くして排気マニホルド集合部に近い気筒の燃焼室
が排気マニホルド集合部から遠く離れた気筒の燃焼室に
比べて冷却水によってより大きく冷却される。
【０００９】
【実用例】図１から図７に本発明を２気筒内燃機関に適
用した場合を示す。図１から図６を参照すると、１ａは
１番気筒、１ｂは２番気筒、３はシリンダブロック、５
はシリンダブロック３内で往復動するピストン、７はシ
リンダブロック３上に固定されたシリンダヘッド、１０
はシリンダヘッド７の内壁面とピストン５の頂面間に形
成された燃焼室を夫々示す。各気筒１ａ，１ｂのシリン
ダヘッド７内壁面の一側には一対の給気弁１２が配置さ
れ、シリンダヘッド７内壁面の他側には３個の排気弁１
４が配置される。シリンダヘッド７内壁面の中心部には
点火栓１６が配置され、一対の給気弁１２側に位置する
シリンダヘッド７内壁面の周縁部には燃料噴射弁（図示
しない）が配置される。シリンダヘッド７内には給気弁
１２に対して給気ポート１８が形成され、排気弁１４に
対して排気ポート２０が形成される。各気筒１ａ，１ｂ
の排気ポート２０は排気マニホルド２２に連結され、排
気マニホルド２２は触媒コンバータ２４を介して図示し
ない排気ダクトに連結される。また、図４において、２
６はシリンダヘッド７内に形成されたオイル室、２８は
ブローバイガス通路を夫々示す。
用した場合を示す。図１から図６を参照すると、１ａは
１番気筒、１ｂは２番気筒、３はシリンダブロック、５
はシリンダブロック３内で往復動するピストン、７はシ
リンダブロック３上に固定されたシリンダヘッド、１０
はシリンダヘッド７の内壁面とピストン５の頂面間に形
成された燃焼室を夫々示す。各気筒１ａ，１ｂのシリン
ダヘッド７内壁面の一側には一対の給気弁１２が配置さ
れ、シリンダヘッド７内壁面の他側には３個の排気弁１
４が配置される。シリンダヘッド７内壁面の中心部には
点火栓１６が配置され、一対の給気弁１２側に位置する
シリンダヘッド７内壁面の周縁部には燃料噴射弁（図示
しない）が配置される。シリンダヘッド７内には給気弁
１２に対して給気ポート１８が形成され、排気弁１４に
対して排気ポート２０が形成される。各気筒１ａ，１ｂ
の排気ポート２０は排気マニホルド２２に連結され、排
気マニホルド２２は触媒コンバータ２４を介して図示し
ない排気ダクトに連結される。また、図４において、２
６はシリンダヘッド７内に形成されたオイル室、２８は
ブローバイガス通路を夫々示す。
【００１０】図１および図２に示されるように排気マニ
ホルド２２の集合部２２ａおよび触媒コンバータ２４は
１番気筒１ａ側に位置している。即ち、１番気筒１ａと
２番気筒１ｂとを比較すると、１番気筒１ａは排気マニ
ホルド集合部２２ａおよび触媒コンバータ２４に近い位
置に配置されており、一方２番気筒１ｂは排気マニホル
ド集合部２２ａおよび触媒コンバータ２４から遠く離れ
た位置に配置されている。排気マニホルド集合部２２ａ
内には高温の排気ガスが流れるので、この排気ガスから
熱を受けて排気マニホルド集合部２２ａは高温を呈す
る。また、触媒コンバータ２４は排気ガスと触媒との化
学反応熱により加熱されて高温を呈する。更に、本実施
例を２サイクル内燃機関に適用したときに燃料の吹き抜
けがある場合には、燃焼室１０内を吹き抜けた燃料が排
気マニホルド２２内や触媒コンバータ２４内で燃焼せし
められ、その結果この燃焼熱により排気マニホルド集合
部２２ａや触媒コンバータ２４が加熱される。斯くして
高温を呈する排気マニホルド集合部２２ａや触媒コンバ
ータ２４からは熱が輻射される。このとき、排気マニホ
ルド集合部２２ａおよび触媒コンバータ２４に近い１番
気筒１ａの燃焼室１０は、排気マニホルド集合部２２ａ
および触媒コンバータ２４から遠く離れた２番気筒１ｂ
の燃焼室１０に比べてより多くの輻射熱を受熱すること
になる。
ホルド２２の集合部２２ａおよび触媒コンバータ２４は
１番気筒１ａ側に位置している。即ち、１番気筒１ａと
２番気筒１ｂとを比較すると、１番気筒１ａは排気マニ
ホルド集合部２２ａおよび触媒コンバータ２４に近い位
置に配置されており、一方２番気筒１ｂは排気マニホル
ド集合部２２ａおよび触媒コンバータ２４から遠く離れ
た位置に配置されている。排気マニホルド集合部２２ａ
内には高温の排気ガスが流れるので、この排気ガスから
熱を受けて排気マニホルド集合部２２ａは高温を呈す
る。また、触媒コンバータ２４は排気ガスと触媒との化
学反応熱により加熱されて高温を呈する。更に、本実施
例を２サイクル内燃機関に適用したときに燃料の吹き抜
けがある場合には、燃焼室１０内を吹き抜けた燃料が排
気マニホルド２２内や触媒コンバータ２４内で燃焼せし
められ、その結果この燃焼熱により排気マニホルド集合
部２２ａや触媒コンバータ２４が加熱される。斯くして
高温を呈する排気マニホルド集合部２２ａや触媒コンバ
ータ２４からは熱が輻射される。このとき、排気マニホ
ルド集合部２２ａおよび触媒コンバータ２４に近い１番
気筒１ａの燃焼室１０は、排気マニホルド集合部２２ａ
および触媒コンバータ２４から遠く離れた２番気筒１ｂ
の燃焼室１０に比べてより多くの輻射熱を受熱すること
になる。
【００１１】次に、図１から図７を参照して冷却水通路
構造について説明する。なお、図７は冷却水通路構造を
示す略示図である。図１から図７を参照すると、３０は
ラジエータ、３２はサーモスタット、３４はウォータポ
ンプを夫々示す。図１および図４に示されるようにサー
モスタット３２は、排気マニホルド集合部２２ａに近い
１番気筒１ａ側に位置するシリンダヘッド７端面上に取
り付けられている。一方、図６に示されるようにウォー
タポンプ３４は、排気マニホルド集合部２２ａから遠く
離れた気筒１ｂ側に位置するシリンダブロック３端面上
に取り付けられている。このウォータポンプ３４はプー
リ３６およびベルト（図示しない）を介して機関により
駆動される。
構造について説明する。なお、図７は冷却水通路構造を
示す略示図である。図１から図７を参照すると、３０は
ラジエータ、３２はサーモスタット、３４はウォータポ
ンプを夫々示す。図１および図４に示されるようにサー
モスタット３２は、排気マニホルド集合部２２ａに近い
１番気筒１ａ側に位置するシリンダヘッド７端面上に取
り付けられている。一方、図６に示されるようにウォー
タポンプ３４は、排気マニホルド集合部２２ａから遠く
離れた気筒１ｂ側に位置するシリンダブロック３端面上
に取り付けられている。このウォータポンプ３４はプー
リ３６およびベルト（図示しない）を介して機関により
駆動される。
【００１２】ラジエータ３０の流出口はホース３８を介
して冷却水入口通路４０に接続される。図１、図２、図
４、図５および図７に示されるようにシリンダヘッド７
内には、排気マニホルド集合部２２ａに近い気筒１ａの
排気ポート２０下方を横切ってシリンダヘッド７内を延
びる第１の冷却水通路４２が形成される。図４および図
７に示されるように冷却水入口通路４０はサーモスタッ
ト３２を介して第１冷却水通路４２に接続される。この
第１冷却水通路４２は１番気筒１ａと２番気筒１ｂとの
中間においてヘッドブロック連絡通路４４に接続され、
このヘッドブロック連絡通路４４は、シリンダブロック
３内に形成されたブロック内通路４６およびウォータポ
ンプ入口通路４８を介してウォータポンプ３４の流入口
に接続される。
して冷却水入口通路４０に接続される。図１、図２、図
４、図５および図７に示されるようにシリンダヘッド７
内には、排気マニホルド集合部２２ａに近い気筒１ａの
排気ポート２０下方を横切ってシリンダヘッド７内を延
びる第１の冷却水通路４２が形成される。図４および図
７に示されるように冷却水入口通路４０はサーモスタッ
ト３２を介して第１冷却水通路４２に接続される。この
第１冷却水通路４２は１番気筒１ａと２番気筒１ｂとの
中間においてヘッドブロック連絡通路４４に接続され、
このヘッドブロック連絡通路４４は、シリンダブロック
３内に形成されたブロック内通路４６およびウォータポ
ンプ入口通路４８を介してウォータポンプ３４の流入口
に接続される。
【００１３】シリンダブロック３内には各気筒１ａ，１
ｂの燃焼室１０周りにブロック内ウォータジャケット５
０が形成されており、ウォータポンプ３４の流出口はこ
のブロック内ウォータジャケット５０に接続される。シ
リンダヘッド７内には第２の冷却水通路を構成するウォ
ータジャケット連絡通路５２が形成されている。ブロッ
ク内ウォータジャケット５０はウォータジャケット連絡
通路５２を介してヘッド内ウォータジャケット５４に接
続される。図２および図３に示されるように、ウォータ
ジャケット連絡通路５２の一部は各気筒１ａ，１ｂの排
気ポート２０下方を横切ってシリンダヘッド７内を延び
ている。また、ウォータジャケット連絡通路５２および
ヘッド内ウォータジャケット５４は各気筒１ａ，１ｂに
関して均等に形成されている。従って、図２および図３
に示されるように排気ポート２０下方を横切ってシリン
ダヘッド７内を延びる冷却水通路全体の断面積は、第１
冷却水通路４２が形成されている分だけ排気マニホルド
集合部２２ａに近い気筒１ａ側の方が気筒１ｂ側よりも
大きくなっている。なお、図２に示されるように第１冷
却水通路４２はウォータジャケット連絡通路５２よりも
外側、即ち排気マニホルド集合部２２ａに近い側に形成
されている。ヘッド内ウォータジャケット５４は冷却水
出口通路５６およびホース５８を介してラジエータ３０
の流入口に接続される。また、図４および図７に示され
るように第１冷却水通路４２はサーモスタット３２およ
びバイパス通路６０を介してヘッド内ウォータジャケッ
ト５４に接続される。
ｂの燃焼室１０周りにブロック内ウォータジャケット５
０が形成されており、ウォータポンプ３４の流出口はこ
のブロック内ウォータジャケット５０に接続される。シ
リンダヘッド７内には第２の冷却水通路を構成するウォ
ータジャケット連絡通路５２が形成されている。ブロッ
ク内ウォータジャケット５０はウォータジャケット連絡
通路５２を介してヘッド内ウォータジャケット５４に接
続される。図２および図３に示されるように、ウォータ
ジャケット連絡通路５２の一部は各気筒１ａ，１ｂの排
気ポート２０下方を横切ってシリンダヘッド７内を延び
ている。また、ウォータジャケット連絡通路５２および
ヘッド内ウォータジャケット５４は各気筒１ａ，１ｂに
関して均等に形成されている。従って、図２および図３
に示されるように排気ポート２０下方を横切ってシリン
ダヘッド７内を延びる冷却水通路全体の断面積は、第１
冷却水通路４２が形成されている分だけ排気マニホルド
集合部２２ａに近い気筒１ａ側の方が気筒１ｂ側よりも
大きくなっている。なお、図２に示されるように第１冷
却水通路４２はウォータジャケット連絡通路５２よりも
外側、即ち排気マニホルド集合部２２ａに近い側に形成
されている。ヘッド内ウォータジャケット５４は冷却水
出口通路５６およびホース５８を介してラジエータ３０
の流入口に接続される。また、図４および図７に示され
るように第１冷却水通路４２はサーモスタット３２およ
びバイパス通路６０を介してヘッド内ウォータジャケッ
ト５４に接続される。
【００１４】サーモスタット３２は温間運転時には冷却
水入口通路４０と第１冷却水通路４２とを連通させると
共に、バイパス通路６０を閉鎖してヘッド内ウォータジ
ャケット５４と第１冷却水通路４２との連通を遮断す
る。一方、冷間運転時にはサーモスタット３２は冷却水
入口通路４０と第１冷却水通路４２との連通を遮断する
と共に、バイパス通路６０を開放してヘッド内ウォータ
ジャケット５４と第１冷却水通路４２とを連通させる。
水入口通路４０と第１冷却水通路４２とを連通させると
共に、バイパス通路６０を閉鎖してヘッド内ウォータジ
ャケット５４と第１冷却水通路４２との連通を遮断す
る。一方、冷間運転時にはサーモスタット３２は冷却水
入口通路４０と第１冷却水通路４２との連通を遮断する
と共に、バイパス通路６０を開放してヘッド内ウォータ
ジャケット５４と第１冷却水通路４２とを連通させる。
【００１５】次に、温間運転時における冷却水の流れお
よび冷却水による冷却作用について説明する。温間運転
時には、ラジエータ３０により冷却されてラジエータ３
０から流出した冷却水が、排気マニホルド集合部２２ａ
に近い気筒１ａの排気ポート２０の下方に形成された第
１冷却水通路４２内に流入する。この第１冷却水通路４
２内を流通する冷却水によって、排気マニホルド集合部
２２ａに近い気筒１ａの排気ポート２０の周りのシリン
ダヘッド７部分が冷却され、斯くして気筒１ａの燃焼室
１０が冷却される。一方、冷却水は排気ポート２０内を
流れる高温の排気ガスがもつ熱により加熱されて冷却水
の温度が上昇する。
よび冷却水による冷却作用について説明する。温間運転
時には、ラジエータ３０により冷却されてラジエータ３
０から流出した冷却水が、排気マニホルド集合部２２ａ
に近い気筒１ａの排気ポート２０の下方に形成された第
１冷却水通路４２内に流入する。この第１冷却水通路４
２内を流通する冷却水によって、排気マニホルド集合部
２２ａに近い気筒１ａの排気ポート２０の周りのシリン
ダヘッド７部分が冷却され、斯くして気筒１ａの燃焼室
１０が冷却される。一方、冷却水は排気ポート２０内を
流れる高温の排気ガスがもつ熱により加熱されて冷却水
の温度が上昇する。
【００１６】次いで冷却水はウォータポンプ３４を介し
てブロック内ウォータジャケット５０内に供給される。
この各気筒１ａ，１ｂのシリンダボア周りに形成された
ブロック内ウォータジャケット５０内を流通する冷却水
によって各気筒１ａ，１ｂの燃焼室１０が同様に冷却さ
れる。一方、冷却水は燃焼室１０から熱を受けて冷却水
の温度が更に上昇する。
てブロック内ウォータジャケット５０内に供給される。
この各気筒１ａ，１ｂのシリンダボア周りに形成された
ブロック内ウォータジャケット５０内を流通する冷却水
によって各気筒１ａ，１ｂの燃焼室１０が同様に冷却さ
れる。一方、冷却水は燃焼室１０から熱を受けて冷却水
の温度が更に上昇する。
【００１７】次いで冷却水は各気筒１ａ，１ｂの燃焼室
１０、給気ポート１８および排気ポート２０の周りに形
成された複数個のウォータジャケット連絡通路５２を介
してヘッド内ウォータジャケット５４内に供給される。
これらウォータジャケット連絡通路５２内およびヘッド
内ウォータジャケット５４内を流通する冷却水によっ
て、各気筒１ａ，１ｂの排気ポート２０および給気ポー
ト１８周りのシリンダヘッド７部分、および各気筒１
ａ，１ｂの燃焼室１０が同様に冷却される。一方、冷却
水は各気筒１ａ，１ｂの排気ポート２０や燃焼室１０か
ら熱を受けて冷却水の温度が更に上昇する。次いで、ヘ
ッド内ウォータジャケット５４から流出した冷却水はラ
ジエータ３０内に流入し、ラジエータ３０により冷却水
が冷却される。
１０、給気ポート１８および排気ポート２０の周りに形
成された複数個のウォータジャケット連絡通路５２を介
してヘッド内ウォータジャケット５４内に供給される。
これらウォータジャケット連絡通路５２内およびヘッド
内ウォータジャケット５４内を流通する冷却水によっ
て、各気筒１ａ，１ｂの排気ポート２０および給気ポー
ト１８周りのシリンダヘッド７部分、および各気筒１
ａ，１ｂの燃焼室１０が同様に冷却される。一方、冷却
水は各気筒１ａ，１ｂの排気ポート２０や燃焼室１０か
ら熱を受けて冷却水の温度が更に上昇する。次いで、ヘ
ッド内ウォータジャケット５４から流出した冷却水はラ
ジエータ３０内に流入し、ラジエータ３０により冷却水
が冷却される。
【００１８】このように、ラジエータ３０によって冷却
された冷却水によりまず初めに、排気マニホルド集合部
２２ａおよび触媒コンバータ２４に近い気筒１ａの燃焼
室１０が冷却される。次いで、幾分温度上昇した冷却水
により各気筒１ａ，１ｂの燃焼室１０が同様の条件で冷
却される。従って、排気マニホルド集合部２２ａに近い
気筒１ａの燃焼室１０は、排気マニホルド集合部２２ａ
から遠く離れた気筒１ｂの燃焼室１０に比べて冷却水に
よってより大きく冷却されることになる。また、上述し
たように排気ポート２０下方を横切ってシリンダヘッド
７内を延びる冷却水通路全体の断面積は、排気マニホル
ド集合部２２ａに近い気筒１ａ側の方がもう一方の気筒
１ｂ側よりも第１冷却水通路４２が形成されている分だ
け大きくなっている。従ってこの冷却水通路断面積の差
によっても、排気マニホルド集合部２２ａに近い気筒１
ａの燃焼室１０は、排気マニホルド集合部２２ａから遠
く離れた気筒１ｂの燃焼室１０に比べて冷却水によって
より大きく冷却される。一方、上述のように排気マニホ
ルド集合部２２ａに近い気筒１ａの燃焼室１０は、排気
マニホルド集合部２２ａから遠く離れた気筒１ｂの燃焼
室１０に比べて、排気マニホルド集合部２２ａおよび触
媒コンバータ２４から輻射される輻射熱をより多く受熱
する。斯くして本実施例では輻射熱をより多く受熱する
気筒１ａの燃焼室１０が冷却水によってより大きく冷却
される。従って各気筒１ａ，１ｂ間での燃焼室１０内の
温度のばらつきを低減することができる。その結果、各
気筒間で安定した燃焼が得られるのでＮＯX 等の排気エ
ミッションの発生を安定して低減させることができる。
また、特に高温を呈する気筒がなくなるのでノッキング
の発生が抑制され、従って点火時期を進角させて機関出
力トルクを増大させることができる。更に、シリンダヘ
ッド７およびシリンダブロック３に発生する熱応力が低
減されるので、給排気弁と弁座間に偏摩耗が起きたり或
いはピストンとシリンダボア間に偏摩耗が起きたりする
ことを防止できる。
された冷却水によりまず初めに、排気マニホルド集合部
２２ａおよび触媒コンバータ２４に近い気筒１ａの燃焼
室１０が冷却される。次いで、幾分温度上昇した冷却水
により各気筒１ａ，１ｂの燃焼室１０が同様の条件で冷
却される。従って、排気マニホルド集合部２２ａに近い
気筒１ａの燃焼室１０は、排気マニホルド集合部２２ａ
から遠く離れた気筒１ｂの燃焼室１０に比べて冷却水に
よってより大きく冷却されることになる。また、上述し
たように排気ポート２０下方を横切ってシリンダヘッド
７内を延びる冷却水通路全体の断面積は、排気マニホル
ド集合部２２ａに近い気筒１ａ側の方がもう一方の気筒
１ｂ側よりも第１冷却水通路４２が形成されている分だ
け大きくなっている。従ってこの冷却水通路断面積の差
によっても、排気マニホルド集合部２２ａに近い気筒１
ａの燃焼室１０は、排気マニホルド集合部２２ａから遠
く離れた気筒１ｂの燃焼室１０に比べて冷却水によって
より大きく冷却される。一方、上述のように排気マニホ
ルド集合部２２ａに近い気筒１ａの燃焼室１０は、排気
マニホルド集合部２２ａから遠く離れた気筒１ｂの燃焼
室１０に比べて、排気マニホルド集合部２２ａおよび触
媒コンバータ２４から輻射される輻射熱をより多く受熱
する。斯くして本実施例では輻射熱をより多く受熱する
気筒１ａの燃焼室１０が冷却水によってより大きく冷却
される。従って各気筒１ａ，１ｂ間での燃焼室１０内の
温度のばらつきを低減することができる。その結果、各
気筒間で安定した燃焼が得られるのでＮＯX 等の排気エ
ミッションの発生を安定して低減させることができる。
また、特に高温を呈する気筒がなくなるのでノッキング
の発生が抑制され、従って点火時期を進角させて機関出
力トルクを増大させることができる。更に、シリンダヘ
ッド７およびシリンダブロック３に発生する熱応力が低
減されるので、給排気弁と弁座間に偏摩耗が起きたり或
いはピストンとシリンダボア間に偏摩耗が起きたりする
ことを防止できる。
【００１９】なお、排気マニホルド集合部２２ａに近い
気筒１ａと、排気マニホルド集合部２２ａおよび触媒コ
ンバータ２４との間に熱遮断部材を配置して各気筒１
ａ，１ｂ間での輻射熱の受熱量のばらつきを緩和するこ
とも考えられるが、このようにするとエンジンルーム内
が加熱されてしまうという問題が発生する。また、図１
から図６に示す実施例ではサーモスタット３２、第１冷
却水通路４２、ヘッドブロック連絡通路４４、ブロック
内通路４６、ウォータポンプ入口通路４８、ウォータポ
ンプ３４、およびバイパス通路６０がすべてシリンダヘ
ッド７内およびシリンダブロック３内に組み込まれてい
る。このようにサーモスタット３２からウォータポンプ
３４までの冷却水通路をシリンダヘッド７内およびシリ
ンダブロック３内にビルトインすることにより、サーモ
スタット３２とウォータポンプ３４とを別体のホースで
接続する場合に比べて冷却水通路構造全体をコンパクト
に形成することができる。
気筒１ａと、排気マニホルド集合部２２ａおよび触媒コ
ンバータ２４との間に熱遮断部材を配置して各気筒１
ａ，１ｂ間での輻射熱の受熱量のばらつきを緩和するこ
とも考えられるが、このようにするとエンジンルーム内
が加熱されてしまうという問題が発生する。また、図１
から図６に示す実施例ではサーモスタット３２、第１冷
却水通路４２、ヘッドブロック連絡通路４４、ブロック
内通路４６、ウォータポンプ入口通路４８、ウォータポ
ンプ３４、およびバイパス通路６０がすべてシリンダヘ
ッド７内およびシリンダブロック３内に組み込まれてい
る。このようにサーモスタット３２からウォータポンプ
３４までの冷却水通路をシリンダヘッド７内およびシリ
ンダブロック３内にビルトインすることにより、サーモ
スタット３２とウォータポンプ３４とを別体のホースで
接続する場合に比べて冷却水通路構造全体をコンパクト
に形成することができる。
【００２０】次に、冷間運転時における冷却水の流れお
よび冷却水の作用について説明する。冷間運転時には上
述のようにサーモスタット３２は冷却水入口通路４０と
第１冷却水通路４２との連通を遮断すると共に、バイパ
ス通路６０を開放してヘッド内ウォータジャケット５４
と第１冷却水通路４２とを連通させる。従って、冷却水
はラジエータ３０を介さずに機関本体内だけで循環する
ことになる。本実施例ではサーモスタット３２からウォ
ータポンプ３４までの冷却水通路部分がビルトイン構造
になっており、従って冷却水はこの冷却水通路部分内を
流通するときにも機関本体から熱を受けて加熱される。
従って、この冷却水通路部分が別体のホースで構成され
ている場合に比べて冷却水の温度上昇が促進される。そ
の結果、機関全体の暖機を迅速に行うことができる。ま
た、排気ポート２０下方を横切ってシリンダヘッド７内
を延びる冷却水通路全体の断面積は気筒１ａ側の方が気
筒１ｂ側よりも大きい。従って冷間運転時においても温
間運転時と同様に各気筒１ａ，１ｂ間での燃焼室１０内
の温度のばらつきを低減させることができる。
よび冷却水の作用について説明する。冷間運転時には上
述のようにサーモスタット３２は冷却水入口通路４０と
第１冷却水通路４２との連通を遮断すると共に、バイパ
ス通路６０を開放してヘッド内ウォータジャケット５４
と第１冷却水通路４２とを連通させる。従って、冷却水
はラジエータ３０を介さずに機関本体内だけで循環する
ことになる。本実施例ではサーモスタット３２からウォ
ータポンプ３４までの冷却水通路部分がビルトイン構造
になっており、従って冷却水はこの冷却水通路部分内を
流通するときにも機関本体から熱を受けて加熱される。
従って、この冷却水通路部分が別体のホースで構成され
ている場合に比べて冷却水の温度上昇が促進される。そ
の結果、機関全体の暖機を迅速に行うことができる。ま
た、排気ポート２０下方を横切ってシリンダヘッド７内
を延びる冷却水通路全体の断面積は気筒１ａ側の方が気
筒１ｂ側よりも大きい。従って冷間運転時においても温
間運転時と同様に各気筒１ａ，１ｂ間での燃焼室１０内
の温度のばらつきを低減させることができる。
【００２１】
【発明の効果】排気マニホルド集合部に近い気筒と排気
マニホルド集合部から遠く離れた気筒との間で燃焼室内
の温度差を低減することができる。その結果、各気筒間
で安定した燃焼を得ることができる。
マニホルド集合部から遠く離れた気筒との間で燃焼室内
の温度差を低減することができる。その結果、各気筒間
で安定した燃焼を得ることができる。
【図１】２気筒内燃機関のシリンダヘッドの底面図であ
る。
る。
【図２】図１のII−II線に沿ってみた断面図である。
【図３】図１のIII −III 線に沿ってみた断面図であ
る。
る。
【図４】図２のIV−IV線に沿ってみた断面図である。
【図５】図４のＶ−Ｖ線に沿ってみた断面図である。
【図６】図５のVI−VI線に沿ってみた断面図である。
【図７】冷却水通路構造を示す略示図である。
１ａ，１ｂ…気筒 ２０…排気ポート ２２…排気マニホルド ２２ａ…排気マニホルド集合部 ３０…ラジエータ ３２…サーモスタット ３４…ウォータポンプ ４２…第１の冷却水通路 ５０…ブロック内ウォータジャケット ５２…ウォータジャケット連絡通路 ５４…ヘッド内ウォータジャケット
Claims (2)
- 【請求項１】 排気マニホルド集合部に近い気筒と排気
マニホルド集合部から遠く離れた気筒とを具備する多気
筒内燃機関において、排気マニホルド集合部に近い気筒
の排気ポート下方を横切ってシリンダヘッド内を延びる
第１の冷却水通路と、排気マニホルド集合部から遠く離
れた気筒の排気ポート下方を横切ってシリンダヘッド内
を延びる第２の冷却水通路とを具備し、上記第１冷却水
通路の断面積を上記第２冷却水通路の断面積よりも大き
く形成した多気筒内燃機関の冷却水通路構造。 - 【請求項２】 排気マニホルド集合部に近い気筒と排気
マニホルド集合部から遠く離れた気筒とを具備する多気
筒内燃機関において、排気マニホルド集合部に近い気筒
の排気ポート周りに第１の冷却水通路を形成すると共に
排気マニホルド集合部から遠く離れた気筒の排気ポート
周りに第２の冷却水通路を形成し、ラジエータから流出
した冷却水を第１冷却水通路内に供給すると共に第１冷
却水通路から流出した冷却水を第２冷却水通路内に供給
するようにした多気筒内燃機関の冷却水通路構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22900591A JPH0571416A (ja) | 1991-09-09 | 1991-09-09 | 多気筒内燃機関の冷却水通路構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22900591A JPH0571416A (ja) | 1991-09-09 | 1991-09-09 | 多気筒内燃機関の冷却水通路構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0571416A true JPH0571416A (ja) | 1993-03-23 |
Family
ID=16885270
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22900591A Pending JPH0571416A (ja) | 1991-09-09 | 1991-09-09 | 多気筒内燃機関の冷却水通路構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0571416A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6459460B1 (en) | 1998-04-03 | 2002-10-01 | Nec Corporation | Information display window of electronic appliance |
| JP2004092597A (ja) * | 2002-09-03 | 2004-03-25 | Mitsubishi Motors Corp | エンジンの冷却装置 |
| JP2005113887A (ja) * | 2003-10-10 | 2005-04-28 | Aichi Mach Ind Co Ltd | 内燃機関の冷却水路構造 |
| JP2012031846A (ja) * | 2010-06-29 | 2012-02-16 | Mazda Motor Corp | 水冷式エンジンの冷却装置及びその製造方法 |
-
1991
- 1991-09-09 JP JP22900591A patent/JPH0571416A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6459460B1 (en) | 1998-04-03 | 2002-10-01 | Nec Corporation | Information display window of electronic appliance |
| JP2004092597A (ja) * | 2002-09-03 | 2004-03-25 | Mitsubishi Motors Corp | エンジンの冷却装置 |
| JP2005113887A (ja) * | 2003-10-10 | 2005-04-28 | Aichi Mach Ind Co Ltd | 内燃機関の冷却水路構造 |
| US7930999B2 (en) | 2003-10-10 | 2011-04-26 | Nissan Motor Co., Ltd. | Cooling water passage structure of internal combustion engines |
| JP2012031846A (ja) * | 2010-06-29 | 2012-02-16 | Mazda Motor Corp | 水冷式エンジンの冷却装置及びその製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10787952B2 (en) | Exhaust side block insert, cylinder block assembly including the same, and heat management system of engine including the same | |
| US7051685B2 (en) | Cylinder head with integrated exhaust manifold | |
| US4212270A (en) | Cooling system for an internal combustion engine | |
| JP6036668B2 (ja) | 多気筒エンジンの冷却構造 | |
| JP3775572B2 (ja) | 水冷式内燃機関 | |
| JP2781665B2 (ja) | 内燃機関の冷却装置 | |
| JP6079594B2 (ja) | 多気筒エンジンの冷却構造 | |
| US6830016B2 (en) | System and method for cooling an engine | |
| US6971378B2 (en) | Cylinder head having an internal exhaust gas recirculation passage | |
| JP4239623B2 (ja) | エンジンの冷却装置 | |
| JPH0571416A (ja) | 多気筒内燃機関の冷却水通路構造 | |
| JP2020041487A (ja) | 内燃機関本体 | |
| JPH0639085Y2 (ja) | エンジンのシリンダブロツク構造 | |
| US10858981B2 (en) | Water jacket of engine and engine cooling system having the same | |
| JP3885260B2 (ja) | エンジンの冷却装置 | |
| JP2560186B2 (ja) | 水冷式内燃機関の冷却装置 | |
| JP4411969B2 (ja) | エンジンの冷却装置 | |
| JPS58106122A (ja) | 内燃機関の冷却装置 | |
| JPH0718337B2 (ja) | 液冷併用空冷エンジンのシリンダヘッド冷却装置 | |
| JPH0128290Y2 (ja) | ||
| JPH0566219U (ja) | エンジンにおけるシリンダブロックの冷却装置 | |
| JPH0712665Y2 (ja) | 水冷エンジンの排気熱交換装置 | |
| JPH0740654Y2 (ja) | エンジンの冷却装置 | |
| JPS6139491B2 (ja) | ||
| JPS5852344Y2 (ja) | ３弁式シリンダヘツド |