JPH06252635A - Millimeter wave band antenna - Google Patents
Millimeter wave band antennaInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、ミリ波帯アンテナに係
り、特に、電力効率が良好で、小型化が可能であり、か
つ多用途に応じた指向特性が実現可能なミリ波帯アンテ
ナに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a millimeter-wave band antenna, and more particularly to a millimeter-wave band antenna which has good power efficiency, can be miniaturized, and can have directional characteristics suitable for various purposes. .
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、ミリ波帯アンテナとしては、給電
線路に導波管やケーブルを使用するホーンアンテナやパ
ラボラアンテナ等の立体アンテナ、給電線路にマイクロ
ストリップラインを用いるパッチアンテナやマイクロス
トリップアンテナ等の平面アンテナなどが使用されてい
る。2. Description of the Related Art Conventionally, as millimeter-wave band antennas, three-dimensional antennas such as horn antennas and parabolic antennas that use waveguides and cables for power feed lines, patch antennas and microstrip antennas that use microstrip lines for power feed lines, etc. The flat antenna of is used.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来のミ
リ波帯アンテナでは、給電線路損失が大きく、ミリ波帯
送受信回路の電力効率が悪くなる原因の一つとなってい
た。また、上記立体アンテナではミリ波帯装置全体の小
型化が困難であった。さらに、上記従来のアンテナは指
向特性を有し、その使用は指向特性条件を満足する特定
用途に限られていた。本発明は、上記の課題を解決する
ためになされたものであり、電力効率が良好で、小型化
が可能であり、かつ多用途に応じた指向特性が実現可能
なミリ波帯アンテナを提供することを目的とする。However, in the above-mentioned conventional millimeter-wave band antenna, the feed line loss is large, which is one of the causes of the poor power efficiency of the millimeter-wave band transceiver circuit. Further, it has been difficult to reduce the size of the entire millimeter wave band device with the above-mentioned three-dimensional antenna. Further, the above-mentioned conventional antenna has a directional characteristic, and its use is limited to a specific application satisfying the directional characteristic condition. The present invention has been made to solve the above problems, and provides a millimeter-wave band antenna that has good power efficiency, can be miniaturized, and can achieve directional characteristics according to various purposes. The purpose is to
【０００４】[0004]
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
め、本発明に係るミリ波帯アンテナは、送信装置の出力
段または受信装置の入力段の能動素子と直結されたモノ
ポールアンテナと、当該モノポールアンテナから所定の
距離を配されて設けられた電波反射手段と、を備えて構
成される。In order to solve the above problems, a millimeter-wave band antenna according to the present invention is a monopole antenna directly connected to an active element in an output stage of a transmitter or an input stage of a receiver. And a radio wave reflection means provided at a predetermined distance from the monopole antenna.
【０００５】[0005]
【作用】上記構成を有する本発明に係るミリ波帯アンテ
ナによれば、送信装置の出力段または受信装置の入力段
の能動素子とモノポールアンテナとが直結されているこ
とから、アンテナの給電線路損失をほとんど零にするこ
とができる。また、このような構成をとることにより、
ミリ波帯アンテナと送受信装置とを一体化することがで
き、ミリ波帯送受信装置全体の超小型化が可能となる。
さらに、モノポールアンテナから所定の距離を配されて
設けられた電波反射手段の種類や配置距離を変えること
により、多くの用途に応じたアンテナ指向特性を実現す
ることができる。According to the millimeter-wave band antenna of the present invention having the above-described structure, the active element in the output stage of the transmitter or the input stage of the receiver is directly connected to the monopole antenna. The loss can be almost zero. Moreover, by taking such a configuration,
The millimeter wave band antenna and the transmitter / receiver can be integrated, and the millimeter wave band transmitter / receiver as a whole can be miniaturized.
Furthermore, by changing the type and arrangement distance of the radio wave reflection means provided at a predetermined distance from the monopole antenna, it is possible to realize the antenna directivity characteristics according to many applications.
【０００６】[0006]
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面にもとづいて
説明する。本発明の一実施例であるミリ波帯アンテナの
構成を図１に示す。図１（Ａ）に示すように、このミリ
波帯アンテナ１Ａは、半導体回路４Ａ上の受信回路前段
増幅器の入力段や送信回路終段に用いられる能動素子５
Ａに直結されたモノポールアンテナ２Ａと、半導体回路
４Ａの背面に設けられた電波反射手段である反射板３Ａ
と、を備えている。図１（Ａ）のミリ波帯アンテナにお
いては、反射板３Ａは、半導体回路４Ａのアース板を兼
ねている。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS An embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 shows the configuration of a millimeter waveband antenna which is an embodiment of the present invention. As shown in FIG. 1 (A), this millimeter wave band antenna 1A includes an active element 5 used in the input stage of a receiver circuit preamplifier and the final stage of a transmitter circuit on a semiconductor circuit 4A.
A monopole antenna 2A directly connected to A and a reflector 3A as a radio wave reflection means provided on the back surface of the semiconductor circuit 4A.
And are equipped with. In the millimeter wave band antenna of FIG. 1A, the reflector 3A also serves as the ground plate of the semiconductor circuit 4A.
【０００７】上記のような構成をとることにより、送信
装置の出力段または受信装置の入力段の能動素子５Ａと
モノポールアンテナ２Ａとが直結されていることから、
このミリ波帯アンテナ１Ａの給電線路損失をほとんど零
にすることができる。また、このような構成をとること
により、ミリ波帯アンテナと送受信装置とを一体化する
ことができ、ミリ波帯送受信装置全体の超小型化が可能
となる。Since the active element 5A at the output stage of the transmitter or the input stage of the receiver is directly connected to the monopole antenna 2A by adopting the above configuration,
The feed line loss of the millimeter wave band antenna 1A can be made almost zero. Further, with such a configuration, the millimeter wave band antenna and the transmitter / receiver can be integrated, and the millimeter wave band transmitter / receiver as a whole can be miniaturized.
【０００８】上記のミリ波帯アンテナ１Ａにおいては、
モノポールアンテナ２Ａと、反射板３Ａとの間の距離に
より輻射電力が変化するので、距離を適宜調整すること
により、最大輻射電力を与える配置距離を選択すること
ができる。In the above millimeter wave band antenna 1A,
Since the radiant power changes depending on the distance between the monopole antenna 2A and the reflector 3A, the arrangement distance that gives the maximum radiant power can be selected by appropriately adjusting the distance.
【０００９】上記において、能動素子は、ＨＥＭＴ（Hi
gh Electron Mobility Transistor：高電子移動度トラ
ンジスタ）やダイオード等であってもよい。また、反射
板は、図示のような平面鏡に限らず、球面鏡、放物面
鏡、凸面鏡等であってもよく、各種の反射鏡を用いるこ
とにより、各種の指向特性を実現でき、多くの用途に対
応できる。例えば、放物面鏡を用い電波源を放物面の焦
点に配置すると、輻射電力を特定の方向に集中させるこ
とができる。また、凸面鏡を使用すると、輻射電力を所
望の範囲内に等方的に分散させることができる。平面鏡
を用いると、幅の広いビームが得られる。In the above, the active element is a HEMT (Hi
gh Electron Mobility Transistor: a high electron mobility transistor), a diode, or the like. Further, the reflecting plate is not limited to the plane mirror as shown, but may be a spherical mirror, a parabolic mirror, a convex mirror, etc. By using various reflecting mirrors, various directional characteristics can be realized and many applications can be achieved. Can handle. For example, if a radio wave source is placed at the focal point of a parabolic surface using a parabolic mirror, the radiated power can be concentrated in a specific direction. Moreover, when a convex mirror is used, the radiant power can be isotropically dispersed within a desired range. With a plane mirror, a wide beam is obtained.
【００１０】上記のミリ波帯アンテナは、図１（Ｂ）に
示すように構成してもよい。すなわち、この場合は、こ
のミリ波帯アンテナ１Ｂは、受信回路前段増幅器の入力
段や送信回路終段の能動素子５Ｂと、この能動素子５Ｂ
に直結されたモノポールアンテナ２Ｂと、半導体回路４
Ｂの前面に設けられた反射板３Ｂと、を備えている。図
１（Ｂ）のミリ波帯アンテナにおいては、アース板６を
半導体回路４Ｂの裏面に別途備えている。また、反射板
３Ｂと半導体回路４Ｂとの間には発泡スチロール板７が
設けられている。このように構成しても、その作用・効
果は上記図１（Ａ）記載のミリ波帯アンテナ１Ａとまっ
たく同様である。上記において、モノポールアンテナ２
Ｂと、半導体回路４Ｂと、アース板６と、発泡スチロー
ル板７とは、アンテナユニット８を構成している。The millimeter wave band antenna may be constructed as shown in FIG. 1 (B). That is, in this case, the millimeter-wave band antenna 1B includes the active element 5B at the input stage of the preamplifier of the receiving circuit or the final stage of the transmitting circuit, and the active element 5B.
A monopole antenna 2B directly connected to the semiconductor circuit 4
And a reflection plate 3B provided on the front surface of B. In the millimeter wave band antenna of FIG. 1B, the ground plate 6 is separately provided on the back surface of the semiconductor circuit 4B. Further, a styrofoam plate 7 is provided between the reflection plate 3B and the semiconductor circuit 4B. Even with this configuration, the operation and effect are exactly the same as the millimeter-wave band antenna 1A described in FIG. In the above, the monopole antenna 2
B, the semiconductor circuit 4B, the ground plate 6, and the polystyrene foam plate 7 constitute an antenna unit 8.
【００１１】次に、本発明の他の実施例であるミリ波帯
アンテナの構成を図２に示す。図に示すように、このミ
リ波帯アンテナ１Ｃは、複数のアンテナユニット８1，
８2 ，…，８n と、反射板３Ｃとを備えて構成されてい
る。各アンテナユニットの構成は、上記図１（Ｂ）の場
合と同様である。Next, FIG. 2 shows the configuration of a millimeter wave band antenna which is another embodiment of the present invention. As shown in the figure, the millimeter wave band antenna 1C includes a plurality of antenna units 8 1 ,
8 2, ..., it is configured to include a 8 n, and a reflection plate 3C. The configuration of each antenna unit is similar to that in the case of FIG.
【００１２】上記の図２の実施例において、反射板とし
て平面板を用いた場合の放射電界は、下式In the embodiment of FIG. 2 described above, the radiated electric field when a flat plate is used as the reflection plate is given by
【数１】 で表される。上式（１）において、Ｉはアンテナ電流
を、Ｒo は、図３に示すように、反射板３Ｃに垂直なＹ
軸上に置かれたモノポールＭo から観測点Ｐまでの距離
を、Ｒm ，Ｒ-mは、それぞれＸ軸上の正の領域または負
の領域に置かれたモノポールＭm ，Ｍ-mから観測点Ｐま
での距離を、また、Ｒ′m ，Ｒ′-mは、それぞれＸ軸上
の正の領域または負の領域に置かれたモノポールＭm ，
Ｍ-mの反射板３Ｃによるモノポール鏡像Ｍ′m ，Ｍ′-m
から観測点Ｐまでの距離を、θは、座標原点Ｏと観測点
Ｐとを結ぶ線分ＯＰがＺ軸に対してなす天頂角を、φ
は、座標原点Ｏと観測点Ｐとを結ぶ線分ＯＰがＸ軸に対
してなす位相角を、それぞれ表している。また、ｍは整
数値を表している。[Equation 1] It is represented by. In the above formula (1), I is the antenna current, and Ro is the Y perpendicular to the reflector 3C as shown in FIG.
The distance from the monopole Mo placed on the axis to the observation point P, Rm and R-m are observed from the monopoles Mm and M-m placed in the positive region or the negative region on the X axis, respectively. The distance to the point P, and R'm and R'-m are monopoles Mm, Mm, respectively placed in the positive region or the negative region on the X axis.
Monopole mirror image M'm, M'-m by the reflector 3C of M-m
To the observation point P, θ is the zenith angle of the line segment OP connecting the coordinate origin O and the observation point P with respect to the Z-axis, φ
Represents the phase angle formed by the line segment OP connecting the coordinate origin O and the observation point P with respect to the X axis. Further, m represents an integer value.
【００１３】また、放射磁界は、下式The radiation magnetic field is expressed by the following equation
【数２】 で表される。上式（２）において、Ｚo は固有インピー
ダンスを表している。[Equation 2] It is represented by. In the above formula (2), Zo represents the specific impedance.
【００１４】各モノポールまたは各モノポール鏡像から
観測点Ｐまでの距離は、座標原点Ｏから観測点Ｐまでの
距離Ｒと、各モノポールまたは各モノポール鏡像の座標
（ｍＤＸ，ＤＹ）を用いて、下式For the distance from each monopole or each monopole mirror image to the observation point P, the distance R from the coordinate origin O to the observation point P and the coordinates (mDX, DY) of each monopole or each monopole mirror image are used. The following formula
【数３】 のように表すことができる。[Equation 3] Can be expressed as
【００１５】ただし、上式（３）において、φm は、下
式 φm ＝arctan（ＤＹ／ｍＤＸ） ……（４） で与えられる。However, in the above equation (3), φm is given by the following equation φm = arctan (DY / mDX) (4).
【００１６】したがって、上式（１）は、下式Therefore, the above equation (1) is given by
【数４】 のように書き換えることができる。[Equation 4] Can be rewritten as
【００１７】ここで、Ｄ（θ，φ）は、指向特性関数
（radiation pattern function）であり、下式Here, D (θ, φ) is a directional characteristic function (radiation pattern function)
【数５】 で表される。[Equation 5] It is represented by.
【００１８】ただし、上式（６）において、ψx は、下
式 ψx ＝ｋo ・ＤＸ・sinθ ・cosφ ……（７） で表され、ψy は、下式 ψy ＝ｋo ・ＤＹ・sinθ ・sinφ ……（８） で表される。また、ωm は、モノポールＭo に対するＭ
m の相対位相を表している。However, in the above formula (6), ψx is expressed by the following formula ψx = ko · DX · sin θ · cos φ ··· (7), and ψy is expressed by the following formula ψy = ko · DY · sin θ · sin φ ... It is represented by (8). Ωm is M for monopole Mo
It represents the relative phase of m.
【００１９】上記の指向特性関数Ｄ（θ，φ）を用いて
計算した素子数１，３，５個のモノポール素子から成る
アレイアンテナのＨ−面指向特性を図４に示す。また、
その場合のＥ−面指向特性を図５に示す。図４におい
て、実線の曲線ａ，ｂ，ｃは、素子間の位相関係を最適
化した場合の素子数１，３，５個のモノポール素子から
成るアレイアンテナのＨ−面指向特性をそれぞれ示し、
破線の曲線ｅ，ｆは素子間の相対位相が零の場合の素子
数３，５個のモノポール素子から成るアレイアンテナの
Ｈ−面指向特性をそれぞれ示している。また、図５にお
いて、実線の曲線ｇ，ｈ，ｉは、素子間の位相関係を最
適化した場合の素子数１，３，５個のモノポール素子か
ら成るアレイアンテナのＥ−面指向特性をそれぞれ示
し、破線の曲線ｋ，ｍは素子間の相対位相が零の場合の
素子数３，５個のモノポール素子から成るアレイアンテ
ナのＥ−面指向特性をそれぞれ示している。図４，５に
おいては、モノポール素子数が１個の場合は、位相関係
を最適化してもしなくても結果は同一となる。図におい
て、素子間隔ＤＸ及びモノポール・反射鏡間隔ＤＹは、
ともにλ／４（λ：電波の波長）である。また、図４に
おいては、θ＝９０°，図５においては、φ＝９０°と
してある。FIG. 4 shows the H-plane directional characteristics of an array antenna composed of monopole elements having 1, 3, and 5 elements, calculated using the above directional characteristic function D (θ, φ). Also,
FIG. 5 shows the E-plane directional characteristics in that case. In FIG. 4, solid-line curves a, b, and c respectively represent H-plane directional characteristics of an array antenna composed of monopole elements having 1, 3, and 5 elements when the phase relationship between the elements is optimized. ,
The dashed curves e and f respectively show the H-plane directional characteristics of the array antenna composed of monopole elements having 3 or 5 elements when the relative phase between the elements is zero. Further, in FIG. 5, solid curves g, h, and i represent the E-plane directional characteristics of an array antenna composed of monopole elements with 1, 3 and 5 elements when the phase relationship between the elements is optimized. Curved lines k and m shown by broken lines respectively show E-plane directional characteristics of an array antenna composed of monopole elements having 3 or 5 elements when the relative phase between the elements is zero. In FIGS. 4 and 5, when the number of monopole elements is one, the result is the same whether the phase relationship is optimized or not. In the figure, the element spacing DX and the monopole / reflecting mirror spacing DY are
Both are λ / 4 (λ: wavelength of radio wave). Further, in FIG. 4, θ = 90 °, and in FIG. 5, φ = 90 °.
【００２０】図中の横軸値である指向特性値（利得）
は、直線目盛を使用している。図４，５に示すように、
反射鏡付き素子１個の利得曲線（曲線ａ，ｇ）は、鏡像
効果により、反射鏡の真正面（θ＝９０°またはφ＝９
０°）では素子単独（１個）の場合の２倍の利得（すな
わち、図４の曲線ａ，図５の曲線ｇにおいて、横軸の読
みが２）となる。同様に、素子３個から成るアレイは、
素子間の位相関係を最適化した場合は、図４，５に示す
ように、６倍の利得（すなわち、図４の曲線ｂ，図５の
曲線ｈにおいて、横軸の読みが６）となり、素子５個か
ら成るアレイは、素子間の位相関係を最適化した場合
は、図４，５に示すように、１０倍の利得（すなわち、
図４の曲線ｃ，図５の曲線ｉにおいて、横軸の読みが１
０）となることがわかる。このアレイアンテナのサイズ
は、周波数が６０ＧＨｚ（ギガヘルツ）の場合、１×５
ｍｍ2 程度となる。Directivity characteristic value (gain), which is the horizontal axis value in the figure
Uses a linear scale. As shown in FIGS.
The gain curve (curves a and g) of one element with a reflecting mirror is due to the mirror image effect, in front of the reflecting mirror (θ = 90 ° or φ = 9).
At 0 °, the gain is twice as high as that of a single element (one element) (that is, the horizontal axis reading is 2 in the curve a of FIG. 4 and the curve g of FIG. 5). Similarly, an array of three elements
When the phase relationship between the elements is optimized, as shown in FIGS. 4 and 5, the gain becomes 6 times (that is, the horizontal axis reading is 6 in the curve b of FIG. 4 and the curve h of FIG. 5). When the phase relationship between the elements is optimized, the array of 5 elements has a gain of 10 times (that is, as shown in FIGS.
In the curve c in FIG. 4 and the curve i in FIG. 5, the reading on the horizontal axis is 1
It turns out that it becomes 0). The size of this array antenna is 1 × 5 when the frequency is 60 GHz (gigahertz).
It will be about mm 2 .
【００２１】なお、本発明は、上記実施例に限定される
ものではない。上記実施例は、例示であり、本発明の特
許請求の範囲に記載された技術的思想と実質的に同一な
構成を有し、同様な作用効果を奏するものは、いかなる
ものであっても本発明の技術的範囲に包含される。The present invention is not limited to the above embodiment. The above-mentioned embodiment is an exemplification, has substantially the same configuration as the technical idea described in the scope of the claims of the present invention, and has any similar effect to the present invention. It is included in the technical scope of the invention.
【００２２】[0022]
【発明の効果】以上説明したように、上記構成を有する
本発明に係るミリ波帯アンテナによれば、送信装置の出
力段または受信装置の入力段の能動素子とモノポールア
ンテナとが直結されていることから、アンテナの給電線
路損失をほとんど零にすることができる。また、このよ
うな構成をとることにより、ミリ波帯アンテナと送受信
装置とを一体化することができ、ミリ波帯送受信装置全
体の超小型化が可能となる。さらに、モノポールアンテ
ナから所定の距離を配されて設けられた電波反射手段の
種類や配置距離を変えることにより、多くの用途に応じ
たアンテナ指向特性を実現することができる、という利
点を有している。As described above, according to the millimeter-wave band antenna of the present invention having the above structure, the active element at the output stage of the transmitter or the input stage of the receiver is directly connected to the monopole antenna. Therefore, the feed line loss of the antenna can be made almost zero. Further, with such a configuration, the millimeter wave band antenna and the transmitter / receiver can be integrated, and the millimeter wave band transmitter / receiver as a whole can be miniaturized. Furthermore, by changing the type and arrangement distance of the radio wave reflection means provided at a predetermined distance from the monopole antenna, there is an advantage that the antenna directivity characteristics according to many applications can be realized. ing.
【図１】本発明の一実施例であるミリ波帯アンテナの全
体構成を示す斜視図である。FIG. 1 is a perspective view showing an overall configuration of a millimeter wave band antenna which is an embodiment of the present invention.
【図２】本発明の他の実施例であるミリ波帯アンテナの
全体構成を示す斜視図である。FIG. 2 is a perspective view showing an overall configuration of a millimeter wave band antenna which is another embodiment of the present invention.
【図３】本発明の実施例であるミリ波帯アンテナの特性
を説明する図（１）である。FIG. 3 is a diagram (1) for explaining the characteristics of the millimeter wave band antenna according to the embodiment of the present invention.
【図４】本発明の実施例であるミリ波帯アンテナの特性
を説明する図（２）である。FIG. 4 is a diagram (2) illustrating characteristics of the millimeter wave band antenna according to the embodiment of the present invention.
【図５】本発明の実施例であるミリ波帯アンテナの特性
を説明する図（３）である。FIG. 5 is a diagram (3) for explaining the characteristics of the millimeter wave band antenna according to the embodiment of the present invention.
１Ａ〜１Ｃ ミリ波帯アンテナ ２Ａ〜２Ｃ モノポールアンテナ ３Ａ〜３Ｃ 反射板 ４Ａ，４Ｂ 半導体回路 ５Ａ，５Ｂ 能動素子 ６ アース板 ７ 発泡スチロール板 ８，８1 〜８n アンテナユニット 1A to 1C Millimeter-wave band antenna 2A to 2C Monopole antenna 3A to 3C Reflector 4A, 4B Semiconductor circuit 5A, 5B Active element 6 Earth plate 7 Styrofoam plate 8, 81-8n Antenna unit
Claims (1)
段の能動素子と直結されたモノポールアンテナと、 当該モノポールアンテナから所定の距離を配されて設け
られた電波反射手段と、 を備えたことを特徴とするミリ波帯アンテナ。1. A monopole antenna directly connected to an active element of an output stage of a transmitter or an input stage of a receiver, and a radio wave reflection means provided at a predetermined distance from the monopole antenna. A millimeter-wave band antenna characterized by that.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5465193A JPH06252635A (en) | 1993-02-22 | 1993-02-22 | Millimeter wave band antenna |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5465193A JPH06252635A (en) | 1993-02-22 | 1993-02-22 | Millimeter wave band antenna |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06252635A true JPH06252635A (en) | 1994-09-09 |
Family
ID=12976692
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5465193A Pending JPH06252635A (en) | 1993-02-22 | 1993-02-22 | Millimeter wave band antenna |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06252635A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0955618A (en) * | 1995-08-17 | 1997-02-25 | Murata Mfg Co Ltd | Chip antenna |
| WO2018163853A1 (en) * | 2017-03-09 | 2018-09-13 | 古河電気工業株式会社 | Radar device and target position detection method of radar device |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6186280A (en) * | 1984-10-04 | 1986-05-01 | Haruo Yasojima | Padding material for stamp pad |
| JPH01204505A (en) * | 1988-02-10 | 1989-08-17 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Antenna |
-
1993
- 1993-02-22 JP JP5465193A patent/JPH06252635A/en active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6186280A (en) * | 1984-10-04 | 1986-05-01 | Haruo Yasojima | Padding material for stamp pad |
| JPH01204505A (en) * | 1988-02-10 | 1989-08-17 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Antenna |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0955618A (en) * | 1995-08-17 | 1997-02-25 | Murata Mfg Co Ltd | Chip antenna |
| WO2018163853A1 (en) * | 2017-03-09 | 2018-09-13 | 古河電気工業株式会社 | Radar device and target position detection method of radar device |
| JPWO2018163853A1 (en) * | 2017-03-09 | 2020-01-09 | 古河電気工業株式会社 | Radar apparatus and target position detecting method for radar apparatus |
| US11977146B2 (en) | 2017-03-09 | 2024-05-07 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Radar device and detection method of target position of radar device |
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