JPH07156172A - 繊維強化プラスチック断熱材 - Google Patents
繊維強化プラスチック断熱材Info
- Publication number
- JPH07156172A JPH07156172A JP5304727A JP30472793A JPH07156172A JP H07156172 A JPH07156172 A JP H07156172A JP 5304727 A JP5304727 A JP 5304727A JP 30472793 A JP30472793 A JP 30472793A JP H07156172 A JPH07156172 A JP H07156172A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- matrix resin
- woven fabric
- fiber
- woven
- prepreg
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 低熱伝導率、高圧縮強度という相反する特性
を満足する優れた繊維強化プラスチック断熱材を提供す
る。 【構成】 織布または不織布に、溶剤に溶解したマトリ
ックス樹脂４を含浸させ、乾燥して得られるプリプレグ
１と、マトリックス樹脂を含まない織布または不織布か
らなる繊維層２を交互に積層し、その積層体をプレス成
形することにより、プリプレグ中のマトリックス樹脂を
前記繊維層に部分的に移行させ、マトリックス樹脂の硬
化により、前記繊維層２を繊維と空隙部分５からなる層
に形成する。 【効果】 前記積層体は空隙部分が含まれているため、
熱伝導率は小さく、かつ硬化したマトリックス樹脂と繊
維により圧縮荷重を支えるため、前記空隙部分を押し潰
すことがなく、大きな圧縮強度を有する。
を満足する優れた繊維強化プラスチック断熱材を提供す
る。 【構成】 織布または不織布に、溶剤に溶解したマトリ
ックス樹脂４を含浸させ、乾燥して得られるプリプレグ
１と、マトリックス樹脂を含まない織布または不織布か
らなる繊維層２を交互に積層し、その積層体をプレス成
形することにより、プリプレグ中のマトリックス樹脂を
前記繊維層に部分的に移行させ、マトリックス樹脂の硬
化により、前記繊維層２を繊維と空隙部分５からなる層
に形成する。 【効果】 前記積層体は空隙部分が含まれているため、
熱伝導率は小さく、かつ硬化したマトリックス樹脂と繊
維により圧縮荷重を支えるため、前記空隙部分を押し潰
すことがなく、大きな圧縮強度を有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、繊維強化プラスチック
断熱材に係るもので、例えば、熱プレス本体と熱盤の間
に装着され、熱盤からの熱伝導を防止する断熱板や自動
車用ディスクブレーキのバックプレートとピストンの間
に装着され、制動時に発生する熱を遮断して、ブレーキ
オイルの沸騰を防止するブレーキシム材等に使用される
繊維強化プラスチック断熱材の改良およびその製造方法
に関する。
断熱材に係るもので、例えば、熱プレス本体と熱盤の間
に装着され、熱盤からの熱伝導を防止する断熱板や自動
車用ディスクブレーキのバックプレートとピストンの間
に装着され、制動時に発生する熱を遮断して、ブレーキ
オイルの沸騰を防止するブレーキシム材等に使用される
繊維強化プラスチック断熱材の改良およびその製造方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の繊維強化プラスチック断熱材は、
ガラス織布やガラス不織布等にフェノール樹脂，ポリエ
ステル樹脂，エポキシ樹脂等の高分子材料マトリックス
として含浸させて得た薄層シートを積層し、所定形状に
一体化成形して製造される。これらの断熱材は、熱伝導
率が０．２〜０．４ｋｃａｌ／ｍｈ℃、また、圧縮強度
が１０００Kgf／cm2以上の物性を有する高強度の断熱材
料である。
ガラス織布やガラス不織布等にフェノール樹脂，ポリエ
ステル樹脂，エポキシ樹脂等の高分子材料マトリックス
として含浸させて得た薄層シートを積層し、所定形状に
一体化成形して製造される。これらの断熱材は、熱伝導
率が０．２〜０．４ｋｃａｌ／ｍｈ℃、また、圧縮強度
が１０００Kgf／cm2以上の物性を有する高強度の断熱材
料である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た繊維強化プラスチック断熱材は、発泡ウレタン、無機
質繊維フェルト等の一般的な断熱材料に比較して、熱伝
導率が大きく、断熱性能が劣るという問題がある。一般
的な断熱材は、その内部に微細な空隙を多量に含むため
に、０．１ｋｃａｌ／ｍｈ℃以下の非常に小さい熱伝導
率を示すが、圧縮強度が１０Kgf／cm2以下と小さいため
に、前記熱プレスやブレーキシムのような高圧縮荷重が
負荷される場所に使用することはできない。よって、従
来の断熱材は、高圧縮強度のものは断熱性能が劣り、断
熱性能に優れたものは圧縮強度が小さいという相反する
性質があり、両特性を兼ね備えたものがない。
た繊維強化プラスチック断熱材は、発泡ウレタン、無機
質繊維フェルト等の一般的な断熱材料に比較して、熱伝
導率が大きく、断熱性能が劣るという問題がある。一般
的な断熱材は、その内部に微細な空隙を多量に含むため
に、０．１ｋｃａｌ／ｍｈ℃以下の非常に小さい熱伝導
率を示すが、圧縮強度が１０Kgf／cm2以下と小さいため
に、前記熱プレスやブレーキシムのような高圧縮荷重が
負荷される場所に使用することはできない。よって、従
来の断熱材は、高圧縮強度のものは断熱性能が劣り、断
熱性能に優れたものは圧縮強度が小さいという相反する
性質があり、両特性を兼ね備えたものがない。
【０００４】
【発明の目的】本発明は、上述した問題点を解消するた
めになされたものであって、小さい熱伝導率と高圧縮強
度の両特性を具備した、高性能の繊維強化プラスチック
断熱材およびその製造方法を提供することを主たる目的
とする。
めになされたものであって、小さい熱伝導率と高圧縮強
度の両特性を具備した、高性能の繊維強化プラスチック
断熱材およびその製造方法を提供することを主たる目的
とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明による繊維強化プ
ラスチック断熱材は、織布および／または不織布と、マ
トリックス樹脂とからなる組成物であって、内部に空隙
部分が含まれていることを要旨としている。更に本発明
による繊維強化プラスチック断熱材の製造方法は、織布
および／または不織布にマトリックス樹脂を含浸させて
なるプリプレグと、マトリックス樹脂を含まない織布お
よび／または不織布の繊維層を交互に積層し、その積層
体をプレス成形することにより、プリプレグ中のマトリ
ックス樹脂を前記繊維層に部分的に移行させ、マトリッ
クス樹脂の硬化により、前記繊維層を繊維と空隙部分か
らなる層に形成することを要旨としている。
ラスチック断熱材は、織布および／または不織布と、マ
トリックス樹脂とからなる組成物であって、内部に空隙
部分が含まれていることを要旨としている。更に本発明
による繊維強化プラスチック断熱材の製造方法は、織布
および／または不織布にマトリックス樹脂を含浸させて
なるプリプレグと、マトリックス樹脂を含まない織布お
よび／または不織布の繊維層を交互に積層し、その積層
体をプレス成形することにより、プリプレグ中のマトリ
ックス樹脂を前記繊維層に部分的に移行させ、マトリッ
クス樹脂の硬化により、前記繊維層を繊維と空隙部分か
らなる層に形成することを要旨としている。
【０００６】
【作用】上記構成の繊維強化プラスチック断熱材は、そ
の内部に空隙部分が含まれているため、熱伝導率は小さ
く、かつ硬化したマトリックス樹脂と繊維により圧縮荷
重を支えるため、前記空隙部分を押し潰すことがなく、
大きな圧縮強度を有する。また、上記製造方法によれ
ば、圧縮強度と断熱性能の両特性を兼ね備えた高性能の
繊維強化プラスチック断熱材が容易に得られる。
の内部に空隙部分が含まれているため、熱伝導率は小さ
く、かつ硬化したマトリックス樹脂と繊維により圧縮荷
重を支えるため、前記空隙部分を押し潰すことがなく、
大きな圧縮強度を有する。また、上記製造方法によれ
ば、圧縮強度と断熱性能の両特性を兼ね備えた高性能の
繊維強化プラスチック断熱材が容易に得られる。
【０００７】
【実施例】図１は、本発明の一実施例を示す繊維強化プ
ラスチック断熱材の模式的断面図である。図中、１はプ
リプレグ層、２は織布または不織布からなる繊維層、３
は繊維、４はマトリックス樹脂、５は空隙部分である。
プリプレグ１は、織布または不織布を、溶剤に溶解した
マトリックス樹脂液に含浸し、乾燥して得られる。マト
リックス樹脂微粉末を織布または不織布に担持させても
よい。プリプレグ１と繊維層２を交互に積層し、その積
層体を熱プレス成形すると、プリプレグ１に含まれるマ
トリックス樹脂４が織布または不織布からなる繊維層２
中に部分的に浸透し、積層体を部分的に結合するととも
にマトリックス樹脂が浸透しない部分には空隙部分５が
形成される。
ラスチック断熱材の模式的断面図である。図中、１はプ
リプレグ層、２は織布または不織布からなる繊維層、３
は繊維、４はマトリックス樹脂、５は空隙部分である。
プリプレグ１は、織布または不織布を、溶剤に溶解した
マトリックス樹脂液に含浸し、乾燥して得られる。マト
リックス樹脂微粉末を織布または不織布に担持させても
よい。プリプレグ１と繊維層２を交互に積層し、その積
層体を熱プレス成形すると、プリプレグ１に含まれるマ
トリックス樹脂４が織布または不織布からなる繊維層２
中に部分的に浸透し、積層体を部分的に結合するととも
にマトリックス樹脂が浸透しない部分には空隙部分５が
形成される。
【０００８】前記織布または不織布としては、ガラス，
アルミナ，シリカ，カーボン，ジルコニア，セラミック
等の無機質繊維織布、または不織布、芳香族ポリアミ
ド，フェノール，ポリエステル等の合成高分子系および
セルロース，タンパク質等の天然高分子系からなる有機
質繊維織布または不織布等が挙げられる。前記織布の織
り方は、平織、朱子織、綾織等のものを選択使用するこ
とができる。織布または不織布の厚さは、０．０３〜５
mm、望ましくは０．１〜２mmのものが使用され、要求さ
れる製品厚さにより使い分けられる。プリプレグ１に用
いられる織布または不織布の厚さが薄すぎる場合、およ
び、織布または不織布からなる繊維層２の厚さが厚すぎ
る場合には、織布または不織布からなる繊維層２へのマ
トリックス樹脂液の浸透量が不足して、層間剥離や圧縮
強度の低下が生じる。
アルミナ，シリカ，カーボン，ジルコニア，セラミック
等の無機質繊維織布、または不織布、芳香族ポリアミ
ド，フェノール，ポリエステル等の合成高分子系および
セルロース，タンパク質等の天然高分子系からなる有機
質繊維織布または不織布等が挙げられる。前記織布の織
り方は、平織、朱子織、綾織等のものを選択使用するこ
とができる。織布または不織布の厚さは、０．０３〜５
mm、望ましくは０．１〜２mmのものが使用され、要求さ
れる製品厚さにより使い分けられる。プリプレグ１に用
いられる織布または不織布の厚さが薄すぎる場合、およ
び、織布または不織布からなる繊維層２の厚さが厚すぎ
る場合には、織布または不織布からなる繊維層２へのマ
トリックス樹脂液の浸透量が不足して、層間剥離や圧縮
強度の低下が生じる。
【０００９】前記マトリックス樹脂４は、シリコーン樹
脂，フェノール樹脂，ポリエステル樹脂，エポキシ樹
脂，ポリイミド樹脂，ウレタン樹脂，ユリア樹脂，メラ
ミン樹脂等の高分子材料が用いられるが、３次元架橋
（熱硬化型）するものが望ましい。
脂，フェノール樹脂，ポリエステル樹脂，エポキシ樹
脂，ポリイミド樹脂，ウレタン樹脂，ユリア樹脂，メラ
ミン樹脂等の高分子材料が用いられるが、３次元架橋
（熱硬化型）するものが望ましい。
【００１０】プリプレグ１のマトリックス樹脂含有率
は、使用する織布または不織布の種類やマトリックス樹
脂の種類等により異なり、それぞれの最適値が選択され
る。織布または不織布の密度が小さい場合およびマトリ
ックス樹脂の密度が大きい場合は、最適マトリックス樹
脂含有率が大きめとなり、逆の場合は、小さめとなる。
一例として織布または不織布としてガラス繊維を用い、
マトリックス樹脂としてフェノール樹脂を用いた場合
は、最適フェノール樹脂含有率は、１０〜２５重量％の
範囲が良い。マトリックス樹脂含有率が少なすぎると、
層間剥離、強度低下が生じ、多すぎると空隙部分５の量
が減って、断熱性能が低下する。
は、使用する織布または不織布の種類やマトリックス樹
脂の種類等により異なり、それぞれの最適値が選択され
る。織布または不織布の密度が小さい場合およびマトリ
ックス樹脂の密度が大きい場合は、最適マトリックス樹
脂含有率が大きめとなり、逆の場合は、小さめとなる。
一例として織布または不織布としてガラス繊維を用い、
マトリックス樹脂としてフェノール樹脂を用いた場合
は、最適フェノール樹脂含有率は、１０〜２５重量％の
範囲が良い。マトリックス樹脂含有率が少なすぎると、
層間剥離、強度低下が生じ、多すぎると空隙部分５の量
が減って、断熱性能が低下する。
【００１１】プリプレグ１と織布または不織布層２の積
層数は、要求される製品厚さ、断熱性能により任意に選
択される。同じ厚さの製品を得る場合、薄いものを多数
積層した方が均一な熱伝導率の製品が得られ、物性上は
好ましいが、価格が高くなる欠点があり、要求される価
格と物性のバランスにより、積層数は適宜に選択され
る。前記積層体の繊維層２に含まれる空隙部分５による
空隙率の範囲は、５容積％〜２５容積％、望ましくは１
０容積％〜２０容積％である。これ以下だと熱伝導率が
大きくなり、これ以上だと圧縮強度が低下する。
層数は、要求される製品厚さ、断熱性能により任意に選
択される。同じ厚さの製品を得る場合、薄いものを多数
積層した方が均一な熱伝導率の製品が得られ、物性上は
好ましいが、価格が高くなる欠点があり、要求される価
格と物性のバランスにより、積層数は適宜に選択され
る。前記積層体の繊維層２に含まれる空隙部分５による
空隙率の範囲は、５容積％〜２５容積％、望ましくは１
０容積％〜２０容積％である。これ以下だと熱伝導率が
大きくなり、これ以上だと圧縮強度が低下する。
【００１２】次に、前記繊維強化プラスチック断熱材の
組成、厚さ、熱伝導率測定結果等を示す具体的実施例を
比較例と共に下記に述べる。
組成、厚さ、熱伝導率測定結果等を示す具体的実施例を
比較例と共に下記に述べる。
【００１３】実施例（１） 厚さ０．１８mmのガラス繊維織布を、メチルエチルケト
ンに溶解したフェノール樹脂溶液（固形分２１重量％）
に浸漬した後、風乾してプリプレグを作製した。このプ
リプレグ２枚の間に、厚さ０．１２mmのガラス繊維織布
を挾んだ３層の積層体を１５０℃の熱プレスで１時間プ
レス成形し、厚さ０．３４mm、フェノール樹脂含有率１
６重量％で空隙率１７容積％の空隙部分を有する板状の
組成物を得た。
ンに溶解したフェノール樹脂溶液（固形分２１重量％）
に浸漬した後、風乾してプリプレグを作製した。このプ
リプレグ２枚の間に、厚さ０．１２mmのガラス繊維織布
を挾んだ３層の積層体を１５０℃の熱プレスで１時間プ
レス成形し、厚さ０．３４mm、フェノール樹脂含有率１
６重量％で空隙率１７容積％の空隙部分を有する板状の
組成物を得た。
【００１４】実施例（２） 厚さ０．２８mmの芳香族ポリアミド繊維織布を用い、実
施例１と同様の方法でフェノール樹脂含有プリプレグを
作製し、このプリプレグと厚さ０．２mmの芳香族ポリア
ミド繊維織布を交互に挾んだ５層の積層体を１５０℃の
熱プレスで１時間プレス成形し、厚さ０．８４mm、フェ
ノール樹脂含有率２５重量％で空隙率１５容積％の空隙
部分を有する板状の組成物を得た。
施例１と同様の方法でフェノール樹脂含有プリプレグを
作製し、このプリプレグと厚さ０．２mmの芳香族ポリア
ミド繊維織布を交互に挾んだ５層の積層体を１５０℃の
熱プレスで１時間プレス成形し、厚さ０．８４mm、フェ
ノール樹脂含有率２５重量％で空隙率１５容積％の空隙
部分を有する板状の組成物を得た。
【００１５】実施例（３） 厚さ２mmのガラス繊維不織布にフェノール樹脂粉末を分
散させたプリプレグ２枚の間に、厚さ０．３mmのガラス
繊維織布を挾んだ３層の積層体を１５０℃の熱プレスで
１時間プレス成形し、厚さ１．１mm、フェノール樹脂含
有率１５重量％で空隙率１２容積％の空隙部分を有する
板状の組成物を得た。
散させたプリプレグ２枚の間に、厚さ０．３mmのガラス
繊維織布を挾んだ３層の積層体を１５０℃の熱プレスで
１時間プレス成形し、厚さ１．１mm、フェノール樹脂含
有率１５重量％で空隙率１２容積％の空隙部分を有する
板状の組成物を得た。
【００１６】実施例（４） 厚さ０．３５mmのガラス繊維織布を、メチルエチルケト
ンに溶解したエポキシ樹脂溶液（固形分２５重量％、硬
化剤添加済み）に浸漬後、風乾してプリプレグを作製し
た。このプリプレグ２枚の間に厚さ０．２mmのガラス繊
維織布を挾んだ３層の積層体を１００℃の熱プレスで１
時間プレス成形し、厚さ０．６５mm、エポキシ樹脂含有
率１３重量％で空隙率１４容積％の空隙部分を有する板
状の組成物を得た。
ンに溶解したエポキシ樹脂溶液（固形分２５重量％、硬
化剤添加済み）に浸漬後、風乾してプリプレグを作製し
た。このプリプレグ２枚の間に厚さ０．２mmのガラス繊
維織布を挾んだ３層の積層体を１００℃の熱プレスで１
時間プレス成形し、厚さ０．６５mm、エポキシ樹脂含有
率１３重量％で空隙率１４容積％の空隙部分を有する板
状の組成物を得た。
【００１７】実施例（５） 厚さ１mmのガラス繊維織布を、メチルエチルケトンに溶
解した固形分２５重量％のフェノール樹脂溶液に浸漬
後、風乾してプリプレグを作製した。このプリプレグと
厚さ１mmのガラス繊維織布を交互に積層した７層の積層
体を１５０℃の熱プレスで１時間プレス成形し、厚さ５
mm、フェノール樹脂含有率１５重量％で空隙率１５容積
％の空隙部分を有する板状の組成物を得た。
解した固形分２５重量％のフェノール樹脂溶液に浸漬
後、風乾してプリプレグを作製した。このプリプレグと
厚さ１mmのガラス繊維織布を交互に積層した７層の積層
体を１５０℃の熱プレスで１時間プレス成形し、厚さ５
mm、フェノール樹脂含有率１５重量％で空隙率１５容積
％の空隙部分を有する板状の組成物を得た。
【００１８】実施例（６） 厚さ０．４mmのカーボン繊維織布を用い、実施例１と同
様の方法でフェノール樹脂含有プリプレグを作製し、こ
のプリプレグ２枚の間に厚さ０．３５mmのガラス繊維織
布を挾んだ３層の積層体を１５０℃の熱プレスで１時間
プレス成形し、厚さ０．８５mm、フェノール樹脂含有率
２３重量％で空隙率１３容積％の空隙部分を有する板状
の組成物を得た。
様の方法でフェノール樹脂含有プリプレグを作製し、こ
のプリプレグ２枚の間に厚さ０．３５mmのガラス繊維織
布を挾んだ３層の積層体を１５０℃の熱プレスで１時間
プレス成形し、厚さ０．８５mm、フェノール樹脂含有率
２３重量％で空隙率１３容積％の空隙部分を有する板状
の組成物を得た。
【００１９】比較例（１） 厚さ０．１８mmのガラス繊維織布を、メチルエチルケト
ンに溶解した固形分４２重量％のフェノール樹脂溶液に
浸漬し、風乾してプリプレグを作製した。このプリプレ
グを３枚重ねた積層体を１５０℃の熱プレスで１時間プ
レス成形し、厚さ０．３９mm、フェノール樹脂含有率２
９重量％の板状の組成物を得た。
ンに溶解した固形分４２重量％のフェノール樹脂溶液に
浸漬し、風乾してプリプレグを作製した。このプリプレ
グを３枚重ねた積層体を１５０℃の熱プレスで１時間プ
レス成形し、厚さ０．３９mm、フェノール樹脂含有率２
９重量％の板状の組成物を得た。
【００２０】比較例（２） 厚さ１mmのガラス繊維織布を、メチルエチルケトンに溶
解した固形分４２重量％のフェノール樹脂溶液に浸漬
し、風乾してプリプレグを作製した。このプリプレグを
７層に積層し、その積層体を１５０℃の熱プレスで１時
間プレス成形し、厚さ５mm、フェノール樹脂含有率３０
重量％の板状の組成物を得た。
解した固形分４２重量％のフェノール樹脂溶液に浸漬
し、風乾してプリプレグを作製した。このプリプレグを
７層に積層し、その積層体を１５０℃の熱プレスで１時
間プレス成形し、厚さ５mm、フェノール樹脂含有率３０
重量％の板状の組成物を得た。
【００２１】比較例（３） 厚さ０．３mmのガラス繊維織布を、メチルエチルケトン
に溶解したエポキシ樹脂溶液（固形分３０重量％、硬化
剤添加済み）に浸漬後、風乾してプリプレグを作製し
た。このプリプレグを３層に積層し、その積層体を１０
０℃の熱プレスで１時間プレス成形し、厚さ０．６５m
m、エポキシ樹脂含有率２４重量％の板状の組成物を得
た。熱伝導率の測定は、レーザーフラッシュ法熱定数測
定装置を、圧縮強度の測定は、インストロン型万能試験
機を用いてそれぞれ行った。測定結果を表１に示す。
に溶解したエポキシ樹脂溶液（固形分３０重量％、硬化
剤添加済み）に浸漬後、風乾してプリプレグを作製し
た。このプリプレグを３層に積層し、その積層体を１０
０℃の熱プレスで１時間プレス成形し、厚さ０．６５m
m、エポキシ樹脂含有率２４重量％の板状の組成物を得
た。熱伝導率の測定は、レーザーフラッシュ法熱定数測
定装置を、圧縮強度の測定は、インストロン型万能試験
機を用いてそれぞれ行った。測定結果を表１に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】上記測定結果に示すように、本発明の繊維
強化プラスチック断熱材は、熱伝導率が０．１ｋｃａｌ
／ｍｈ℃以下、圧縮強度が２０００kgf／cm2以上の高性
能の断熱材である。これに対し、比較例（１）〜（３）
に示した、繊維強化プラスチック断熱材は、本発明に比
較して熱伝導率が大きく、断熱性能が劣ることが認めら
れた。
強化プラスチック断熱材は、熱伝導率が０．１ｋｃａｌ
／ｍｈ℃以下、圧縮強度が２０００kgf／cm2以上の高性
能の断熱材である。これに対し、比較例（１）〜（３）
に示した、繊維強化プラスチック断熱材は、本発明に比
較して熱伝導率が大きく、断熱性能が劣ることが認めら
れた。
【００２４】
【発明の効果】以上、説明したように、本発明によれ
ば、内部に空隙部分を含有するため熱伝導率が小さく、
かつ、繊維と硬化したマトリックス樹脂が圧縮荷重を支
えるため、低熱伝導率、高圧縮強度という相反する特性
を満足する優れた繊維強化プラスチック断熱材が得られ
る。
ば、内部に空隙部分を含有するため熱伝導率が小さく、
かつ、繊維と硬化したマトリックス樹脂が圧縮荷重を支
えるため、低熱伝導率、高圧縮強度という相反する特性
を満足する優れた繊維強化プラスチック断熱材が得られ
る。
【図１】本発明の一実施例を示す繊維強化プラスチック
断熱材の模式的断面図である。
断熱材の模式的断面図である。
１ プリプレグ層 ２ 織布または不織布からなる繊維層 ３ 繊維 ４ マトリックス樹脂 ５ 空隙部分
Claims (3)
- 【請求項１】 織布および／または不織布と、マトリッ
クス樹脂とからなる組成物であって、内部に空隙部分が
含まれていることを特徴とする繊維強化プラスチック断
熱材。 - 【請求項２】 前記空隙部分による空隙率の範囲が５容
積％〜２５容積％とされている請求項１に記載の繊維強
化プラスチック断熱材。 - 【請求項３】 織布および／または不織布に、マトリッ
クス樹脂を含浸させてなるプリプレグと、マトリックス
樹脂を含まない織布および／または不織布の繊維層を交
互に積層し、その積層体をプレス成形することにより、
プリプレグ中のマトリックス樹脂を前記繊維層に部分的
に移行させ、マトリックス樹脂の硬化により、前記繊維
層を繊維と空隙部分からなる層に形成することを特徴と
する繊維強化プラスチック断熱材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5304727A JP2709371B2 (ja) | 1993-11-10 | 1993-11-10 | 繊維強化プラスチック断熱材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5304727A JP2709371B2 (ja) | 1993-11-10 | 1993-11-10 | 繊維強化プラスチック断熱材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07156172A true JPH07156172A (ja) | 1995-06-20 |
| JP2709371B2 JP2709371B2 (ja) | 1998-02-04 |
Family
ID=17936491
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5304727A Expired - Fee Related JP2709371B2 (ja) | 1993-11-10 | 1993-11-10 | 繊維強化プラスチック断熱材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2709371B2 (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001260154A (ja) * | 2000-03-16 | 2001-09-25 | Meiki Co Ltd | 真空積層装置 |
| FR2831095A1 (fr) * | 2001-10-19 | 2003-04-25 | Daniel Andre Gastel | Produit lamine d'epaisseur ajustable par pelage, procede de ce produit et application a la constitution de cales de reglages pour ensembles mecaniques |
| US8182729B2 (en) | 2008-03-12 | 2012-05-22 | Denso Corporation | Wiring board and method of making the same |
| EP2990185A1 (en) | 2014-08-28 | 2016-03-02 | Teijin Limited | Composite material including unidirectional continuous fibers thermoplastic resin |
| JP2016186228A (ja) * | 2015-03-27 | 2016-10-27 | 日本ガスケット株式会社 | 断熱材とその製造方法 |
| JPWO2015083820A1 (ja) * | 2013-12-06 | 2017-03-16 | 三菱レイヨン株式会社 | 繊維強化熱可塑性プラスチックを用いた積層基材 |
| JP6123965B1 (ja) * | 2015-12-25 | 2017-05-10 | 東レ株式会社 | 構造体 |
| WO2017110532A1 (ja) * | 2015-12-25 | 2017-06-29 | 東レ株式会社 | 構造体 |
| WO2017110528A1 (ja) * | 2015-12-25 | 2017-06-29 | 東レ株式会社 | 構造体 |
| WO2019131125A1 (ja) * | 2017-12-26 | 2019-07-04 | 東レ株式会社 | 繊維強化熱可塑性樹脂成形材料 |
| JP2019127901A (ja) * | 2018-01-25 | 2019-08-01 | 日本ガスケット株式会社 | エンジンのオイルパン |
| US10786952B2 (en) | 2015-11-26 | 2020-09-29 | Vestas Wind Systems A/S | Manufacture of wind turbine blades |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4842294B2 (ja) | 2008-04-30 | 2011-12-21 | 日東電工株式会社 | 多孔質シートおよびその製造方法、並びに断熱シート |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6264512A (ja) * | 1985-09-17 | 1987-03-23 | Honda Motor Co Ltd | 成形吸音材の成形方法 |
| JPH01242210A (ja) * | 1988-03-24 | 1989-09-27 | Takiron Co Ltd | ガラス繊維補強ポリエステル樹脂成型品 |
| JPH04232047A (ja) * | 1990-12-28 | 1992-08-20 | Nippon Steel Corp | 繊維強化熱可塑性樹脂成形品の外観改良方法 |
-
1993
- 1993-11-10 JP JP5304727A patent/JP2709371B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6264512A (ja) * | 1985-09-17 | 1987-03-23 | Honda Motor Co Ltd | 成形吸音材の成形方法 |
| JPH01242210A (ja) * | 1988-03-24 | 1989-09-27 | Takiron Co Ltd | ガラス繊維補強ポリエステル樹脂成型品 |
| JPH04232047A (ja) * | 1990-12-28 | 1992-08-20 | Nippon Steel Corp | 繊維強化熱可塑性樹脂成形品の外観改良方法 |
Cited By (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001260154A (ja) * | 2000-03-16 | 2001-09-25 | Meiki Co Ltd | 真空積層装置 |
| FR2831095A1 (fr) * | 2001-10-19 | 2003-04-25 | Daniel Andre Gastel | Produit lamine d'epaisseur ajustable par pelage, procede de ce produit et application a la constitution de cales de reglages pour ensembles mecaniques |
| WO2003039854A1 (fr) * | 2001-10-19 | 2003-05-15 | Gastel Daniel Andre | Produit lamine d'epaisseur ajustable par pelage, procede de production de ce produit et application a la constitution de cales de reglages pour ensembles mecaniques |
| US8518839B2 (en) | 2001-10-19 | 2013-08-27 | Daniel André Gastel | Peelable shim having a thickness that can be adjusted by exfoliating |
| US8182729B2 (en) | 2008-03-12 | 2012-05-22 | Denso Corporation | Wiring board and method of making the same |
| JPWO2015083820A1 (ja) * | 2013-12-06 | 2017-03-16 | 三菱レイヨン株式会社 | 繊維強化熱可塑性プラスチックを用いた積層基材 |
| US11752728B2 (en) | 2013-12-06 | 2023-09-12 | Mitsubishi Chemical Corporation | Laminated substrate using fiber-reinforced thermoplastic plastic, and molded product manufacturing method using same |
| US10919259B2 (en) | 2013-12-06 | 2021-02-16 | Mitsubishi Chemical Corporation | Laminated substrate using fiber-reinforced thermoplastic plastic, and molded product manufacturing method using same |
| EP2990185A1 (en) | 2014-08-28 | 2016-03-02 | Teijin Limited | Composite material including unidirectional continuous fibers thermoplastic resin |
| JP2016186228A (ja) * | 2015-03-27 | 2016-10-27 | 日本ガスケット株式会社 | 断熱材とその製造方法 |
| US10786952B2 (en) | 2015-11-26 | 2020-09-29 | Vestas Wind Systems A/S | Manufacture of wind turbine blades |
| WO2017110528A1 (ja) * | 2015-12-25 | 2017-06-29 | 東レ株式会社 | 構造体 |
| JPWO2017110528A1 (ja) * | 2015-12-25 | 2018-10-11 | 東レ株式会社 | 構造体 |
| TWI698476B (zh) * | 2015-12-25 | 2020-07-11 | 日商東麗股份有限公司 | 構造體 |
| US10787549B2 (en) | 2015-12-25 | 2020-09-29 | Toray Industries, Inc. | Structure material |
| US10787548B2 (en) | 2015-12-25 | 2020-09-29 | Toray Industries, Inc. | Structure material |
| KR20180084915A (ko) * | 2015-12-25 | 2018-07-25 | 도레이 카부시키가이샤 | 구조체 |
| WO2017110532A1 (ja) * | 2015-12-25 | 2017-06-29 | 東レ株式会社 | 構造体 |
| JP6123965B1 (ja) * | 2015-12-25 | 2017-05-10 | 東レ株式会社 | 構造体 |
| WO2019131125A1 (ja) * | 2017-12-26 | 2019-07-04 | 東レ株式会社 | 繊維強化熱可塑性樹脂成形材料 |
| CN111263696A (zh) * | 2017-12-26 | 2020-06-09 | 东丽株式会社 | 纤维增强热塑性树脂成型材料 |
| CN111263696B (zh) * | 2017-12-26 | 2022-06-07 | 东丽株式会社 | 纤维增强热塑性树脂成型材料 |
| JP2019127901A (ja) * | 2018-01-25 | 2019-08-01 | 日本ガスケット株式会社 | エンジンのオイルパン |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2709371B2 (ja) | 1998-02-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4558091B1 (ja) | 繊維強化成形体及びその製造方法 | |
| JPH07156172A (ja) | 繊維強化プラスチック断熱材 | |
| JPH0249220B2 (ja) | ||
| JP7227684B2 (ja) | 制振材 | |
| JPS6248538A (ja) | 軽量積層構造物及びその製造方法 | |
| JP2016002723A (ja) | 炭素繊維複合材とその製造方法 | |
| JPH08258189A (ja) | サンドイッチパネルの製造方法 | |
| CN106977876A (zh) | 碳纤维毡‑碳纤维布复合材料及其制备方法 | |
| JPS63303732A (ja) | 極薄板 | |
| JP2018079630A (ja) | 炭素繊維複合化粧板 | |
| JPS63294610A (ja) | 導電性成形板およびその製造方法 | |
| JP6823738B2 (ja) | 繊維強化成形体とその製造方法 | |
| JPS63252981A (ja) | セラミツクス−高分子複合成形品及びその製造方法 | |
| JPS6037670A (ja) | 燃料電池の分離板 | |
| GB2205275A (en) | Composite materials | |
| JP3437862B2 (ja) | 多孔質電極基材及びその製造方法 | |
| JPH04107398A (ja) | 炭素繊維断熱材の製造方法 | |
| JP6752612B2 (ja) | 繊維強化成形体とその製造方法 | |
| JPS59192795A (ja) | 成形プレス用耐熱クツシヨン材 | |
| JPS6258285B2 (ja) | ||
| JPH0832417B2 (ja) | Ｆｒｐ製型 | |
| JPH09277295A (ja) | 積層板成形用クッション材 | |
| JPH09283266A (ja) | 面状発熱体の製造方法 | |
| JPH052625B2 (ja) | ||
| JPH03368Y2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |