JPH07505677A - 鋳物ダストから鉛と亜鉛を除く方法及び装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 鋳物ダストから鉛と亜鉛を除く方法及び装置本発明は、請求の範囲ｌの前提部分 に記載した方法に関する。それはまた、請求の範囲１７の前提部分に記載した前 記方法を実施するための装置に関する。

鉄及び鋼鉄の製造において、微粒状のダストが、例えば転炉からの排ガスからの ダスト除去用電気フィルター中に、又は電気炉中に発生する。このダストは主に 鉄からなるが、亜鉛、鉛及びアルカリも含む。そのようなダストの廃棄は諸問題 を引き起こす。

そのような残留物質の廃棄方法で、それ自体最も簡単な方法、即ち捨てる方法は 、環境保護の理由たけてなく、特別な投棄の場所の着実なコストの上昇及びその 容量の急速な減少の故に急激に難しくなって来ている。加えて、そのような物質 を捨てると、相当量の鉄、亜鉛及び鉛か使用されないで失われる。

この状況は、関連産業界にダストを加工する経済的な方法を発展させることを強 いた。一方では、ダストを加工するための湿式精錬法、例えばアルカリ浸出法が 知られている。しかしながら、多量の水を用いるため、この方法には排水の問題 及び空間／時間収率が低いという問題がある。他方では、乾式精錬法が知られて いる。そのような方法では、非鉄金属、主に亜鉛及び鉛、そして不可避的に塩化 物及びアルカリが富化される。そのような方法の多数は、例えばプラズマ法では 、亜鉛及び鉛金属の直接製造ができると共に非鉄金属か富化される。しかしなが ら、この方法では塩化物廃物が相当量生し、これは処理するのが非常に難しい。

現時点ては、前記ダストの加工のために、ローリング法（ｒｏｌＩｉｎｇ　ｍｅ ｔｈｏｄ）及びインペリアル溶融法（ｉｍｐｅｒｉａｌ　ｓｍｅｌｔｉｎｇ　ｍ ｅｔｈｏｄ）の組み合わせが、最も広く用いられている方法である。

前記公知のローリング法では、砂、コークス及び鋳物ダストを、少し傾いた、ゆ っくり回転するロータリー円筒型キルン又は炉中に片側から連続的に導入する。

他の側から熱空気を調節しながら供給する。このロータリー円筒型炉においては 、混合物から約＋２５０°Ｃて蒸気が発生し、特に亜鉛と鉛の酸化物を形成する ために、炉中の雰囲気中でこれを酸化させる。これらの酸化物蒸気は冷却装置に 通され、ここで冷却され、次いで電気分離器に通され、ここで鉛及び亜鉛を含む 回転酸化物（ｒｏｌ　ｌｅｄ　ｏｘｉｄｅ）が分離される。

好ましくは、次いで前記酸化物は練り固め、還元剤、特にコークスと共に公知の インペリアル溶融法で処理する。回転酸化物及びコークスを含む溶鉱炉中で、亜 鉛蒸気及び粗鉛が得られ、スラグができる。前記亜鉛蒸気は溶鉱炉から出てコン デンサーに通され、ここでそれは鉛滴の強いンヤワーに出会い、ここで凝縮する 。この場合、得られた鉛−亜鉛溶液は連続的に冷却装置ヘボンブ輸送され、ここ で冷却される。飽和限度以下への冷却過程で鉛の表面に蓄積された粗亜鉛は取り 出され、残りのもの、従って本質的に鉛は再びスプレーコンデンサーに供給され る。

ローリング法によって高い処理量が達成でき、次のインペリアル溶融法において 鋳物ダストから亜鉛及び鉛が回収できるが、それぞれの過程に必要とされる設備 は、非常にコスト集約的である。経済的に運転できるためには、それらは常にフ ル運転されなければならない。このために、各鋼鉄工場からローリング設備に鋳 物ダストを運ひ、次いて回転酸化物を、中央のインペリアル溶融設備に移すのに 、相当な輸送コストをか生じる。加工すべき物質中に存在する可能性のあるダイ オキシン及びフランのために輸送はより困難となる。

鋳物ダスト中に含まれる塩化物及びアルカリは、ローリング過程で濃縮され、こ れにより回転酸化物の更なる加工は、インペリアル溶融過程に従って操作される 亜鉛精錬プラントに限定される。しかしながら、この過程は、はんの１０〜ｂ０ 〜９０容量％の鉄鉱石と共に加工できるだけなので、亜鉛の回収に関しては非常 に高くつく。

ローリング過程においては、適当なスラグを形成するために、鋳物ダストに関し て約２０〜２５％の添加物を添加して運転を行わなければならないので、高価に なることが分かった。これに関連して、生成されるスラグ、即ちローリング操作 からの排出物は必ずしも建築用材料として適当であるか又は容認されるとは限ら ないので、その場合には廃棄されなければならない。

他の欠点は、加工操作に必要とされるエネルギーの量である。それは、特に、耐 火物材料でライニングされた円筒形回転部材の形をした大きな重量物を支持し動 かさなければならないことである。円筒形ロータリ一部材の機械部分及び耐火物 ライニングに恐らく必要な修理は、非常に複雑であり、高価である。例えば、耐 火物ライニングの損傷の場合には、円筒形回転チューブ部材を取り外し、それら を取り替え、特別な廃棄物として廃棄物投棄場に捨てなければならない。

ＤＥ　３７０５７５７−ＡＩは、回収された廃棄物ダスト中の亜鉛酸化物の可溶 性不純物として生じる酸化鉛を除く方法を開示している。ここにおいて、第１段 階として、前記廃棄物ダストを酸化性雰囲気中で酸化鉛蒸気を形成するに充分な 温度に加熱し、この酸化鉛蒸気を流体の又は焼結した酸化亜鉛含有マス（ｍａｓ ｓ）から分離し、固化させ、固化した酸化鉛を回収する。酸化亜鉛を含む酸化さ れた残留物質は、酸化亜鉛を還元するに充分な温度で還元雰囲気下に加熱し、亜 鉛蒸気を形成する。亜鉛蒸気は還元された残留マスから分離し、固化された亜鉛 蒸気をろ過する。

処理されるべき物質の加熱操作は直接に２段階で行われる。酸化鉛の蒸気は、第 １段階で燃料ガスと共に酸化室から除かれ、亜鉛蒸気は還元室からの排気ガスと 共に排出される。好ましくはペレット化した廃棄物ダストの加熱操作は、第１段 階で酸化鉛の蒸発温度、を超える温度、即ち１４７５°Ｃより高い温度で行われ る。酸化された残留マス（ｍａｓｓ）の還元雰囲気下での加熱操作は、好ましく は約９８０°Ｃて行い、１０９３°Ｃより高い温度であってはならない。

上述の公報において、述へられた方法の場合において、鉛の除去のために高温度 が必要であると考えられる（１４８２°Ｃ−１５３８°Ｃが好ましい範囲として 具体的に述へられている）。従って、エネルギー及び炉材料に関して比較的高い 消費がこの公知の方法では要求される。処理さるへき材料の直接加熱及び炉から の有害な物質又は汚染物質の排出のための燃料の排ガス流の使用の故に、合理的 な量のエネルギー消費での排ガス量が多いために、ダイオキシンの再結合現象か 起こりうる。

本発明の目的は、請求の範囲１の前提部分に記載の種類の方法を提供することて あり、上述の欠点を避けると共に、簡単で、安価で、実質的に完全な亜鉛、鉛及 び鉄の、これら金属を含む鋳物ダストからの回収、即ちリサイクルを可能とする 方法を提供することである。

本発明は更に、エネルギーの消費及び材料の損耗を減らすことを追本発明はまた 、プロセスガスからの排ガスの量を低く保ち、このガスの急冷のときダイオキシ ンの再結合か起こらないようにすることを追求する。最後に、本発明は、本発明 の方法を実施するための装置を提供することを狙いとする。

本発明によれば、前記目的は請求の範囲ｌに記載した方法によって達成される。

この方法の有利な態様は付随する請求項に記載しており、同様にこの方法を実施 する装置も付随する請求項に記載している。

本発明は、除くへき鉛原子は鋳物ダスト中に、主としてアルカリ塩化物錯体の形 で存在し、これは低温（８５０’Ｃ）で蒸発し、分離できるという発見に基づい ている。従って、前述した技術水準とは異なり、鉛の、エネルギー節約型分離で あって、低温での、装置の負荷を低くすることが可能である。好ましい温度範囲 は９００−１１００°Ｃであり、技術水準で指定された最低温度１４８２°Ｃよ りも明らかに低い温度である。

本発明方法は、次のステップを踏んで行われる。

第１に、鉛の分離のために、好ましくは１０００〜１１００″Ｃに熱せられた（ 第２）炉の炉雰囲気中で熱処理をする。ダスト又はダストベレットを連続的に回 転している間に、前記ダストは、塩化鉛及び鉛アルカリ錯体が殆ど完全にダスト から蒸発するまで、そのダストはそこに残る。経験によれば、これには約３／４ 時間かかる。

この過程において、掃気ガス流が連続的に又は間欠的に炉を通り、これによって 前記炉内で分離された塩化鉛及びアルカリ鉛は冷却兼ろ過装置へと排出される。

このように処理した後の亜鉛含有残留物質は、固体で微粒の還元剤、特に石炭と 混合し、亜鉛分離のための特別の温度１１５０°Ｃ〜１３５０°Ｃである、（第 ３炉）の別の炉雰囲気中で熱処理し、この中で連続的に回転する。この１ストは 、亜鉛が、ダストかも酸素含有炉雰囲気中に、亜鉛金属として殆と完全に蒸発す るまで、回転式円筒炉中に残る。前記酸素含有炉雰囲気中で前記亜鉛金属は酸化 して酸化亜鉛になる。経験によれば、これには半時間乃至２時間かがる。この操 作においても、再び掃気ガス流を連続的に又は間欠的に炉に通し、これによって 酸化亜鉛を排出する。前記酸化亜鉛を含む掃気ガスは冷却され、ろ過される。

従って、第１のステップにおいては、先ず、リサイクル製品としてのダストの以 後の使用に不利な効果を有する諸元素は、ダストから鉛と共に除かれる。それら は鉛及びアルカリ金属の塩化物及び塩素船体、即ち本質的にＰｂＣ］、　、ＫＰ ｂ、Ｃ１，及びＮａＣ］、ＫＣＩである。塩素−アルカリー鉛−画分は、公知の 方法に従って、湿式精錬することができ、硫酸鉛及び他の重金属は硫化物として 沈殿できる。そこで本質的にカリウムを含む、残りの澄んだ塩化アルカリ灰汁は 、農業における肥料として、又はアルミニウム被覆塩の加工におけるカリウム価 の増大のために用いることができる。

塩化物画分の実質的にない鋳物ダストは、未だ、価値ある物質、即ち鉄、その化 合物及び酸化亜鉛を本質的に含んでいる。この方法における第２のステップにお いて、これらの価値ある物質は相互に相当に分離される。その場合に得られる亜 鉛画分は、通常のはい焼した鉱石材料に対応する鉄価、塩素価、アルカリ価及び 船側しか持っていない。その生成物は亜鉛精錬プラントにおける種々の段階で導 入でき、また種々の段階の亜鉛化合物製造業者に渡せ、インペリアル溶融過程を 用いる亜鉛精錬プラントの使用に依存しない。前記亜鉛画分の亜鉛電解による更 なる加工の場合には、特別のゴミとして堆積したであろう鉄みょうばん石のよう な鉄化合物も、亜鉛画分中の低鉄含量により避けられる。

加工されたダストから得られる鉄画分は、鋼鉄製作過程に直接供給できる。

しかしながら、鋳物ダストは、鉛の分離操作のための第２炉に供給する前に、第 １炉の６００’Ｃまでの温度である炉雰囲気中で予熱し、乾燥することが好まし い。これは、第２炉の炉雰囲気中への鋳物ダストの導入による大きな温度変動を 回避させる。更に、鋳物ダストに恐らく含まれている水蒸気が除かれ、これによ ってダストは乾燥される。これは、以後のステップにおける水蒸気による悪影響 の可能性を回避させる。

本発明の有利な態様によれば、その中で鋳物ダストを加工する炉を間接的に加熱 する。一方では、このことは熱の多重使用を行い、そして熱の回収を容易にする 。他方では、炉中で蒸発する生成物の、加熱ガス中の追加のダストによる汚染は 、低い水準に保たれ、掃気ガスの量は、加熱ガスの追加のガス量にとって負担と はならない。

その場合には、掃気ガスのほんの少量の制御可能なキャリヤーガス流か、それぞ れの場合に鉛化合物の排出のために必要となり、このキャリヤーガス流は定量的 な流れに従って最適化されうるだけでなく、酸化還元のような性質に関しても最 適化される。

間接加熱を使用すると、掃気ガスの量が低レベルに保てるので、熱い掃気ガス流 の、炉を離れてからの突然の冷却も、低レベルのエネルギー消費で可能になり、 これによってダイオキシンの再結合の危険性を避けることができる。

炉は、好ましくは回転式用筒形炉であり、この場合、装填物の予備加熱及び乾燥 用の第１の炉の間接的に加熱される部材は、好ましくは、金属、特に耐熱性鉄合 金からなり、鉛及び亜鉛の分離のための第２及び第３の間接的に加熱された回転 式用筒形炉は、好ましくは、比較的高い温度のために、酸化物セラミック材料か らなる。この場合の構造において、回転式円筒形部材はのセラミック壁は、熱の 通過に対する抵抗を最小にし、許容できない程に高い温度勾配を除くために、で きるだけ薄くすべきである。プラズマスプレーしたセラミック円筒形部材が、こ こでは特に有利であることが証明された。本発明方法によれば、鉛の分離段階で 、１３００°Ｃより低い温度で操作することを含むので、この明細書の始めの部 分に記載した公知の方法とは対照的に、装填物質か粘着性で液相を含み、これか 多孔性の炉壁中にしみ込み、これを破壊する危険性がある。

円筒形セラミック部材の間接的に加熱された壁は、工程室中て最も熱い表面であ る。工程室を通った掃気ガス流は、最も熱いゾーンの直ぐ下流を急冷する効果を もたらし、凝縮物及び昇華物の形成の恐れを防ぐことができ、運転のメンテナン スのコストを減らすことかできる。

付随的な請求項の主題の更に有利な態様を、図面を参照して、本発明の好ましい 態様の記載と共に、更に詳細に述べる。

Ｉｋｌは、本発明の個々の方法のステップの概略図である。

図２は、具体例におけるガス流及び物質の流れの概略図である。

図】は、概略的に３つのステップを示す。

電気炉から来る、また、特に亜鉛及び鉛を含む鋳物ダストを、最初に公知の方法 でペレット化する。即ち、微粒のダストを片（ｐｌｅｃｅ）又は塊にする。

鋳物ダストは、加工してペレット１０にすると、回転式円筒炉１１中に送られ、 その中て６００°Ｃまて間接的に加熱される。この操作において、ペレット１０ は連続的に回転式用筒形炉１１の回転式円筒形部材の連続的回転運動によって連 続的に回転される。ペレットＩＯ中に含まれ、特にペレット作業によって導入さ れた水蒸気は、上記操作において、ペレットＩＯの形を破壊することなく、殆と 完全に蒸発させられる。この蒸気は熱空気流によって最初の回転式円筒形部材か ら排出される。この態様を図２によって以下に詳細に説明する。

回転式用筒形炉ＩＩの回転式円筒形部材、特に、回転式用筒形炉Ｉｔとしての耐 熱鉄合金は、６００’Ｃまで加熱され、従って約９゜ＯｏＣて始まる回転式円筒 形部材のスケール形成の可能性はない。

回転式用筒形炉１１から来る予備加熱されたペレット１２は、第２の回転式円筒 炉１３に供給され、そこで９００−１１００″Ｃ１好ましくは１０００〜１１０ ０°Ｃに間接的に加熱される。第２の回転式用筒形炉１３において、回転式円筒 形部材はセラミック材料で形成される。耐熱性耐火粘土様ライニングを施した従 来の回転式円筒形部材に較へて、セラミック回転部材は実質的に重量が低く、従 って取扱いが容易である。加えて、セラミックは温度ショック及び温度変化に対 してより抵抗性があり、その種の回転式円筒形部材は酸及び過激な薬剤、例えば ハライド（例えば塩素）に対して耐腐食性である。

回転式円筒形部材が、連続的に回転している間に、ペレット１２は、第２の回転 式円筒形炉１３中に約１時間滞留する。この中で、特に塩化鉛、アルカリ鉛及び 他のアルカリ及び塩素化合物が蒸発する。従って、特に、以後の回収製品（亜鉛 及び鉛）に不利な効果を与える元素及び化合物が除かれる。

第２の回転式円筒形炉１３中で生成され、鉛成分を含む蒸気１４は、熱ペレット １２が回転式用筒形炉１３に導入される、回転式円筒形部材の一端にあるガス入 口を通って導入される熱空気によって捕らえられる。掃気ガス流は熱処理ゾーン を去る装填ガスか、より冷たい壁に接触するのを妨げる。そのような壁面には凝 縮及び昇華の危険性かあり、従って詰まる危険性があるであろう。鉛成分を含む 基気１４と共に回転式用筒形炉１３から出てくる熱空気は、回転式円筒形部材の 他端にあるガス出口を通って冷却装置（ここでは図示していない）に供給され、 次いてろ過装置に通され、ここで分離された両分は次いで公知の方法で更なる加 工に供される。

そのようにして加工され、いまや本質的に鉄及び亜鉛からなるベレ・ノド１５は 、石炭１６と共にやはり間接的に加熱されている第３の回転式日筒形炉１７に供 給され、やはりセラミック材料ででき、１１００〜１４００℃、好ましくは１１ ５０〜１３５０℃に加熱された回転式円筒形部材の連続的回転運動によってその 中で回転され、粒状又はダストの形をした石炭１６と混合される。そのような状 況において、加工されたベレッｌ−１５中に含まれた酸化亜鉛が最初に還元され 、亜鉛金属蒸気としてペレットからその上にある酸素含有炉雰囲気中に蒸発する 。ここで、石炭１６から生じる一酸化炭素は酸化されて二酸化炭素を生じ、金属 亜鉛は酸化亜鉛になる。回転式円筒炉１７の一端にあるガス入口（ここでペレッ トも導入される）を通って回転式円筒炉１７中に流れ込む熱空気流は、前記回転 式円筒炉１７の他端にあるガス出口を経由して急速に冷却されるために冷却装ｇ ｔ（図示していない）中に、次いてろ過装置中に運ばれる。

ろ過装置中で分離された亜鉛画分１８は、次いで公知の方法で更なる加工に供さ れる。

そこで分離された亜鉛画分１８は、はんの少量の鉄を含む。このことは、電気分 解による亜鉛画分１８の更なる加工の問題と共に、鉄みょうばん石／ゲーサイト に関する廃棄の問題も起こらないことを意味する。

石炭１６は、第３回転式円筒形炉１７中に、少な（とも、酸化亜鉛を還元するに 必要な量、望ましくはダストベレット１５に含まれる酸化第二鉄（Ｆｅ２０３　 ）の還元に必要な量、導入される。

第２及び第３の回転式炉１３及び１７における熱処理は、ダストペレット１２及 び１５中に恐らく存在するダイオキシン及びフランを分解し、検出限界以下でダ ストペレット１２及び１５が出てくる。

ダイオキシン及びフランの再結合は、鉛成分を含有する蒸気１４及び亜鉛成分を 含む蒸気１８の両方の各排ガスの急冷によって妨げられる。

既に上述したように、回転式日筒形炉１７において純度の高い酸化鉄か還元され るので、得られた鉄画分１９は鋼鉄製造プロセスに導入するのが容易である。

図２はまた、ガス流及び物質の流れの概略図を示す。

上述のように、全ての３つの回転式日筒形炉１１．１３及び１７は間接的に加熱 される。それは関係する熱の多重な利用及び熱の容易な回収を可能とする。これ を以下に明らかにする。

そのような熱の利用と回収の効果を得るためには、新しい空気２１及び第１の回 転式日筒形炉１１の間接的な加熱から来る排空気２２を空気加熱装置２０の熱交 換器に供給する。これに関連して、第１の回転式日筒形炉ＩＩから米る排空気２ ２は約６６０〜７００°Ｃてあり、熱交換器で２００〜４００°Ｃに冷却され、 一方、新しい空気はこの予備加熱装置２０の熱交換器により４００〜６００℃に 加熱される。

このようにして加熱されるた熱空気２３は、工程ガス又は掃気ガスとして３つの 回転式日筒形炉１１．１３及び１７のそれぞれに供給される。加えて、この熱空 気２３は、天然ガス２４と共に制御されて第２及び第３の回転式日筒形炉１３及 び１７の加熱室に導入され、ここで天然ガスは燃焼して回転式日筒形炉１３及び １７をそれぞれ加熱する。

第３の回転式日筒形炉１７を加熱するときに生じる約１５２０℃の、加熱室から の排ガス３１は、第２回転式円筒炉１３の加熱室に供給され、ここで、制御され て供給されて燃焼する天然ガス２４に加えて、第２の回転式円筒炉１３を加熱す る。

第２回転式円筒形炉１３の加熱室からの約１２００°Ｃの排ガス３２は、次に、 専ら第１回転式円筒炉１１を加熱し、次いて、上述のように加熱装置２０の熱交 換器への排ガス２２に供給される。

第１の回転式日筒形炉１１への工程ガス又は掃気ガスとして供給される熱空気２ ３は、第１の回転式日筒形炉ｌｌ中のダストベレッ）−１０から蒸発する水蒸気 を、第１の冷却装！２５へこの水蒸気を運ぶ。ここで、熱空気は急速に冷却され 、前記水蒸気は凝縮する。

同様にして、第２回転式円尚形炉１３に熱空気２３として入り、塩素−アルカリ −鉛蒸気を負荷される掃気ガス１４は、回転式日筒形炉１３から出た後、第２の 冷却装置２６に供給される。第３回転式円筒形炉１７に熱空気として入り、排出 後は亜鉛画分１８を含む掃気ガスは、第３冷却装置２７を通る。前記掃気ガスは 、各冷却装ｒｉｔ２５．２６及び２７に供給される新鮮な空気２１により、各冷 却装置２５．２６及び２７て急速に冷却される。これら冷却装置は、間接型又は 直接型冷却装置でありうる。後者の好ましい場合においては、図２に示すように 、新鮮な空気は掃気ガス流中に通される。

図１て述へたように、ペレット１０は最初に、回転式日筒形炉ｌｌに通され、こ こでそれらは乾燥され予備加熱される。乾燥され、予備加熱されたペレット１２ は、次いて第２の回転式日筒形炉１３に通され、ここで、本質的に塩素、アルカ リ及び鉛がペレット１２から蒸発する。このようにして加工されると、ペレット １５は、最後に、微粒状石炭１６と共に第３の回転式日筒形炉１７に通される。

ここで亜鉛画分１８及び鉄画分１９は上述のようにして形成される。

前記鉄画分１９は、更なる冷却装置１２８に導入され、ここで、冷却水２９の助 けを借りて間接的に冷却される。

冷却された鉄両分３０は、次いて鉄鋼製造プロセスに再び供給される。

回転式日筒形炉１１．１３及び１７の間接加熱は、包含される熱の多重利用及び 熱回収を可能にする。好ましくは、ダストを含まないガス状燃料、例えば天然ガ スのみが加熱回路において用いられる。

間接加熱は、プロセス及び回転式日筒形炉１１，１３及び１７中の掃気ガスの汚 染を低レベルに保つ。

更に、この方法により、ゴミとして捨てなければならないスラグの形成をそのた めの添加剤なしに済ませることができる。これに加えて、本発明方法はコンパク トな小さな装置で操業できる。とんな鉄鋼工場においても鋳物ダストの分散した 加工に、この方法は特に適しており、この場合、輸送コストは殆と除去できる。

補正書の翻訳文提出書 ＤＥ　３７０５７５７−Δｌは、回収された廃棄物ダスト中の亜（特許法第１８ ４条の８） 平成６年９月λλ日 鉛酸化物の可溶性不純物として生じる酸化鉛を除く方法を開示している。ここに おいて、第１段階として、前記廃棄物ダストを酸化性雰囲気中で酸化鉛蒸気を形 成するに充分な温度に加熱し、この酸化鉛蒸気を流体の又は焼結した酸化亜鉛含 有マス（ｍａｓｓ）から分請求の範囲 １２．前記第３炉中での処理時間が半時間〜２時間であることを特徴とする請求 の範囲１−１１の内の１項の方法。

１３、加熱された掃気ガス、特に熱空気（２３）が、炉（１１１１３、＋７）の 少なくとも１つに供給されることを特徴とする請求の範囲１〜１２の内の１項の 方法。

１４、前記掃気ガスが、炉（１１）の加熱室からの熱排ガスによって、間接的な 熱交換器（２０）により加熱されることを特徴とする請求の範囲５の方法。

１５、第３炉（１７）の加熱室からの熱燃焼排空気が、第２及び／又は第１の炉 （それぞれ１３及び１１）の加熱室に加熱ガスとして供給されることを特徴とす る請求の範囲１−１４の内の１項の方法。

１Ｇ、第２炉（＋３）の加熱室からの熱燃焼排空気が、第１炉（１１）の加熱室 に加熱ガスとして供給されることを特徴とする請求の範囲５の方法。

フロントページの続き （７２）発明者　パンスキ、ハンス ドイツ連邦共和国、デー−８５００ネルンベルク　６０．アウフ　ダー　シャン ッ６１

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．鋳物ダスト、特に電気炉ダストから鉛及び亜鉛を除去する方法であって、 処理さるべき物質は、第２炉（１３）に供給され、ここで鉛成分が熱処理により 蒸発され、前記鉛成分は前記炉から掃気ガス流により除かれ、前記鉛成分を含む 掃気ガスを冷却し、ろ過し、次いで、亜鉛含有残留物質を還元条件下に第３炉（ １７）にて熱処理し、この操作において酸化亜鉛を還元し、亜鉛蒸気を形成し、 前記亜鉛成分を掃気ガス流により炉から除き、この亜鉛成分を含む掃気ガス流を 冷却し、ろ過する方法において、アルカリ鉛化合物又は鉛塩化物を含む鋳物ダス トを用いるとき、処理さるべき物質を第２炉（１３）中で鉛アルカリ化合物又は 鉛塩化物の蒸発が起こるまでのみ加熱し、この蒸発物を掃気ガス流で排出するこ とを特徴とする前記方法。 ２．前記亜鉛含有残留物質を第３炉（１７）中で、粒状又はダスト状の還元剤、 特に石炭と混合し、酸素含有雰囲気を前記残留物質一還元剤混合物上に維持して 熱処理し、この雰囲気中で前記蒸発した亜鉛を酸化して酸化亜鉛を形成し、これ を掃気ガス流で排出することを特徴とする請求の範囲１の方法。 ３．前記処理さるべき物質を、第２炉（１３）中に導入する前に第１炉（１１） で予熱し、乾燥することを特徴とする請求の範囲１又は２の方法。 ４．前記鋳物ダストを、それぞれ第２及び第３炉（１３、１１）に導入する前に ペレット化することを特徴とする請求の範囲１〜３の内の１項の方法。 ５．加熱室により少なくとも１つの炉（１３、１１）中で前記物質を間接的に加 熱することを特徴とする請求の範囲１〜４の内の１項の方法。 ６．回転式円筒形炉（１１、１３、１７）の少なくとも１つに於ける個々の段階 の熱処理において、前記物質を回転することを特徴とする請求の範囲１〜５の内 の１項の方法。 ７．７００℃を超える温度で行う段階において、前記物質の回転操作を回転式円 筒形炉（１３、１７）のセラミック回転式円筒形部材中で行うことを特徴とする 請求の範囲６の方法。 ８．７００℃未満の温度で行う段階において、前記物質の回転操作を回転式円筒 形炉（１１）の金属回転式円筒形部材中で行うことを特徴とする請求の範囲６の 方法。 ９．前記第２炉中の処理温度が９００〜１１００℃である請求の範囲１〜８の内 の１項の方法。 １０．前記第２炉（１３）中での処理時間が半時間〜１時間半であることを特徴 とする請求の範囲１〜９の内の１項の方法。 １１．前記第３炉（１７）中での処理温度が１１００〜１４００℃であることを 特徴とする請求の範囲１〜１０の内の１項の方法。 １２．前記第３炉中での処理時間が半時間〜２時間であることを特徴とする請求 の範囲１〜１１の内の１項の方法。 １３．加熱された掃気ガス、特に熱空気（２３）が、炉（１１、１３、１７）の 少なくとも１つに供給されることを特徴とする請求の範囲１〜１２の内の１項の 方法。 １４．前記掃気ガスが、炉（１１）の加熱室からの熱排ガスによって、間接的な 熱交換器（２０）により加熱されることを特徴とする請求の範囲５の方法。 １５．第３炉（１７）の加熱室からの熱燃焼排空気が、第２及び／又は第１の炉 （それぞれ１３及び１１）の加熱室に加熱ガスとして供給されることを特徴とす る請求の範囲１〜１４の内の１項の方法。 １６．第２炉（１３）の加熱室からの熱燃焼排空気が、第１炉（１１）の加熱室 に加熱ガスとして供給されることを特徴とする請求の範囲５の方法。 １７．請求の範囲１〜１６の内の１項の方法を実施する装置であって、 それぞれ加熱室を介して間接的に加熱可能な処理室を持ち、処理さるべき物質の 物質入口及び物質出口、並びに掃気ガス用のガス入口及びガス出口を含み、 ここで、更に、第２炉（１３）の加熱室の物質出口は、第３室（１７）の物質出 口と繋がっているものにおいて、第３炉（１７）の加熱室の排ガス開口が第２炉 （１３）の加熱室中へのガス入口と繋がっていることを特徴とする前記装置。 １８．前記炉（１３、１７）が、回転式円筒形部材としてセラミック円筒形部材 を備えた回転式円筒形炉の形をしていることを特徴とする請求の範囲１７の装置 。