RU2540400C1

RU2540400C1 - Method for fractionating of thermal cracking products

Info

Publication number: RU2540400C1
Application number: RU2013145046/04A
Authority: RU
Inventors: Вячеслав Николаевич Деменков; Ильдар Рашидович Хайрудинов; Александр Ильич Быстров; Анатолий Аркадьевич Тихонов; Эльшад Гумерович Теляшев
Priority date: 2013-10-08
Filing date: 2013-10-08
Publication date: 2015-02-10

Abstract

FIELD: oil and gas industry.

SUBSTANCE: invention is related to method for fractionating of thermal cracking products that includes delivery to the complex rectification tower of primary raw material and product from the thermal cracking reactor, which is produced from secondary raw material outputted from dead tray of the complex tower and then directed to the furnace and then to the thermal cracking reactor with stripping of wet gas, unstable gasoline, thermal gas oil and cracked residue, differentiated by the fact that rectification is carried out in one complex rectification tower with stripping section (24). The primary raw material is delivered by two flows: the first flow is introduced to the area of the secondary raw material outputting from the dead tray placed upstream input of the product after reactor while the second flow is introduced upstream input of the first flow, at that below the spot of the first side stream discharge of thermal gas oil from the tower the second side stream is outputted, cooled and mixed partially with the product after reactor and returned to the tower partially. Upon cooling (38) the remaining quantity is delivered to the absorber top, wet gas is delivered to the absorber bottom while dry gas is outputted from its top and liquid from the bottom is returned to the complex tower to the cross-section between outputs of side streams as circulating reflux; unstable gasoline is heated up in the heat exchanger by vapours from the top of the complex tower and delivered to the top of the stripping section (8), vapours from the top of the stripping section (8) are delivered for mixing with vapours outputted from the top of the complex tower and liquid is outputted from the bottom of the stripping section (8); the above liquid is heated and evaporated in a boiler, vapours from the boiler top are returned to the bottom of the striping section (8) and unstable gasoline is outputted from the boiler bottom.

EFFECT: reduced energy costs, increased selection and improved quality of light stripped products, simplified scheme for discharge of thermal cracking products and reduced potential thermal decomposition of stripped products in towers with coke formation.

1 dwg, 1 tbl

Description

Изобретение относится к способам фракционирования продуктов термического крекинга и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.The invention relates to methods for fractionation of thermal cracking products and can be used in the refining industry.

Известен способ фракционирования продуктов термического крекинга, включающий сепарацию продуктов после реактора и разделение полученных паровой и жидкой фаз ректификацией с подачей первичного сырья и выделением жирного газа, нестабильного бензина, термического газойля, вторичного сырья термического крекинга и крекинг-остатка с низа вакуумной колонны, в низ которой подается водяной пар, с отбором в вакуумной колонне термического газойля (И.А. Александров. Перегонка и ректификация в нефтепереработке. М.: Химия, 1981, с. 226, рис. IV-15б).A known method of fractionation of thermal cracking products, including the separation of products after the reactor and the separation of the resulting vapor and liquid phases by distillation with the supply of primary raw materials and the release of fatty gas, unstable gasoline, thermal gas oil, thermal cracking secondary raw materials and cracking residue from the bottom of the vacuum column, to the bottom which is supplied with water vapor, with the selection of thermal gas oil in a vacuum column (I. A. Alexandrov. Distillation and rectification in oil refining. M: Chemistry, 1981, p. 226, Fig. IV-15b).

Недостатками известного способа являются высокие энергетические и капитальные затраты в связи с использованием вакуумной колонны с подачей в низ ее водяного пара.The disadvantages of this method are the high energy and capital costs in connection with the use of a vacuum column with the supply to the bottom of its water vapor.

Наиболее близким к предлагаемому изобретению по технической сущности и достигаемому эффекту является способ фракционирования продуктов термического крекинга, включающий подачу в сложную ректификационную колонну первичного сырья и продукта после реактора термического крекинга, получаемого из вторичного сырья, выводимого с глухой тарелки сложной колонны, и разделение полученных паровой и жидкой фаз ректификацией с выделением жирного газа, нестабильного бензина, термического газойля, вторичного сырья термического крекинга и крекинг-остатка (И.А. Александров. Перегонка и ректификация в нефтепереработке. М.: Химия, 1981, с. 226, рис. IV-15а).The closest to the proposed invention in terms of technical nature and the achieved effect is a method of fractionation of thermal cracking products, comprising feeding into a complex distillation column primary raw material and product after the thermal cracking reactor, obtained from secondary raw materials removed from the blank plate of a complex column, and separating the obtained steam and liquid phase distillation with the release of fatty gas, unstable gasoline, thermal gas oil, thermal cracking and cracking secondary raw materials the remainder (IA Alexandrov. Distillation and rectification in oil refining. M: Chemistry, 1981, p. 226, Fig. IV-15a).

Недостатками известного способа являются высокие энергозатраты, недостаточный отбор и низкое качество легких продуктов разделения, сложность схемы выделения продуктов термического крекинга и возможность термического разложения продуктов разделения в колоннах с образованием кокса.The disadvantages of this method are the high energy consumption, insufficient selection and low quality of light separation products, the complexity of the separation scheme of thermal cracking products and the possibility of thermal decomposition of separation products in columns with the formation of coke.

Задачей настоящего изобретения является снижение энергозатрат, увеличение отбора и повышение качества легких продуктов разделения, упрощение схемы выделения продуктов термического крекинга и снижение возможности термического разложения продуктов разделения в колоннах с образованием кокса.The objective of the present invention is to reduce energy consumption, increase selection and improve the quality of light separation products, simplify the separation of thermal cracking products and reduce the possibility of thermal decomposition of separation products in columns with the formation of coke.

Указанная задача решается тем, что в способе фракционирования продуктов термического крекинга, включающем подачу в сложную ректификационную колонну первичного сырья и продукта после реактора термического крекинга, получаемого из вторичного сырья, выводимого с глухой тарелки сложной колонны и направляемого в печь, а затем в реактор термического крекинга с выделением после ректификации жирного газа, нестабильного бензина, термического газойля и крекинг-остатка, отличающемся тем, что процесс ректификации проводят в одной сложной ректификационной колонне с отпарной секцией (24), первичное сырье подают двумя потоками: первый поток - в зону вывода вторичного сырья с глухой тарелки, расположенной выше ввода в колонну продукта после реактора, а второй поток - выше ввода первого потока, при этом ниже места вывода первого бокового погона термического газойля из колонны выводят второй боковой погон, охлаждают и частично подают на смешение с продуктом после реактора, частично возвращают в колонну, а остальное количество после охлаждения (38) подают на верх абсорбера, в низ которого подают жирный газ, с верха абсорбера выводят сухой газ, а жидкость с низа абсорбера возвращают в сложную колонну в сечение между выводами боковых погонов из нее в качестве циркуляционного орошения, нестабильный бензин нагревают в теплообменнике парами с верха сложной колонны и подают на верх отпарной секции (8), пары с верха отпарной секции (8) подают на смешение с парами, выводимыми с верха сложной колонны, а с низа отпарной секции (8) выводят жидкость, которую нагревают и испаряют в кипятильнике, пар с верха кипятильника возвращают в низ отпарной секции(8), а с низа кипятильника выводят стабильный бензин.This problem is solved by the fact that in the method of fractionation of thermal cracking products, comprising supplying to the complex distillation column primary raw material and product after the thermal cracking reactor, obtained from secondary raw materials withdrawn from the blank plate of the complex column and sent to the furnace, and then to the thermal cracking reactor with the release after rectification of fatty gas, unstable gasoline, thermal gas oil and cracked residues, characterized in that the rectification process is carried out in one complex rectification to an ication column with a stripping section (24), the primary raw material is supplied in two streams: the first stream is sent to the secondary raw materials outlet zone from a blank plate located above the inlet to the product column after the reactor, and the second stream is higher than the first stream inlet, while below the outlet the first side product of thermal gas oil is withdrawn from the column; the second side product is cooled and partially mixed with the product after the reactor, partially returned to the column, and the remaining amount after cooling (38) is fed to the top of the absorber, to the bottom of which fatty gas is drained, dry gas is discharged from the top of the absorber, and the liquid from the bottom of the absorber is returned to the complex column in the section between the lateral outlets from it as circulation irrigation, unstable gasoline is heated in pairs in the heat exchanger from the top of the complex column and fed to the top of the stripping section ( 8), the vapors from the top of the stripping section (8) are mixed with the vapors discharged from the top of the complex column, and the liquid is removed from the bottom of the stripping section (8), which is heated and evaporated in the boiler, steam from the top of the boiler is returned to the bottom second section (8) and a bottom reboiler output stable gasoline.

За счет проведения процесса разделения в одной сложной ректификационной колонне с отпарной секцией (24), обладающей большей простотой и экономичностью по сравнению с разделением в простых колоннах, подачи первичного сырья двумя потоками: первого потока - в зону вывода вторичного сырья с глухой тарелки, расположенной выше ввода в колонну продуктов после реактора, а второго потока - выше ввода первого потока, позволяющей регулировать количество вторичного сырья, отбора из колонны второго бокового погона, ниже места вывода из нее бокового погона термического газойля, охлаждения и подачи на смешение с продуктами после реактора и на верх абсорбера, удается существенно снизить температуру на тарелках колонны и термическое разложение продуктов на них и использовать тепло его охлаждения для нагрева первичного сырья с осуществлением нагрева нестабильного бензина парами с верха сложной колонны и подачи на верх отпарной секции (8), работающей при более низком давлении, с выводом с низа отпарной секции (8) после кипятильника стабильного бензина, появляется возможность снижения энергозатрат, увеличения отбора и повышения качества легких продуктов разделения, упрощения схемы выделения продуктов термического крекинга и снижения термического разложения продуктов в колоннах с образованием кокса.Due to the process of separation in one complex distillation column with a stripping section (24), which has greater simplicity and economy compared to separation in simple columns, the supply of primary raw materials in two streams: the first stream - in the zone of output of secondary raw materials from a blank plate located above input into the column of products after the reactor, and the second stream is higher than the input of the first stream, which allows you to adjust the amount of secondary raw materials, selection from the column of the second side product, below the place of output from it it thermal gas oil, cooling and feeding to mix with the products after the reactor and the top of the absorber, it is possible to significantly reduce the temperature on the plates of the column and the thermal decomposition of the products on them and use the heat of its cooling to heat the primary raw materials by heating unstable gasoline in pairs from the top of the complex columns and feeding to the top of the stripping section (8) operating at a lower pressure, with the output of stable stripping gas from the bottom of the stripping section (8), it becomes possible to reduce the energy costs, increasing the selection and improving the quality of light separation products, simplifying the separation of thermal cracking products and reducing thermal decomposition of products in columns with the formation of coke.

На прилагаемом чертеже представлена схема осуществления способа.The attached drawing shows a diagram of the method.

Вторичное сырье из аккумулятора сложной колонны 1 по линии 2 подают в печь 3, а затем по линии 4 в реактор термического крекинга 5, из которого по линии 6 выводят продукты реакции. Пары, выводимые с верха колонны 1 по линии 7, смешиваются с парами, выводимыми с верха отпарной секции 8 по линии 9 и, частично, по линии 10, направляют в теплообменник 11, оттуда по линии 12 подают на смешение с основной массой паров, после чего по линии 13 направляют в конденсатор-холодильник воздушного охлаждения 14. Парожидкостную смесь после конденсатора-холодильника 14 подают в емкость орошения 15. Жирный газ с верха емкости орошения 15 по линии 16 направляют в низ абсорбера 17. С низа емкости орошения 15 по линии 18 выводят жидкость-нестабильный бензин и частично по линии 19 возвращают на орошение колонны 1. Балансовый избыток нестабильного бензина по линии 20 направляют в теплообменник 11 и по линии 21 подают на верх отпарной секции 8. С низа емкости орошения 15 по линии 22 отводят воду. Из колонны 1 по линии 23 выводят первый боковой погон термического газойля и подают на верх отпарной секции 24. С низа отпарной секции 24 по линии 25 выводят термический газойль, охлаждают в теплообменнике 26 и по линии 27 направляют в холодильник воздушного охлаждения 28, откуда после доохлаждения выводят с установки по линии 29. Пары с верха отпарной секции 24 по линии 30 возвращают в колонну 1. В низ отпарной секции 24 и колонны 1 соответственно по линиям 31 и 32 подают водяной пар. Из колонны 1 по линии 33 выводят второй боковой погон, охлаждают в теплообменнике 34 и холодильнике 35 и по линии 36 подают частично на смешение с продуктами, поступающими по линии 6 из реактора 5, частично возвращают в колонну 1 в качестве циркуляционного орошения выше вывода второго бокового погона, а остальное количество по линии 37- в воздушный холодильник 38 и после охлаждения по линии 39 направляют на верх абсорбера 17. С верха абсорбера 17 по линии 40 выводят сухой газ, а жидкость с низа абсорбера 17 по линии 41 возвращают в колонну 1 в качестве циркуляционного орошения. Жидкость, выводимую с низа отпарной секции 8, нагревают и испаряют в кипятильнике 42. Пар с верха кипятильника 42 по линии 43 возвращают в низ отпарной секции 8. С низа кипятильника 42 по линии 44 выводят жидкость - стабильный бензин, охлаждают в холодильнике воздушного охлаждения 45 и по линии 46 выводят с установки. Первичное сырье (мазут) по линии 47 направляют в теплообменник 26, затем, после нагрева, по линии 48 в теплообменник 34, где также нагревают, и далее по линии 49 в теплообменник 50, откуда после нагрева выводят по линии 51 и подают двумя потоками по линиям 52 и 53 в колонну 1. С низа колонны 1 по линии 54 выводят крекинг-остаток, охлаждают в теплообменнике 50, после охлаждения по линии 55 подают в холодильник воздушного охлаждения 56, а затем после охлаждения по линии 57 выводят с установки. Смесь продуктов, поступающих по линии 6 из реактора 5, с охлажденным вторым боковым погоном колонны 1, поступающим по линии 36, по линии 58 подают в колонну 1.The secondary raw materials from the accumulator of the complex column 1 are fed through line 2 to furnace 3, and then through line 4 to the thermal cracking reactor 5, from which reaction products are removed via line 6. The vapors discharged from the top of the column 1 through line 7 are mixed with the vapors discharged from the top of the stripping section 8 through line 9 and, partially, through line 10, are sent to the heat exchanger 11, from there, through line 12, they are mixed with the bulk of the vapors, after which is sent via line 13 to the air-cooled condenser-cooler 14. The vapor-liquid mixture after the condenser-cooler 14 is supplied to the irrigation tank 15. Fatty gas from the top of the irrigation tank 15 is sent to line 16 to the bottom of the absorber 17. From the bottom of the irrigation tank 15 to line 18 unstable benzene and partially recycled via line 19 to the column 1. The balance excess irrigation unstable gasoline via line 20 to a heat exchanger 11 via line 21 and fed to the top of the stripping section 8. In the bottom of the irrigation container 15 through line 22 water is withdrawn. The first lateral overhead of thermal gas oil is withdrawn from column 1 through line 23 and fed to the top of stripping section 24. From the bottom of stripping section 24, thermal gas oil is removed from line 25, cooled in heat exchanger 26, and sent via line 27 to air-cooled refrigerator 28, from where after aftercooling withdrawn from the installation on line 29. Vapors from the top of stripping section 24 on line 30 are returned to column 1. At the bottom of stripping section 24 and column 1, water vapor is supplied through lines 31 and 32, respectively. A second side stream is withdrawn from column 1 through line 33, cooled in a heat exchanger 34 and a refrigerator 35, and partially fed to line 36 from reactor 5 via line 36, partially returned to column 1 as a circulating irrigation above the second lateral outlet a shoulder strap, and the remaining amount through line 37- to the air cooler 38 and after cooling along line 39 is directed to the top of the absorber 17. Dry gas is discharged from the top of the absorber 17 through line 40, and the liquid from the bottom of the absorber 17 through line 41 is returned to column 1 to as compasses irrigation irrigation. The liquid discharged from the bottom of the stripping section 8 is heated and evaporated in the boiler 42. The steam from the top of the boiler 42 via line 43 is returned to the bottom of the stripping section 8. From the bottom of the boiler 42, liquid is withdrawn from the bottom of the boiler 42 through line 44, it is cooled in an air-cooled refrigerator 45 and on line 46 output from the installation. The primary raw material (fuel oil) is sent through line 47 to a heat exchanger 26, then, after heating, through line 48 to a heat exchanger 34, where it is also heated, and then through line 49 to a heat exchanger 50, from where it is removed through line 51 after heating and fed in two streams lines 52 and 53 to column 1. From the bottom of column 1, a cracked residue is withdrawn from line 54, cooled in a heat exchanger 50, after cooling, through line 55, it is fed to an air-cooled refrigerator 56, and then after cooling, it is removed from the unit through line 57. A mixture of products coming in line 6 from reactor 5 with a cooled second side stream of column 1, coming in line 36, is sent to line 1 through line 58.

Сравнительные показатели работы схем фракционирования продуктов термического крекинга приведены в прилагаемой таблице. Цифровая нумерация колонн и потоков соответствует предлагаемому способу, в скобках даны номера потоков, словесная нумерация (например, первая колонна) соответствует прототипу.Comparative indicators of the operation of fractionation schemes for thermal cracking products are given in the attached table. Digital numbering of columns and streams corresponds to the proposed method, the numbers of streams are given in parentheses, verbal numbering (for example, the first column) corresponds to the prototype.

Как видно из таблицы, предлагаемый способ по сравнению с прототипом позволяет снизить энергозатраты. Тепловая нагрузка печи снижается с 18,210 до 12,651 Гкал/час, то есть в 1,44 раза. При этом увеличивается отбор легких продуктов: стабильного бензина с 8,83 до 9,56 т/час (на 8,3%), термического газойля (дизельной фракции) с 25,59 до 25,80 т/час, то есть на 0,8%. Упрощается схема в связи с уменьшением числа единиц оборудования. Снижается возможность термического разложения продуктов разделения в колоннах с образованием кокса. Так, максимальная температура нагрева в колоннах снижается с 432 до 393°С.As can be seen from the table, the proposed method in comparison with the prototype can reduce energy consumption. The thermal load of the furnace is reduced from 18.210 to 12.651 Gcal / h, that is, 1.44 times. At the same time, the selection of light products increases: stable gasoline from 8.83 to 9.56 t / h (by 8.3%), thermal gas oil (diesel fraction) from 25.59 to 25.80 t / h, i.e. by 0 ,8%. The scheme is simplified due to a decrease in the number of pieces of equipment. The possibility of thermal decomposition of the separation products in the columns with the formation of coke is reduced. So, the maximum heating temperature in the columns decreases from 432 to 393 ° C.

Таким образом, предлагаемое изобретение позволяет снизить энергозатраты, увеличить отбор и повысить качество легких продуктов разделения, упростить схему выделения продуктов термического крекинга и снизить возможность термического разложения продуктов разделения в колоннах с образованием кокса.Thus, the present invention allows to reduce energy consumption, increase the selection and improve the quality of light separation products, simplify the separation of thermal cracking products and reduce the possibility of thermal decomposition of separation products in columns with the formation of coke.

Таблица 1Table 1 Основные показатели работы колоннKey performance indicators of the columns ПоказателиIndicators Вариант 1 (прототип)Option 1 (prototype) Вариант 2 (предлагаемый способ)Option 2 (the proposed method) 1one 22 33 Расход, т/часConsumption, t / h первичного сырья (51):primary raw materials (51): 75,0075.00 75,0075.00 верхнего потока (52)upstream (52) 5,005.00 5,005.00 нижнего потока (53)downstream (53) 70,0070.00 70,0070.00 газа суммарного (40)total gas (40) 4,184.18 4,054.05 стабильного бензина (46)stable gasoline (46) 8,838.83 9,569.56 термического газойля (дизельной фракции) (29)thermal gas oil (diesel fraction) (29) 25,5925.59 25,8025.80 крекинг-остатка (57)cracked residue (57) 36,4036.40 35,5935.59 воды в сырьеwater in raw materials 0,400.40 0,400.40 паров с верха первой колонны 1 (7)vapor from the top of the first column 1 (7) 42,5642.56 58,1358.13 газа из емкости орошения 15 первой колонны 1 (16)gas from the irrigation tank 15 of the first column 1 (16) 2,342,34 6,306.30 дистиллята первой колонны 1 (20)first column distillate 1 (20) 33,2533.25 15,7015.70 острого орошения первой колонны 1 (19)acute irrigation of the first column 1 (19) 6,576.57 39,8739.87 циркуляционного орошения (ЦО) первой колонныcirculation irrigation (CO) of the first column 7,007.00 27,7527.75 квенчинга (часть второго бокового погона) (36)quenching (part of the second side shoulder strap) (36) -- 10,0010.00 бокового погона колонны 1 в колонну 24 (23)lateral shoulder straps of column 1 to column 24 (23) -- 33,5033,50 паров с верха второй колонны 24 (30)vapor from the top of the second column 24 (30) 3,573.57 8,708.70 вторичного сырья (в.с.) в реактор 5 (4)secondary raw materials (V.S.) in the reactor 5 (4) 90,0090.00 90,0090.00 бокового погона в.с. первой колонны 1 (2)side shoulder strap first column 1 (2) 5,925.92 90,0090.00 остатка первой колонны 1 (54)the remainder of the first column 1 (54) 84,0884.08 35,5935.59 продукта после реактора 5 (6)product after reactor 5 (6) 90,4090.40 90,4090.40

Продолжение таблицы 1Continuation of table 1 1one 22 33 паров в низ первой колонны 1 (32)vapor to the bottom of the first column 1 (32) 47,9747.97 1,001.00 питания первой колонны 1 (58)supply of the first column 1 (58) 47,9747.97 100,40100.40 питания второй колонныsecond column power 42,4342,43 -- газа из емкости орошения второй колонныgas from the irrigation tank of the second column 0,020.02 -- дистиллята второй колонныsecond column distillate 3,003.00 -- острого орошения второй колонныacute irrigation of the second column 0,450.45 -- первичного сырья в первую колонну 1 (50)primary raw materials in the first column 1 (50) 70,0070.00 75,0075.00 первичного сырья во вторую колоннуprimary raw materials in the second column 5,005.00 -- бокового погона из второй колонны в первуюside shoulder straps from the second column to the first 8,028.02 -- паров с верха третьей колонны 17 (40)vapors from the top of the third column 17 (40) 5,335.33 4,054.05 газа из емкости орошения третьей колонныgas from the third column irrigation tank 1,171.17 -- острого орошения третьей колонныacute irrigation of the third column 4,174.17 -- остатка с низа третьей колонны 17 (41)residue from the bottom of the third column 17 (41) 16,0316.03 25,7525.75 питания третьей колонны 17 (39)third column feed 17 (39) 10,0010.00 23,5023.50 паров в низ третьей колонны 17 (16)vapors to the bottom of the third column 17 (16) 7,197.19 6,306.30 питания четвертой колонны 8 (21)fourth column feed 8 (21) 36,2536.25 15,7015.70 паров с верха четвертой колонны 8 (9)vapors from the top of the fourth column 8 (9) 31,1131.11 5,955.95 газа из емкости орошения четвертой колонныgas from the fourth column irrigation tank 0,660.66 -- дистиллята четвертой колонныfourth column distillate 10,0010.00 -- острого орошения четвертой колонныfourth column acute irrigation 18,5518.55 -- водяного пара, в т.ч.water vapor, including в низ первой колонны 1 (32)to the bottom of the first column 1 (32) 0,100.10 1,001.00 в низ колонны 24 (31)bottom of column 24 (31) -- 1,001.00 в низ четвертой колонныto the bottom of the fourth column 1,901.90 --

Продолжение таблицы 1Continuation of table 1 1one 22 33 Температура, °CTemperature ° C ввода первичного сырьяinput of raw materials 270270 270270 газосырьевой смеси после реактора 5gas mixture after reactor 5 440440 440440 ввода острых орошенийinput acute irrigation 4040 4040 ввода водяного параsteam input 350350 350350 верха первой колонны 1top of the first column 1 322322 126126 вывода ЦО (бокового погона первой колонны 1)output CH (side shoulder straps of the first column 1) 357357 340340 ввода ЦОinput CH 150150 5454 ввода квенчингаinput quenching -- 150150 вывода бокового погона колонны 24output side of the column 24 -- 222222 верха второй колонны 24top of the second column 24 318318 216216 низа второй колонны 24bottom of the second column 24 432432 198198 бокового погона первой колонны 1 в реактор 5side stream of the first column 1 into the reactor 5 380380 296296 низа первой колонны 1bottom of the first column 1 321321 393393 бокового погона второй колонны в первуюside shoulder straps of the second column in the first 385385 -- питания первой колонны 1supply of the first column 1 440440 440440 питания второй колонныsecond column power 440440 -- верха третьей колонны 17top of the third column 17 5353 4848 низа третьей колонны 17bottom of the third column 17 168168 5454 в кипятильнике третьей колонныin the boiler of the third column 181181 -- верха четвертой колонны 8the top of the fourth column 8 140140 9898 низа четвертой колонны 8bottom of the fourth column 8 198198 137137 в кипятильнике 42 колонны 8in a boiler 42 columns 8 -- 148148

Продолжение таблицы 1Continuation of table 1

1one 22 33 Давление, атаPressure, ata в емкости орошения первой колонны 1in the irrigation tank of the first column 1 5,005.00 4,004.00 верха первой колонны 1top of the first column 1 5,505.50 4,504,50 низа первой колонны 1bottom of the first column 1 5,585.58 4,584,58 в емкости орошения второй колонныin the irrigation tank of the second column 3,003.00 -- верха второй колонны 24top of the second column 24 3,653.65 4,764.76 низа второй колонны 24bottom of the second column 24 3,753.75 4,834.83 в емкости орошения третьей колонныin the irrigation tank of the third column 7,007.00 -- верха третьей колонны 17top of the third column 17 7,507.50 3,623.62 низа третьей колонны 17bottom of the third column 17 7,707.70 3,683.68 в емкости орошения четвертой колонныin the irrigation tank of the fourth column 4,004.00 -- верха четвертой колонны 8the top of the fourth column 8 4,774.77 4,704.70 низа четвертой колонны 8bottom of the fourth column 8 4,884.88 4,794.79 Тепло, Гкал/чHeat, Gcal / h отводимое с верха первой колонны 1drained from the top of the first column 1 9,4309,430 8,9058,905 отводимое ЦОallocated central heating 0,9040.904 2,7642,764 отводимое квенчингомquenched -- 1,1761,176 вводимое с продуктом после реактораintroduced with the product after the reactor 26,01026,010 25,69325,693 отводимое с верха второй колонныdiverted from the top of the second column 0,8300.830 -- вводимое с сырьем в третью колоннуintroduced into the third column with raw materials 0,5700.570 -- отводимое с верха третьей колонны 17drained from the top of the third column 17 0,3840.384 -- подводимое в низ третьей колонныbrought to the bottom of the third column 0,6000,600 -- отводимое с верха четвертой колонныdrained from the top of the fourth column 5,2875,287 -- вводимое с сырьем в четвертую колонну 8introduced with raw materials in the fourth column 8 5,4655,465 0,7000.700 подводимое в низ четвертой колонны 8brought to the bottom of the fourth column 8 -- 0,5000,500 вводимое с водяным паромsteam injected в первую колонну 1in the first column 1 -- 1,0251,025 во вторую колонну 24into the second column 24 0,1030.103 1,0251,025 в четвертую колоннуinto the fourth column 1,9471,947 -- Тепловая нагрузка печи 3Thermal load of the furnace 3 18,21018,210 12,65112,651

Продолжение таблицы 1Continuation of table 1 1one 22 33 Число теоретических тарелок (двухсливных клапанных)The number of theoretical plates (double-drain valve) в 1 секции первой колонны 1in 1 section of the first column 1 22 55 во 2 секции первой колонны 1in 2 sections of the first column 1 33 22 в 3 секции первой колонны 1in 3 sections of the first column 1 -- 55 в 4 секции первой колонны 1in 4 sections of the first column 1 -- 1one в 5 секции первой колонны 1in 5 sections of the first column 1 -- 33 в 1 секции второй колонны 24in 1 section of the second column 24 55 77 во 2 секции второй колонныin 2 sections of the second column 22 -- в 3 секции второй колонныin 3 sections of the second column 33 -- в 1 секции третьей колонны 17in 1 section of the third column 17 99 55 во 2 секции третьей колонныin 2 sections of the third column 1010 -- в 1 секции четвертой колонны 8in 1 section of the fourth column 8 55 77 во 2 секции четвертой колонныin 2 sections of the fourth column 33 Расстояние между тарелками, ммThe distance between the plates, mm 500500 500500 Диаметр, мDiameter m первой колонны 1first column 1 2,02.0 2,62.6 второй колонны 24second columns 24 0,80.8 1,01,0 третьей колонны 17third column 17 0,80.8 0,80.8 четвертой колонны 8fourth column 8 1,81.8 0,80.8 Линейная/максимально-допустимая линейная скорость пара, м/сLinear / maximum permissible linear steam velocity, m / s в первой колонне 1in the first column 1 0,25-0,45/0,45-0,540.25-0.45 / 0.45-0.54 0,05-0,45/0,47-0,900.05-0.45 / 0.47-0.90 во второй колонне 24in the second column 24 0,05-0,37/0,53-0,640.05-0.37 / 0.53-0.64 0,26-0,41/0,57-0,720.26-0.41 / 0.57-0.72 в третьей колонне 17in the third column 17 0,24-0,48/0,34-0,430.24-0.48 / 0.34-0.43 0,62-0,76/0,84-0,910.62-0.76 / 0.84-0.91 в четвертой колонне 8in the fourth column 8 0,08-0,27/0,34-0,410.08-0.27 / 0.34-0.41 0,18-0,26/0,42-0,480.18-0.26 / 0.42-0.48

Продолжение таблицы 1Continuation of table 1 1one 22 33 Высота подпора слива, ммDrain head height, mm в первой колонне 1in the first column 1 6-326-32 11-2511-25 во второй колонне 24in the second column 24 2-362-36 24-2924-29 в третьей колонне 17in the third column 17 11-2811-28 25-2625-26 в четвертой колонне 8in the fourth column 8 15-2115-21 19-2219-22 Содержание фракций, % масс.The content of fractions,% of the mass. >C₄ в суммарном газе> C ₄ in total gas 5,795.79 0,890.89 <C₅ в стабильном бензине<C ₅ in stable gasoline 0,280.28 0,160.16 >170°C в стабильном бензине> 170 ° C in stable gasoline 1,791.79 0,700.70 <140°C в дизельной фракции<140 ° C in diesel fraction 1,681.68 0,760.76 >350°C в дизельной фракции> 350 ° C in diesel fraction 6,576.57 2,852.85 <350°C в крекинг-остатке<350 ° C in cracked residue 6,336.33 4,304.30

Claims

A method for fractionating thermal cracking products, comprising supplying primary raw materials to a complex distillation column and a product after a thermal cracking reactor obtained from secondary raw materials withdrawn from a blank plate of a complex column and sent to a furnace, and then to a thermal cracking reactor with the release of fatty gas after rectification, unstable gasoline, thermal gas oil and cracked residue, characterized in that the distillation process is carried out in one complex distillation column with a stripping section (24), the primary raw material is supplied in two streams: the first stream is sent to the secondary raw materials outlet zone from a blank plate located above the inlet to the product column after the reactor, and the second stream is higher than the first flow inlet, while below the outlet for the first side stream of thermal gas oil a second side stream is withdrawn from the column, cooled and partially fed to the product after the reactor, partially returned to the column, and the remaining amount after cooling (38) is fed to the top of the absorber, to the bottom of which an oily gas is fed, from the top of the absorber dry gas is driven, and the liquid from the bottom of the absorber is returned to the composite column in the section between the lateral overhead outlets as circulation irrigation, unstable gasoline is heated in the heat exchanger in pairs from the top of the complex column and fed to the top of the stripping section (8), pairs from the top of the stripping sections (8) are mixed with vapors discharged from the top of the complex column, and liquid is removed from the bottom of the stripping section (8), which is heated and evaporated in the boiler, steam from the top of the boiler is returned to the bottom of the stripping section (8), and from the bottom water heater vyv Wear stable gasoline.