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WO1998038459A1 - Four de chauffage pour fluide - Google Patents

Four de chauffage pour fluide Download PDF

Info

Publication number
WO1998038459A1
WO1998038459A1 PCT/JP1998/000611 JP9800611W WO9838459A1 WO 1998038459 A1 WO1998038459 A1 WO 1998038459A1 JP 9800611 W JP9800611 W JP 9800611W WO 9838459 A1 WO9838459 A1 WO 9838459A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
combustion
furnace
heating furnace
heat
exhaust gas
Prior art date
Application number
PCT/JP1998/000611
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Hajime Kato
Original Assignee
Hajime Kato
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hajime Kato filed Critical Hajime Kato
Priority to AU58806/98A priority Critical patent/AU5880698A/en
Priority to JP53749498A priority patent/JP4059527B2/ja
Publication of WO1998038459A1 publication Critical patent/WO1998038459A1/ja

Links

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23LSUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L15/00Heating of air supplied for combustion
    • F23L15/02Arrangements of regenerators
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02EREDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/34Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery

Definitions

  • the present invention relates to a fluid heating furnace, and more specifically, heats or preheats combustion air to a high temperature by a direct heat exchange effect between combustion exhaust gas and combustion air performed through a heat storage body. It relates to a fluid heating furnace equipped with a regenerative combustion air high-temperature preheating function.
  • tube-shaped heating furnaces in which heating tubes are arranged in a furnace area of a rectangular parallelepiped or box-shaped heating furnace or a heating furnace of an upright cylindrical shape are widely used for practical use.
  • a heating furnace a plurality of burners are arranged on a ceiling wall or a top wall, or a floor surface wall or a bottom wall of the heating furnace body, and are generated by a combustion reaction of a combustion fuel or a hydrocarbon-based fuel supplied to each burner.
  • Heating furnace main body a single heating tube row composed of multiple upright heating tubes is arranged and aligned on the center line of the left and right furnace walls, and multiple radial burners are dispersedly arranged on the furnace wall
  • various types of heating furnaces such as a so-called terraced wall heating furnace, which raises fire and combustion gas along the inner wall of the furnace wall of the heating furnace body, are known. ing.
  • such a heating furnace is provided with a structure for heating a heated pipe mainly by a heating means b disposed on a furnace wall or a heat radiation or radiant heat transfer action of a combustion device o.
  • the flue gas generated by the combustion operation of the burner and heating the heated tube still has a large amount of sensible heat that can be used effectively. Therefore, the exhaust heat recovery unit integrated in the upper area of the heating furnace main body, or a separate exhaust heat recovery device connected to the heating furnace main body via a flue, etc. Is additionally provided in the heating furnace as an auxiliary equipment for the heating furnace.
  • the temperature of the combustion exhaust gas introduced into the exhaust heat recovery section depends on the temperature conditions of the fluid to be heated introduced into the heated pipe, the heat load conditions of the heating furnace, and the like.
  • flue gas still typically has a high temperature of 700 ° C. to 110 ° C. Therefore, in order to effectively use the waste heat possessed by the flue gas, preheating or heating the fluid to be supplied to the heating furnace, preheating the combustion air to be supplied to the burner, or steam
  • waste heat recovery devices such as a heat exchange device or a waste heat recovery boiler for the purpose of generating or overheating, etc., are generally provided in the exhaust heat recovery unit.
  • the conventional heating furnace about 35% to 55% of the heat or enthalpy input to the heating furnace is supplied to the waste heat recovery unit.
  • an excessive amount of heat compared to the amount of heat consumed effectively for heating the fluid to be heated itself is supplied to a waste heat recovery device different from the intended purpose of using the heat input to the heating furnace. .
  • the thermal efficiency of the heating furnace is reduced as a whole, and the heat balance efficiency of the heating furnace, which can effectively and effectively utilize the heat input to the heating furnace, is hardly achieved.
  • burners having a combustion air preheating function have been proposed, and application of the burner to general heating furnaces has been studied.
  • the burner portion of the heating furnace of the above can be replaced with a high-period or fast-switching regenerative combustion device having a high-temperature preheating function for combustion air.
  • the sensible heat retained by the combustion exhaust gas in the furnace region is a honeycomb-structured ceramic regenerator constituting the high-cycle switching type regenerative combustion device.
  • the heat is stored in the heat storage body, and the amount of heat stored in the heat storage body is radiated to the combustion air by the heat transfer contact between the subsequent combustion air flow and the heat storage body, and the combustion air is heated to 800 ° C or more. Heat to high temperature.
  • the combustion exhaust gas made via the heat storage The sensible heat possessed by the flue gas can be effectively transferred to the combustion air flow by the direct heat exchange between the air and the combustion air, thus reducing the heat capacity or heat exchange capacity of the waste heat recovery section.
  • auxiliary equipment such as a waste heat recovery device can be omitted or reduced in size.
  • the application of the high-period switching regenerative combustion system to a conventional heating furnace achieves high efficiency of the heating furnace body by transferring the sensible heat of the combustion exhaust gas to the combustion air supply flow. It is merely intended to allow for further improvement or room for improvement.
  • the combustion flue gas in the furnace is increased by about 10% due to the hydrocarbon fuel fluid introduced into the furnace, and the specific heat of the carbon dioxide gas and steam constituting the combustion gas in the furnace is high temperature atmosphere. Gradually increase.
  • the in-furnace flue gas has sensible heat that exceeds the heat balance of the regenerator, and as a result, high-temperature flue gas that still retains the amount of heat that can recover waste heat passes through the regenerator. It will be exhausted. Therefore, it is desirable to take measures to further utilize the excess sensible heat of the combustion exhaust gas that exceeds the amount of sensible heat required for preheating the combustion air supply flow.
  • the combustion supply air flow preheated to a high temperature by the high-cycle switching regenerative combustion system blows into the furnace area as a high-speed air flow exceeding 50 to 8 Om / sec or a high-speed flow exceeding the blow-off limit of fire.
  • the high-speed high-temperature supply air flow can be heated, but depending on the arrangement of the heated pipes, the heated pipe section near the discharge port of the combustion supply air is locally heated to a high temperature, and the heated inside the furnace is heated.
  • the present invention is not desirable in order to realize a uniform temperature distribution of the heated pipe or a desired temperature gradient in the axial direction of the heated pipe because the outside atmosphere of the pipe can be uneven.
  • the objective is to make effective use of the characteristics or characteristics of a high-period or high-speed switching type thermal storage combustion system with a high-temperature preheating function for combustion air, and to achieve an economy that can exhibit high overall thermal efficiency.
  • Target and con An object of the present invention is to realize a heating furnace having a compact structure. Disclosure of the invention
  • a combustion device that generates and maintains the combustion of a fuel fluid by using high-temperature, especially combustion air preheated to a high temperature of 800 ° C or higher.
  • combustion reaction of it has a dominant effect on the heat transfer phenomenon of the heated pipe The fact that bright flames are not sufficiently generated in the combustion zone, and non-flame flames are mainly generated in the furnace as a flame that substantially controls the heating action.
  • Heat can be obtained mainly by the heat radiation of water vapor and carbon dioxide gas in the high-temperature combustion gas, and the combustion air preheated to a high temperature by a combustion device having a combustion air high-temperature preheating function has a considerably high speed, that is,
  • the present inventors have found that it is possible to blow the gas into the furnace area as a supply air flow having a flow rate of usually 8 Om / sec or more, and based on such knowledge, have reached the present invention.
  • a plurality of hollow heated tubes or a plurality of heated tubes filled with a catalyst are disposed in the furnace region of the heating furnace, and the atmosphere outside the heated tubes is heated by a combustion device.
  • a heating furnace having a structure for heating and generating and maintaining a heating and / or chemical reaction of a pipe fluid
  • a plurality of combustion devices arranged on the side wall surface and for introducing a combustion air supply flow into an intermediate region in the furnace between the heating tube rows,
  • Each of the combustion devices includes a heat storage body for storing sensible heat held by the combustion exhaust gas, and a burner capable of supplying a combustion fuel fluid to the combustion air supply flow, wherein the heat storage body includes combustion air or combustion air.
  • a heat dissipation mode in which the supply air stream is preheated to a high temperature by heat transfer contact with a combustion air supply stream comprising a combustion gas, and a heat storage mode in which heat is received by exchanging heat with the combustion exhaust gas in the furnace. Burning by a combustion air supply flow preheated to a high temperature by the heat storage element in a heat dissipation mode, and heating the heat storage element by a heat exchange action between the heat storage element in the heat storage mode and the combustion exhaust gas in the furnace;
  • the heat release mode and the heat storage mode of the heat storage element are alternately controlled at predetermined time intervals, and the burner is provided with a combustion air supply flow preheated by the heat storage element or the fuel in an intermediate region in the furnace. Injecting fluid, heating the heated pipe by the heat of combustion reaction of the fuel fluid,
  • the heating furnace further includes a flue gas deriving unit that derives a predetermined portion of a fluid portion of the flue gas generated in the furnace region to the outside of the heating furnace.
  • a heating furnace including a heat exchange device for performing heat exchange between the combustion exhaust gas derived from the heating furnace and the fluid to be heated and / or any fluid.
  • each heating tube row is arranged in a high-temperature combustion gas or a high-temperature atmosphere area surrounded by a furnace wall, and receives heat of steam and carbon dioxide in the high-temperature combustion gas effectively to be heated.
  • the combustion device blows the combustion air supply flow and the fuel fluid preheated to a high temperature into the intermediate region in the furnace between the rows of heating tubes.
  • the combustion gas directly contacts the heated pipe near the burner injection hole.
  • a uniform temperature distribution and temperature gradient of the heated pipe can be ensured without locally heating the heated pipe, and a good convection heat transfer effect can also be achieved.
  • a high heat transmission value of the pipe wall to be heated is achieved by the synergistic effect of the heat radiation effect of the high-temperature combustion gas and the convection heat transfer effect of the high-temperature high-speed supply air flow.
  • the combustion exhaust gas in the furnace has a total sensible heat amount exceeding a required sensible heat amount to be stored in the heat storage body of the combustion device.
  • the fluid portion of the ratio is led out of the heating furnace, and the heat exchange action with the fluid to be heated or an arbitrary fluid through the heat exchanger causes the combustion exhaust gas that exceeds the required sensible heat of the high-cycle switching type thermal storage combustion system.
  • Excess sensible heat can be effectively used for multiple purposes. Therefore, it was concluded that the sensible heat of the combustion exhaust gas exceeding the sensible heat that can be effectively used in the high-cycle switching regenerative heat storage system could be used effectively to achieve a further improvement in the overall thermal efficiency of the heating furnace. Become.
  • the in-furnace combustion exhaust gas is discharged from the second combustion device during the combustion operation of the first combustion device by the combustion air supply flow preheated to a high temperature by the heat storage body of the first combustion device. Passing through a second flow path containing the heat storage, heating the heat storage; During the combustion operation of the second combustion device due to the combustion air supply flow preheated to a high temperature by the heat storage material of the second combustion device, the combustion exhaust gas in the furnace passes through the first flow path including the heat storage material of the first combustion device. The regenerator is heated, and the flow path of the combustion exhaust gas in the furnace and the flow path of the combustion air supply flow are selectively switched to one of the first flow path and the second flow path at predetermined time intervals. Is done.
  • the flue gas portion having a desired flow rate and having a sensible heat exceeding a required sensible heat amount required in the high cycle switching type regenerative combustion system is supplied to the furnace via the flue gas deriving means. It is led out of the furnace from the inner region.
  • the flow ratio of the flue gas portion to be led out of the furnace is set to 10% to 30% (weight ratio) of the total circulation flow or the total supply / discharge flow of the heating furnace.
  • the flue gas derivation duct rising from the hearth is arranged on the bottom wall surface of the heating furnace in parallel with the row of heating tubes.
  • the flue gas outlet duct is made of a refractory brick or heat-resistant ceramic duct having a rectangular cross section, a trapezoidal cross section, or a U-shaped cross section, and has a plurality of exhaust openings through which the combustion flue gas in the furnace can pass.
  • a ventilation hole is formed in the wall of the duct side wall. The amount of exhausted flue gas is adjusted or regulated by the attraction pressure of the exhaust air induction fan and the area of the exhaust opening or vent hole.
  • the fluid transfer duct at the floor of the heating furnace defined by the flue gas outlet duct is interconnected with the furnace area through a number of the above-mentioned exhaust openings or vents. It is extracted to the outside of the heating furnace through the fluid transfer duct.
  • natural gas is used as the fuel fluid.
  • the combustion air is air in an external atmosphere having an average temperature of 20 ° C.
  • the combustion air heated to about 150 ° C in the heat storage body and the heat exchanger provided in a heating furnace.
  • the natural gas preheated to about 300 ° C. is supplied to the burner, where it undergoes a combustion reaction to heat the fluid to be heated in the pipe to be heated.
  • about 85% of the combustion exhaust gas which has been cooled to about 110 ° C. is led to the heat accumulator, and exchanges heat with the combustion air via the heat accumulator, and Released to atmosphere after cooling to 85 ° C.
  • the remaining 15% of the flue gas is sent to a heat exchanger attached to the heating furnace. Then, the fluid to be heated and the fuel natural gas are preheated, cooled to about 170 ° C, and released to the atmosphere. As a result, the thermal efficiency due to the operation of the heating furnace body reaches 89.5%, and the total thermal efficiency of the entire heating furnace including the heat exchange device reaches 95.5%.
  • This thermal efficiency value takes into account the heat loss of about 1% from the heating furnace housing including the furnace walls, heat exchangers and piping.
  • the heated pipe comprises a water vapor reforming pipe filled with a catalyst, and the heat exchange device heats a mixed gas of steam and hydrocarbon. It includes a heat exchanger or a heat exchanger that heats the fuel fluid.
  • the interval (W) between the rows of heating tubes is substantially equal to the value of depth (D) / interval (W) defined by the ratio of the interval (W) to the depth (D) of the in-furnace region. It is set to indicate a value within the range of 2 to 8. More preferably, the mutual interval (P) between the heated tubes is a value of the interval (P) / outer diameter (d) defined as a ratio of the interval (p) to the outer diameter (d) of the heated tube. , Are set to indicate values substantially in the range of 1.5 to 2.5.
  • the heating furnace according to the present invention comprises a reforming reaction gas producing plant for ammonia synthesis, a reforming reaction gas producing plant for methanol synthesis, or a steam reforming plant in a hydrogen gas producing plant. Used as a quality furnace.
  • the heating furnace according to the present invention is used as a reactor of an ethylene production plant.
  • FIG. 1 is a schematic flow chart showing the configuration of an apparatus system using a heating furnace according to an embodiment of the present invention as a steam reforming reactor for producing hydrogen or synthesizing methanol.
  • FIG. 2 is a schematic vertical sectional view showing the entire structure of the heating furnace shown in FIG.
  • FIG. 3 is a schematic cross-sectional view showing the entire structure of the heating furnace shown in FIG. 1 and a vertical cross-sectional view showing the structure of the exhaust gas duct.
  • FIG. 4 is a schematic block flow diagram showing the overall configuration and operation of the burner assembly of the heating furnace.
  • FIG. 5 is a partial cross-sectional view of a heating furnace illustrating a modification example of the arrangement of the first and second burner assemblies.
  • FIG. 6 is a schematic cross-sectional configuration diagram of a heating furnace illustrating a modification example of an arrangement of catalyst tubes or heated tubes in the furnace.
  • FIG. 7 is a schematic block diagram of a heat storage combustion system illustrating a modification of the configuration of the burner assembly.
  • FIG. 1 is a flow diagram showing a schematic configuration of an apparatus system provided with a heating furnace according to an embodiment of the present invention.
  • the heating furnace according to this embodiment is a water steam reformer for hydrogen production or methanol synthesis. Used as a reactor.
  • the apparatus system shown in FIG. 1 includes a heating furnace 1 constituting a steam reforming reaction gas furnace, a first heat exchanger 2 through which a mixed gas of hydrocarbon and steam can pass, and an is 2 through which fuel gas can pass. And a heat exchanger 3.
  • the heating furnace 1 and the first heat exchanger 2 that constitute the reformer are connected in series via a raw material supply line L1 and a raw material supply line L2 of a mixed gas of hydrocarbon and steam.
  • the raw material feed line L2 communicates with the catalyst tube 10 of the heating furnace 1, and the catalyst tube 10 vertically penetrates the heating furnace main body 11.
  • the mixed gas of hydrocarbon and steam is introduced into the upper end of the catalyst tube 11, flows down in the catalyst tube 201, and burns at a high temperature in the furnace combustion zone through the tube wall of the catalyst tube 11. Heat is received by the heating action of the gas.
  • the steam reforming reaction of the mixed gas proceeds, and the temperature of the mixed gas rises, and the reforming reaction gas heated to a predetermined temperature is reformed from the lower end of the catalyst tube 11. It is led to the gas delivery line L3.
  • the reformed gas delivery line L3 is connected to a system (not shown) for executing a predetermined next process,
  • the heating furnace 1 includes a catalyst tube 10 filled with a predetermined catalyst, burner assemblies 12 and 13 including a burner and a heat storage body, and a heating furnace main body 11 that defines a combustion zone in the furnace. You.
  • the flue gas from the heating furnace body 11 is composed of exhaust gas lines El, E2, and E3.
  • the gas is exhausted to the outside of the reforming reaction gas production plant via the first exhaust gas system and the second exhaust gas system consisting of the atmospheric release line E4.
  • the exhaust gas line E1 connected to the heating furnace body 11 communicates with the exhaust gas line E2 via the first heat exchanger 2.
  • the exhaust gas line E2 communicates with the exhaust gas line E3 via the second heat exchanger 3.
  • An exhaust gas induction fan 6 is provided in the exhaust gas line E3, and attracts the combustion exhaust gas of the heating furnace main body 11 through the first and second heat exchangers 2, 3 and the exhaust gas lines El, E2, E3.
  • the mixed gas of hydrocarbon and steam supplied through the raw material supply line L1 exchanges heat with the combustion exhaust gas of the heating furnace body 11 in the first heat exchanger 2, and is supplied through the fuel gas supply line LF.
  • the fuel fluid exchanges heat with the exhaust gas of the exhaust gas line E2 in the second heat exchanger 3.
  • the burner assemblies 12 and 13 arranged in a plurality of stages on both sides of the heating furnace body 11 are provided with burners (not shown) that operate intermittently or periodically at predetermined time intervals. .
  • the burners of each burner assembly 12 and 13 are connected to a fuel gas supply source (not shown) via a fuel gas supply line LF, and are also provided via a combustion air supply line LA. Connected to the combustion air blower 4.
  • Each of the burner assemblies 12 and 13 is provided with a heat storage body (not shown) having a predetermined structure.
  • An exhaust fan 5 is interposed in the atmosphere discharge line E4, and the exhaust gas of the heating furnace body 11 is released to the atmosphere via the heat storage bodies of the burner assemblies 12 and 13 by the attraction pressure of the exhaust fan 5. Attracted to release line E4.
  • FIG. 2 is a schematic longitudinal sectional view showing the entire structure of the heating furnace 1 shown in FIG. 1
  • FIG. 3 is a schematic transverse sectional view showing the entire structure of the heating furnace 1 shown in FIG.
  • FIG. 3A is a longitudinal sectional view of the exhaust gas duct taken along the line I-I shown in FIG.
  • the heating furnace 1 includes a heating furnace body 11 through which the catalyst tube 10 vertically penetrates, and a plurality of catalysts vertically penetrating through an in-furnace region 15 of the heating furnace body 11.
  • Tube 10 Each catalyst tube 10 erected substantially vertically in the furnace region 15 is made of a reformer tube such as a high-alloy centrifugal tube and the like.
  • a predetermined catalyst such as a nickel crystal catalyst for activating the reforming reaction of the hydrogen / steam mixed gas is filled.
  • each catalyst tube 10 penetrates the top wall 11 c of the heating furnace body 11 and is connected to the raw material supply pipe 16 via a hairpin tube capable of absorbing the thermal expansion and contraction of the catalyst tube 10,
  • the raw material supply pipe 16 is connected to a raw material supply header (not shown).
  • the catalyst tubes 10 are arranged in a plurality of rows in the furnace region 15 of the heating furnace body 11.
  • the catalyst tube row is constituted by a plurality of catalyst tubes 10 which are aligned in the tube length direction or the axial direction of the raw material supply tube 16 and arranged substantially vertically.
  • each catalyst tube row includes about 10 to 15 catalyst tubes 10 linearly arranged in the furnace region 15.
  • the heating furnace body 1
  • each catalyst tube 10 penetrates the bottom wall 1 Id of the heating furnace body 11 and is connected to a reforming reaction gas discharge pipe 17 via a hairpin tube, and the discharge line is formed.
  • the pipe 17 is connected to a collector (not shown) connected to the first feed line L3 (FIG. 1).
  • the heating furnace main body 11 has a first side wall 1 la and a second side wall 1 lb which are laid or lined with a refractory is insulating material such as a refractory insulating brick or a castable refractory material.
  • the pair of second side walls 1 lb extend in the width direction of the catalyst tube row, and the opposing first left and right side walls 11 a extend parallel to the catalyst tube row.
  • the first and second side walls 11 a and l ib are oriented in directions orthogonal to each other, and are interconnected at each corner of the in-furnace region 15.
  • the 20-paner assemblies 12 and 13 are arranged on the second side walls 11b on both sides in a vertically arranged plural stages.
  • the burner assemblies 12 and 13 are alternately arranged in the vertical direction on the second side wall 11b, and alternately arranged at a predetermined interval in the width direction of the second side wall 1lb. Is done.
  • the burner assemblies 12 and 13 are composed of a group of burner assemblies 12 and 13 arranged in four stages vertically and four rows horizontally.
  • the burner assemblies 12, 13 are arranged on each second side wall 11 b in such a manner that the supply / exhaust ports 14 of the burner assemblies 12, 13 are located in the middle region in the furnace located between the respective catalyst tube rows. Opened on the wall of 11b and arranged at predetermined intervals.
  • Hydrocarbons heated to a temperature of 400 ° C. to 700 ° C. in the first heat exchanger 2 and The mixture of steam is introduced into the catalyst tube 10 via the raw material supply line 16. While flowing down the catalyst tube 10, the hydrocarbon / steam mixture is heated by the radiation and convection heat transfer of the high-temperature combustion gas that forms the external atmosphere or the outside atmosphere of the catalyst tube 10, and the catalyst is heated.
  • 600 ° C to 900 ° C by the sensible heat input through the tube wall of the catalyst tube 10. Heat to a temperature of ° C.
  • the high-temperature reaction product generated by the endothermic reforming reaction in the catalyst tube 10 is collected by a collector (not shown) via a discharge pipe 17 and supplied to the next step (purification step).
  • the heat load in the furnace area 15, that is, the required heat input by the burner assemblies 12 and 13, is the required reaction heat required for the reforming reaction of the steam / hydrocarbon mixed gas and the raw material gas is raised to a predetermined temperature. It substantially corresponds to the total amount of required sensible heat to be heated.
  • the distance W between the catalyst tube rows and the depth D of the in-furnace region 15 are the capacity of the burner 19 (Fig. 4) provided in the heating furnace 1 and the design surface of the catalyst tube 10. Generally set based on temperature.
  • the interval W between the catalyst tube rows is preferably set to a value of depth D / interval W substantially from 2 to 2.
  • the mutual interval P of 10 is set such that the ratio of the interval p to the outer diameter d of the catalyst tube 10 (interval p / outer diameter d) substantially indicates a value of 1.5 to 2.5. .
  • the entire length of the catalyst tube 10 can be arbitrarily set to an appropriate total length in the furnace that exhibits an appropriate temperature gradient and heating capacity within an allowable range of the pressure loss of the fluid in the tube.
  • an exhaust gas duct 40 is arranged on the bottom wall 11 d of the heating furnace main body 11.
  • the exhaust gas duct 40 is arranged in the middle area in the furnace between the catalyst tube rows, rises above the bottom wall 11 d, and extends in the furnace area 15 in parallel with the catalyst tube row and the first side wall 11 a. Extend.
  • each exhaust gas duct 40 is located above the bottom wall 11d. It has left and right side walls 42 extending upward from the surface, and a top wall 41 interconnecting the top edges of the side walls 42.
  • a plurality of flue gas outlet holes 43 having a predetermined opening area are formed in the side wall 42 at predetermined intervals.
  • the zone in the duct defined by the top wall 41 and the side wall 42 communicates with the atmosphere inside the furnace through the flue gas outlet hole 43, and is parallel to the first side wall 11a and the catalyst tube row.
  • a flue gas discharge passage extends above the bottom wall 11c.
  • the exhaust gas duct 40 is connected to an exhaust gas line E1 via a communication pipe 44 (FIG. 2), and the combustion exhaust gas having a predetermined flow rate generated in the furnace area 15 of the heating furnace 1 is supplied to the exhaust gas duct 40, It is sent to the first heat exchanger 2 (FIG. 1) via the communication pipe 44 and the exhaust gas line E1.
  • the communication pipe 44 is connected to one end of the exhaust gas duct 40 as shown by a broken line in FIG.
  • An opening is provided in the area of the duct 40.
  • FIG. 4 is a block flow diagram showing an operation mode of each burner assembly 12, 13.
  • the burner assemblies 12 and 13 are a burner 18 connected to the fuel gas supply line and the combustion air supply line LA, respectively, and a switching heat storage type heat preheating the combustion air. And an exchanger 19.
  • the burner 18 is provided with a first burner and / or a pilot burner that blows a fuel fluid into a combustion air flow path located between the air supply / exhaust port 14 and the heat exchanger 19, and an air supply / exhaust port 14.
  • a second burner or a main burner which is disposed on an adjacent furnace wall and injects a fuel fluid toward a furnace internal combustion region;
  • the switchable heat storage type heat exchanger 19 recovers waste heat by heat exchange with the combustion exhaust gas of the heating furnace body 11 (heat storage mode) and heat exchange with the combustion air in the line LA (radiation mode). Preheat combustion air.
  • the group of burner assemblies 12 and the group of burner assemblies 3D are configured to set the waste heat recovery operation and the combustion operation at predetermined time intervals, for example, at intervals of 20 to 120 seconds, preferably at 60 seconds or less.
  • a high-period or high-speed regenerative heat storage combustion system that alternately repeats at a predetermined time interval is set, and each of the switched regenerative heat exchangers 19 alternately performs the heat storage mode and the heat release mode alternately. .
  • a burner 18 and a switching regenerative heat exchanger 19 are interposed in series.
  • the first flow path HI and the second flow path H2 selectively communicate with the combustion air supply line LA or the atmosphere release line E4 via a four-way valve V that is switched and controlled at predetermined time intervals.
  • the four-way valve V connects the first flow path HI of the burner assembly 12 to the combustion air supply line LA at the first position shown in FIG. 4A, and the second flow path of the burner assembly 13 H2 is connected to the atmosphere release line E4.
  • the four-way valve V connects the first flow path HI to the atmosphere release line E4 and the second flow path H2 to the combustion air supply line LA at the second position shown in FIG. 4 (B).
  • Each burner 18 is connected to a fuel gas supply line LF via a fuel supply valve (not shown), and each fuel supply valve is controlled by a control device (not shown).
  • the synchronous switching operation is performed at the switching timing of the direction valve V, and the fuel gas is alternately supplied to one of the first and second burner assemblies 12 and 13. Therefore, the burner 18a of the first burner assembly 12 burns at the first position (FIG. 4 (A)) of the four-way valve V, and the second position (FIG. 4 (B)) of the four-way valve V. ), The combustion operation is stopped.
  • the burner 18 b of the second burner assembly 13 starts the combustion operation at the second position (FIG. 4B) of the four-way valve V, and Stop the combustion operation at 1 position (Fig. 4 (A)).
  • the combustion exhaust gas derived from the heating furnace main body 11 passes through the switching regenerative heat exchanger 19 b of the second burner assembly 13 and the atmospheric discharge line E4. Exhaust heat of the combustion exhaust gas is stored in the regenerative heat exchanger 19b of the second parner assembly 13 (FIG. 4 (A)).
  • the regenerative heat exchanger 19b is maintained in the heat storage mode in which the flue gas contacts the combustion exhaust gas.
  • the regenerative heat exchanger 19b of the second burner assembly 13 is introduced via the combustion air supply line LA and the second flow path H2 during the subsequent combustion operation of the second burner assembly 3D 13. Preheat the combustion air (Fig. 4 (B)).
  • the exhaust heat of the flue gas discharged from the heating furnace main body 11 is stored in the switched heat storage type heat exchanger 19 a of the first burner assembly 12. (Fig. 4 (B)). Therefore, during the combustion operation of the second burner assembly 13, the heat storage type heat exchanger 19 a is held in the above heat storage mode, while the heat storage type heat exchanger 19 b is provided with the combustion air and the heat transfer. It is kept in contact heat dissipation mode.
  • the regenerative heat exchanger 19 a preheats the combustion air introduced via the combustion air supply line LA and the first flow path HI during the combustion operation of the first burner assembly 12 following the bow I. (Fig. 4 (A)). That is, the regenerative heat exchanger 19a is maintained in the above-described heat release mode when the first burner assembly 12 performs the combustion operation.
  • a ceramic or metal heat storage body having a honeycomb structure provided with a large number of flow paths can be preferably used.
  • a ceramic heat storage element generally used as a catalyst carrier and having a large number of narrow channels can be preferably used.
  • the honeycomb-type regenerator has a desired volumetric efficiency, and the wall thickness of each honeycomb wall constituting the regenerator of the honeycomb structure is set to 1.6 or less, and The distance between the walls (honeycomb pitch) is set to 5 thighs or less.
  • the structure of this type of honeycomb-type heat storage element is disclosed in detail in Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 6-213585 (Japanese Patent Application No. Hei 5-69911). Further detailed description is omitted by quoting.
  • the high-temperature fluid (combustion exhaust gas) and the low-temperature fluid (combustion air) are alternately supplied to the regenerative heat exchangers is 19 of the first and second burner assemblies 12 and 13.
  • the amount of heat removed from the high-temperature fluid by the heat transfer contact is given to the low-temperature fluid by the heat transfer contact with the low-temperature fluid, thereby performing heat exchange between the high-temperature fluid and the low-temperature fluid.
  • the direct heat exchange effect of the high-temperature fluid (combustion exhaust gas) and the low-temperature fluid (combustion air) through the heat storage unit 19 is used, and the switching time of the fluid passage (flow path) is shortened.
  • the temperature efficiency of about 60 to 70%, which was the limit in the conventional heat exchanger, can be reduced to 70 to 100%. Can be improved.
  • Each of the burners 18 of the first and second burner assemblies 12 and 13 is disposed in a large number of blow holes (supply / exhaust ports 14) formed in the side wall 11 b of the heating furnace 1. Under the high-speed switching control of the control device 25 (not shown), synchronous switching control is performed together with the four-way valve V (FIG. 5). Each of the burners 18 is alternately burned by the combustion air blown by the combustion air blower FA and the fuel fluid such as natural gas supplied through the fuel gas supply line LF. The temperature of the combustion air in the combustion air supply line LA rises due to the heat transfer effect of the heat storage type heat exchanger 19 of the burner assembly 12 or 13.For example, it is preheated to 800 to 150 ° C.
  • the combustion reaction is performed by the fuel gas of the burner 18 supplied by the fuel gas supply line LF, and the catalyst tube 10 is heated.
  • Most of the combustion exhaust gas generated in the heating furnace body 11 exchanges heat with the regenerative heat exchanger 19 of the parner assembly 12 or 13 and reaches, for example, 50 to 200 ° C. After cooling, it is released to the atmosphere via the atmospheric release line E4 and the chimney.
  • a predetermined portion of the flue gas portion preferably a flue gas fluid portion having a weight ratio of 10 to 30%, is drawn or introduced into the flue gas outlet hole 43 of the exhaust gas duct 40, and is introduced into the exhaust gas duct 40 duct. It is supplied to the first heat exchanger 2 and the second heat exchanger 3 via the area, the communication pipe 44 and the exhaust gas line E1.
  • the flue gas exchanges heat with the hydrocarbon / steam mixed gas and the fuel fluid for combustion in the first heat exchanger 2 and the second heat exchanger 3, and the waste heat recovery process causes the waste heat to be recovered at 100 ° C. to 250 ° C. Cooled to ° C, and then released to the atmosphere via a chimney.
  • the arrangement of the first and second panner assemblies 12 and 13 can be arbitrarily set, and the combustion gas exerts an appropriate radiant heat transfer function and a convective heat transfer function of the combustion gas.
  • Any burner arrangement capable of forming an air flow in the furnace intermediate region between the above-described catalyst tube row or heated pipe row can be employed.
  • a plurality of parner assemblies separated in the width direction of the furnace wall are arranged in a single pipe row intermediate region, and a pair of left and right first and second burner assemblies are arranged.
  • a burner arrangement in which 12 and 13 are arranged vertically in the furnace wall may be employed.
  • a pair of upper and lower first and second burner assemblies 12 and 13 are arranged in a row in the width direction of the furnace wall (FIG. 5 (B)), or a catalyst tube or a heated tube 10 is arranged.
  • Burner arrangement in which a pair of left and right first and second burner assemblies 12 and 13 are arranged in such a manner as to sandwich the tube 10 on both sides Fig. 5 (C)
  • a high-period or high-speed switching type heat storage and combustion system of another structural type for example, a ball type such as a plurality of ceramic balls It is possible to employ a burner assembly provided with a switching regenerative combustion air high temperature preheating mechanism having a regenerator or a spherical regenerator.
  • connection position of the communication pipe 44 to the exhaust gas duct 40 is not limited to one end of the exhaust gas duct 40, but may be set at the center or both ends of the exhaust gas duct 40.
  • the heated pipe is not limited to the form of the catalyst pipe or the heated pipe of the above embodiment which is disposed so as to vertically penetrate the furnace area.
  • FIG. As shown in the above, various configurations of the heated pipe can be adopted.
  • the heated pipe 10 shown in Fig. 6 (A) has a vertical and hollow riser pipe 10b arranged in the central area inside the furnace and a lower connection where the lower end of the riser pipe 10b is connected. It comprises a pipe 10 c and a catalyst filling pipe 10 a interconnected via a lower connecting pipe 10 c, and the fluid to be heated flows down in the catalyst filling pipe 10 a and is heated. , Riser rises in 1 Ob and flows out.
  • the heated pipes 10 shown in FIGS. 6 (B) and 6 (D) are U-shaped continuous pipes extending downward as a whole, and the fluid to be heated in each continuous pipe is a heated pipe. It flows in from one upper end of the pipe 10, flows down in the pipe, and flows out of the other upper end of the pipe 10 to be heated. Further, the heated pipe 10 shown in FIGS. 6 (C) and 6 (E) is a U-shaped continuous pipe extending in the entire horizontal direction, and the fluid to be heated in the pipe is a heated pipe.
  • the burner assembly 12, 13 is a heat storage combustion system of a type including a rotary heat storage body 20 which is formed in a cylindrical outer shape as a whole.
  • a heat storage combustion system of a type including a disc-shaped flow path switching means 32 can be configured.
  • Fig. 7 (A) the rotary storage that constitutes the thermal storage combustion system is shown.
  • the heat body 20 is interposed in a first flow path (combustion air flow path) HI and a second flow path (combustion exhaust gas flow path) H2 isolated by the partition 21.
  • the rotary regenerator 20 alternately comes into contact with the combustion air flowing in the first flow path HI and the flue gas flowing in the second flow path H2, and alternately repeats the heat storage mode and the radiation mode.
  • the first heat storage part 22 and the second heat storage part 23 are provided.
  • the fixed heat storage element 30 includes a first flow path HI and a second flow path H2 separated by a partition wall 31, a rotating disk type flow path switching device 32, Is provided.
  • the flow path switching device 32 includes an air supply port 34 constantly communicating with the combustion air supply path 33, and an exhaust gas outlet 36 constantly communicating with the combustion exhaust gas flow path 35.
  • the first heat storage portion 37 and the second heat storage portion 38 alternately repeat the heat storage mode and the heat release mode by the rotation of the flow path switching device 32.
  • the characteristics or characteristics of a high-period or high-speed switching type regenerative combustion system having a high-temperature preheating function for combustion air are effectively used, and a high overall thermal efficiency is exhibited. It is possible to realize an economical and compact heating furnace that can be obtained.

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Description

明 现 曞 流 䜓 の 加 熱 炉
5
技術分野
本発明は、 流䜓の加熱炉に関するものであり、 より詳现には、 蓄熱䜓を介しお なされる燃焌排ガスず燃焌甚空気ずの盎接的な熱亀換䜜甚によっお燃焌甚空気を 高枩に加熱ないし予熱する蓄熱匏燃焌甚空気高枩予熱機胜を備えた流䜓加熱炉に 関するものである。 背景技術
流䜓を加熱する加熱炉においお、 盎方䜓圢態又は箱型圢態の加熱炉、 或いは、 盎立円筒圢圢態の加熱炉の炉内領域に加熱管を配眮しおなる管匏加熱炉が広く実 5 甚に䟛されおいる。 かかる加熱炉ずしお、 加熱炉本䜓の倩井壁又は頂壁、 或いは、 床面壁又は底壁に耇数のバヌナヌを配蚭し、 各バヌナヌに䟛絊される燃焌甚燃料 又は炭化氎玠系燃料の燃焌反応により生成する火熵及び高枩燃焌ガスの熱攟射に よっお被加熱管及び管内流䜓を加熱する圢匏の所謂箱型加熱炉又は盎立円筒型加 熱炉や、 党䜓的に盎方䜓圢態を有し䞔぀矩圢の平面圢態又は暪断面圢態を有する 0 加熱炉本䜓を備え、 耇数の盎立加熱管からなる単䞀の加熱管列を巊右の炉壁面の 䞭心線䞊に敎列配眮し、 炉壁面に耇数の攟射型バヌナヌを分散配眮しおなる攟射 壁型加熱炉等の圢匏の加熱炉、 曎には、 加熱炉本䜓の炉壁内面に沿っお火焰及び 燃焌ガスを䞊昇せしめる所謂テラスゥォヌル型加熱炉等の各皮圢匏の加熱炉が知 られおいる。 䞀般に、 このような加熱炉は、 䞻ずしお炉壁面に配眮される加熱手 b 段又は燃焌装眮の熱攟射又は茻射䌝熱䜜甚により被加熱管を加熱する構造を備え る o
この皮の圢匏の加熱炉においおは、 バヌナヌの燃焌䜜動により生成し䞔぀被加 熱管を加熱した燃焌排ガスは、 䟝然ずしお有効利甚可胜な倚倧な顕熱を保有する 埓っお、 加熱炉本䜓の䞊郚域に䞀䜓的に配眮された排熱回収郚、 或いは、 煙道を 介しお加熱炉本䜓に接続された別䜓の排熱回収装眮等が、 燃焌排ガスの廃熱回収 を意図した加熱炉付垯蚭備ずしお付加的に加熱炉に配蚭される。
このような構造を備えた型匏の加熱炉においおは、 排熱回収郚に導入される燃 焌排ガスの枩床は、 被加熱管に導入される被加熱流䜓の枩床条件及び加熱炉の熱 負荷条件等に応じお盞違するが、 このような燃焌排ガスは、 通垞は、 7 0 0 °C〜 1 1 0 0 °Cの高枩床を䟝然ずしお有する。 埓っお、 燃焌排ガスが保有する廃熱の 有効利甚を䌁図しお、 加熱炉に察しお䟛絊すべき被加熱流䜓の予熱又は加熱、 バ ヌナ䞀に䟛絊すべき燃焌甚空気の予熱、 或いは、 氎蒞気等の発生又は過熱を目的 ずした熱亀換装眮又は廃熱回収ボむラヌ等の各皮廃熱回収装眮が䞊蚘排熱回収郚 に䞀般に配蚭される。
しかしながら、 埓来構造の加熱炉においおは、 加熱炉に投入される熱量又はェ ンタルピヌの玄 3 5 %〜5 5 %が䞊蚘廃熱回収装眮に䟛絊されるので、 この皮の 加熱炉の熱収支バランスを考慮するず、 被加熱流䜓自䜓の加熱に有効利甚される 消費熱量に比しお過倧な割合の熱量が、 本来の加熱炉投入熱の利甚目的ず異なる 廃熱回収装眮に䟛絊される結果ずなる。 かくお、 加熱炉の熱効率は、 党䜓的に䜎 䞋し、 加熱炉投入熱量を効果的に有効利甚し埗る有利䞔぀経枈的な加熱炉の熱収 支効率は、 事実䞊達成し難い。
近幎に至り、 燃焌甚空気予熱機胜を有するバヌナヌが提案され、 䞀般加熱炉に 察する該ノ ヌナの適甚が怜蚎されおいる。 䟋えば、 特開平 6— 2 1 3 5 8 5号公 å ± 特願平 5— 6 9 1 1号 に開瀺された構成の高呚期又は高速切換匏蓄熱燃焌 システムの構成によれば、 埓来型匏の加熱炉のバヌナヌ郚分は、 燃焌甚空気高枩 予熱機胜を有する高呚期又は高速切換匏蓄熱型燃焌装眮に眮換し埗る。 かかる高 呚期切換匏蓄熱型燃焌装眮を備えた加熱炉によれば、 炉内領域の燃焌排ガスが保 有する顕熱は、 高呚期切換匏蓄熱型燃焌装眮を構成するハニカム構造のセラミツ ク補蓄熱䜓に䌝熱し、 該蓄熱䜓に蓄熱され、 蓄熱䜓の蓄熱熱量は、 匕き続く燃焌 甚空気流ず蓄熱䜓ずの䌝熱接觊により、 燃焌甚空気に攟熱され、 燃焌甚空気を 8 0 0 °C以䞊の高枩に加熱する。 かくしお、 蓄熱䜓を介しおなされる燃焌排ガス ず燃焌甚空気ずの盎接的な熱亀換䜜甚により、 燃焌排ガスが保有する顕熱は、 燃 焌甚空気流に効果的に䌝熱し埗るので、 廃熱回収郚の熱容量又は熱亀換容量を䜎 枛し、 廃熱回収装眮等の付垯蚭備を省略ないし小型化するこずが可胜ずなる。 しかしながら、 埓来構造の加熱炉に察する高呚期切換匏蓄熱燃焌システムの適 甚は、 燃焌甚排ガスが保有する顕熱を燃焌甚絊気流に䌝熱するこずにより、 加熱 炉本䜓の高効率化を達成するこずを意図したものであるにすぎず、 曎なる改良又 は改善の䜙地が残されおいる。 䟋えば、 炉内燃焌排ガスは、 炉内に導入される炭 化氎玠系燃料流䜓により抂ね 1 0 %皋床増量し、 しかも、 炉内燃焌ガスを構成す る炭酞ガス及び氎蒞気の比熱は、 高枩雰囲気䞋に挞増する。 この結果、 炉内燃焌 排ガスは、 䞊蚘蓄熱䜓における熱収支バランスを䞊回る顕熱を保有し、 この結果、 曎に廃熱回収可胜な熱量を䟝然ずしお保有する高枩の燃焌排ガスが、 蓄熱䜓を介 しお排気されおしたう。 埓っお、 燃焌甚絊気流の予熱に芁する顕熱量を超える燃 焌排ガスの䜙剰の顕熱に関し、 曎なる効率的利甚を図る察策が望たれる。 たた、 高呚期切換匏蓄熱燃焌システムにより高枩に予熱された燃焌絊気流は、 5 0乃至 8 O m/秒を超える高速気流、 或いは、 火焰の吹き飛び限界を超える高速流ずし お炉内領域に吹蟌み可胜であるが、 かかる高速の高枩絊気流は、 被加熱管の配列 にも䟝るが、 燃焌絊気流の吐出口近傍の被加熱管郚分を局所的に高枩に加熱し、 炉内の被加熱管の管倖雰囲気を䞍均等化し埗るこずから、 被加熱管の均䞀な枩床 分垃、 或いは、 所望の被加熱管軞線方向の枩床募配を実珟する䞊で望たしくない 本発明は、 かかる課題に鑑みおなされたものであり、 その目的ずするずころは、 燃焌甚空気高枩予熱機胜を有する高呚期又は高速切換匏蓄熱燃焌システムの特質 又は特性を有効に利甚するずずもに、 高床な総合熱効率を発揮し埗る経枈的䞔぀ コンパク卜な構成の加熱炉を実珟するこずにある。 発明の開瀺
本発明者は、 䞊蚘目的を達成すべく鋭意研究を重ねた結果、 高枩、 殊に、 800 °C以䞊の高枩に予熱された燃焌甚空気により燃料流䜓の燃焌を生起し䞔぀維持す る燃焌装眮の燃焌反応においおは、 被加熱管の䌝熱珟象に察しお支配的に䜜甚す る茝炎が燃焌域に十分には生成せず、 加熱䜜甚を実質的に支配する火炎ずしお䞍 茝炎が䞻に炉内に生成するずいう事実に着目し、 この結果、 炉内領域の攟射䌝熱 は、 䞻ずしお高枩燃焌ガス䞭の氎蒞気及び炭酞ガスの熱攟射により確保し埗るず ずもに、 燃焌甚空気高枩予熱機胜を有する燃焌装眮により高枩に予熱された燃焌 甚空気は、 可成りの高速、 即ち、 通垞 8 O m/ s e c以䞊の流速の絊気流ずしお 炉内領域に吹蟌み可胜であるこずを芋出し、 かかる知芋に基づき、 本発明を達成 するに至ったものである。
即ち、 本発明によれば、 䞭空の被加熱管又は觊媒を管内に充填した耇数の被加 熱管を加熱炉の炉内領域に配蚭し、 該被加熱管の管倖雰囲気を燃焌装眮により加 熱し、 管内流䜓の加熱及び/又は化孊反応を生起し䞔぀維持する構造を有する加 熱炉においお、
前蚘加熱炉の炉壁を構成する䞀察の第 1偎壁面に平行に配眮された少なくずも 3列の前蚘被加熱管の加熱管列ず、 前蚘第 1偎壁ず亀差する方向に延圚する䞀察 の第 2偎壁面に配眮され䞔぀前蚘加熱管列の間の炉内䞭間領域に燃焌甚絊気流を 導入する耇数の燃焌装眮ず備え、
該燃焌装眮は倫々、 前蚘燃焌排ガスが保有する顕熱を蓄熱する蓄熱䜓ず、 燃焌 甚燃料流䜓を前蚘燃焌甚絊気流に䟛絊可胜なバヌナヌずを備え、 前蚘蓄熱䜓は、 燃焌甚空気又は燃焌甚ガスからなる燃焌甚絊気流ずの䌝熱接觊により該絊気流を 高枩に予熱する攟熱モヌドず、 炉内燃焌排ガスずの熱亀換により受熱する蓄熱モ 䞀ドずを反埩し、 前蚘燃焌装眮は、 攟熱モヌドの前蚘蓄熱䜓により高枩に予熱さ れた燃焌甚絊気流により燃焌䜜動するずずもに、 蓄熱モヌドの前蚘蓄熱䜓ず前蚘 炉内燃焌排ガスずの熱亀換䜜甚により該蓄熱䜓を加熱し、
前蚘蓄熱䜓の攟熱モヌド及び蓄熱モヌドは、 所定の時間間隔にお亀互に切換制 埡され、 前蚘パヌナ䞀は、 前蚘蓄熱䜓にお予熱された燃焌甚絊気流又は前蚘炉内 䞭間領域に前蚘燃料流䜓を吹蟌み、 該燃料流䜓の燃焌反応熱により被加熱管を加 熱し、
前蚘加熱炉は曎に、 前蚘炉内領域に生成した燃焌排ガスの所定割合の流䜓郚分 を加熱炉倖に導出する燃焌排ガス導出手段を備えるずずもに、 該導出手段により 加熱炉から導出された燃焌排ガスず前蚘被加熱流䜓及び/又は任意の流䜓ずの熱 亀換を実行する熱亀換装眮を備えるこずを特城ずする加熱炉が提䟛される。
本発明の䞊蚘構成によれば、 加熱炉の炉内領域には、 3列以䞊の耇数の加熱管 列が配眮される。 各加熱管列は、 高枩の燃焌ガス又は炉壁面に包囲された高枩雰 囲気の領域に配眮され、 高枩燃焌ガス䞭の氎蒞気及び炭酞ガスの熱攟射を有効に 受熱し、 加熱される。 しかも、 䞊蚘加熱管列及び燃焌装眮の配眮によれば、 加熱 所芁量圓りの党炉壁 倩井壁、 床壁及び偎壁 面積を最小化するこずができる。 たた、 本発明の䞊蚘構成によれば、 燃焌装眮は、 高枩に予熱した燃焌甚絊気流 及び燃料流䜓を加熱管列の間の炉内䞭間領域に吹蟌む。 埓っお、 䞊蚘燃焌装眮は、 通垞 8 O m/ s e c以䞊の高速絊気流を炉内領域に吹蟌むにもかかわらず、 燃焌 ガスは、 バヌナヌ吹蟌み孔の近傍の被加熱管郚分に盎接的に接觊せず、 この結果、 被加熱管を局所的に過熱するこずなく、 被加熱管の均䞀な枩床分垃及び枩床募配 を確保し埗るずずもに、 良奜な察流䌝熱効果をも䜵せお達成し埗る。
かくしお、 本発明によれば、 高枩の䞊蚘燃焌ガスの熱攟射䜜甚および高枩の䞊 蚘高速絊気流の察流䌝熱効果の盞乗的䜜甚効果により、 高床な被加熱管管壁の熱 貫流倀が達成されるずずもに、 党䜓的に小型化し䞔぀炉壁面の熱損倱量を䜎枛し 埗る高熱効率䞔぀経枈的な加熱炉を提䟛するこずができる。
曎に、 炉内燃焌排ガスは、 燃焌装眮の蓄熱䜓に蓄熱すべき所芁の顕熱量を超え る党顕熱量を保有するが、 本発明によれば、 䞊蚘燃焌排ガス導出手段は、 燃焌排 ガスの所定割合の流䜓郚分を加熱炉倖に導出し、 䞊蚘熱亀換噚を介しおなされる 被加熱流䜓又は任意流䜓ずの熱亀換䜜甚により、 高呚期切換匏蓄熱燃焌システム の所芁顕熱量を超える燃焌排ガスの䜙剰顕熱を倚目的に有効利甚し埗る。 埓っお、 高呚期切換匏蓄熱燃焌システムにおいお有効利甚可胜な顕熱量を超える燃焌排ガ スの保有顕熱量を有効に䜿甚し、 加熱炉の総合熱効率の曎なる向䞊を達成するこ ずが可肯 ずなる。
本発明の奜たしい実斜圢態によれば、 第 1燃焌装眮の蓄熱䜓により高枩に予熱 された燃焌甚絊気流により第 1燃焌装眮が燃焌䜜動する間、 前蚘炉内燃焌排ガス は、 第 2燃焌装眮の蓄熱䜓を含む第 2流路を通過し、 該蓄熱䜓を加熱し、 他方、 第 2燃焌装眮の蓄熱䜓により高枩に予熱された燃焌甚絊気流により第 2燃焌装眮 が燃焌䜜動する間、 炉内燃焌排ガスは、 第 1燃焌装眮の蓄熱䜓を含む第 1流路を 通過し、 該蓄熱䜓を加熱し、 炉内燃焌排ガスの流路及び燃焌甚絊気流の流路は、 所定の時間間隔にお第 1流路又は第 2流路のいずれか䞀方に遞択的に切換制埡さ れる。
本発明の奜適な実斜圢態においお、 䞊蚘高呚期切換匏蓄熱燃焌システムにおい お芁求される所芁顕熱量を超える顕熱を保有する所望の流量の燃焌排ガス郚分は、 䞊蚘燃焌排ガス導出手段を介しお炉内領域から炉倖に導出される。 奜たしくは、 炉内より導出すべき燃焌排ガス郚分の流量比は、 加熱炉の党埪環流量又は党絊排 流量の 1 0 %〜3 0 % (重量比 に蚭定される。
本発明の曎に奜適な実斜圢態によれば、 炉床より隆起する燃焌排ガス導出ダク 卜が、 加熱管列ず平行に加熱炉の底壁面に配蚭される。 奜たしくは、 燃焌排ガス 導出ダクトは、 矩圢断面、 梯圢断面又は浊鋅圢断面性状を有する耐火煉瓊補ダク ト又は耐熱セラミック補ダク卜からなり、 炉内の燃焌排ガスを通気可胜な耇数の 排気開口郚又は通気孔がダクト偎壁の壁䜓に穿蚭される。 燃焌排ガス導出量は、 排気誘匕ファンの誘匕圧力および排気開口郚又は通気孔の開口面積等により調敎 又は芏制される。 燃焌排ガス導出ダクトにより画成された加熱炉の床郚分の流䜓 搬送ダクトは、 倚数の䞊蚘排気開口郚又は通気孔を介しお炉内領域ず盞互連通し、 燃焌排ガスの所定割合の流䜓郚分は、 流䜓搬送ダクトを介しお加熱炉倖界に抜出 される。
本発明の奜たしい実斜圢態においお、 䞊蚘燃料流䜓ずしお倩然ガスが䜿甚され る。 䞊蚘燃焌甚空気は、 平均枩床 2 0 °Cの倖界雰囲気の空気であり、 䞊蚘蓄熱䜓 においお玄 1 0 5 0 °Cたで加熱された燃焌甚空気ず、 加熱炉に䜵蚭された䞊蚘熱 亀換噚にお玄 3 0 0 °Cたで予熱された倩然ガスずが、 䞊蚘バヌナヌに䟛絊され、 燃焌反応し、 被加熱管内の被加熱流䜓を加熱する。 被加熱流䜓を加熱した結果、 箄 1 1 0 0 °Cに降枩した燃焌排ガスの玄 8 5 %が、 䞊蚘蓄熱䜓に導かれ、 該蓄熱 䜓を介しお䞊蚘燃焌甚空気ず熱亀換し、 箄 8 5 °Cに降枩した埌、 倧気に攟出され る。 他方、 残䜙の 1 5 %の燃焌排ガスは、 加熱炉に䜵蚭された熱亀換噚に絊送さ れ、 被加熱流䜓及び燃料倩然ガスを予熱し、 箄 1 7 0 °Cに降枩した埌、 倧気に攟 出される。 この結果、 䞊蚘加熱炉本䜓の皌働による熱効率は、 8 9 . 5 %に達し、 䞊蚘熱亀換装眮を含む䞊蚘加熱炉党䜓の総合熱効率は、 9 5 . 5 %に達する。 な お、 かかる熱効率倀は、 炉壁を含む加熱炉筐䜓、 熱亀換噚及び配管等よりの熱損 倱玄 1 %を考慮したものである。
本発明の或る奜適な実斜圢態によれば、、䞊蚘被加熱管は、 觊媒を充填した氎蒞 気改質管からなり、 䞊蚘熱亀換装眮は、 氎蒞気及び炭化氎玠の混合ガスを加熱す る熱亀換噚、 或いは、 䞊蚘燃料流䜓を加熱する熱亀換噚を含む。
奜たしくは、 䞊蚘加熱管列の間隔 W) は、 䞊蚘炉内領域の奥行 D ) に察す る間隔 W) の比率により定矩される奥行 D ) /間隔 W) の倀が、 実質的に 2乃至 8の範囲内の倀を指瀺するように蚭定される。 曎に奜たしくは、 䞊蚘被加 熱管の盞互間隔 P ) は、 䞊蚘被加熱管の倖埄 d ) に察する間隔 p ) の比率 ずしお定矩される間隔 P ) /倖埄 d ) の倀が、 実質的に 1 . 5乃至 2 . 5の 範囲内の倀を指瀺するように蚭定される。
本発明の奜適な実斜圢態によれば、 本発明に係る加熱炉は、 アンモニア合成甚 改質反応ガス補造プラント、 メタノヌル合成甚改質反応ガス補造プラント、 或い は、 氎玠ガス補造プラントにおける氎蒞気改質炉ずしお䜿甚される。 本発明の他 の奜適な実斜圢態においおは、 本発明に係る加熱炉は、 ゚チレン補造プラントの 反応炉ずしお䜿甚される。 図面の簡単な説明
図 1は、 本発明の実斜䟋に係る加熱炉を氎玠補造甚又はメ倕ノヌル合成甚氎蒞気 改質反応炉ずしお䜿甚した装眮系の構成を瀺す抂略フロヌ図である。
図 2は、 図 1に瀺す加熱炉の党䜓構造を瀺す抂略瞊断面図である。
図 3は、 図 1に瀺す加熱炉の党䜓構造を瀺す抂略暪断面図及び排気ガスダク卜の 構造を瀺す瞊断面図である。
図 4は、 加熱炉のバヌナヌ組立䜓の党䜓構成及び䜜動圢態を瀺す抂略プロックフ ロヌ図である。 図 5は、 第 1及び第 2バヌナヌ組立䜓の配列に関する倉圢䟋を䟋瀺する加熱炉の 郚分断面図である。
図 6は、 觊媒管又は被加熱管の炉内配列に関する倉圢䟋を䟋瀺する加熱炉の抂略 断面構成図である。
5 図 7は、 バヌナヌ組立䜓の構成に関する倉圢䟋を䟋瀺する蓄熱燃焌システムの抂 略ブロヅク図である。 発明を実斜するための最良の圢態
以䞋、 添付図面を参照しお、 本発明の奜適な実斜䟋に぀いお詳现に説明する。
1 0 図 1は、 本発明の実斜䟋に係る加熱炉を備えた装眮系の抂略構成を瀺すフロヌ 図であり、 加熱炉は、 本実斜䟋においお、 氎玠補造甚又はメタノヌル合成甚氎蒞 気改質反応炉ずしお䜿甚される。
図 1に瀺す装眮系は、 氎蒞気改質反応ガス炉を構成する加熱炉 1ず、 炭化氎玠 及び氎蒞気の混合ガスが通過可胜な第 1熱亀換噚 2ず、 燃料ガスが通過可胜な第 i s 2熱亀換噚 3ずを備える。 改質装眮を構成する加熱炉 1及び第 1熱亀換噚 2は、 炭化氎玠及び氎蒞気の混合ガスの原料䟛絊ラむン L1及び原料絊送ラむン L2を介し お盎列に接続される。 原料絊送ラむン L2は、 加熱炉 1の觊媒管 1 0ず連通し、 è§Š 媒管 1 0は、 加熱炉本䜓 1 1を䞊䞋方向に貫通する。
炭化氎玠及び氎蒞気の混合ガスは、 觊媒管 1 1の䞊端郚に導入され、 觊媒管 2 0 1 1内を流䞋し、 觊媒管 1 1の管壁を介しおなされる炉内燃焌域の高枩燃焌ガス の加熱䜜甚により受熱する。 觊媒管 1 1内においお、 混合ガスの氎蒞気改質反応 が進行するずずもに、 混合ガスの枩床が䞊昇し、 所定の枩床に昇枩した改質反応 ガスが、 觊媒管 1 1の䞋端郚から改質ガス送出ラむン L3に導出される。 改質ガス 送出ラむン L3は、 所定の次工皋を実行する装眮系 図瀺せず に接続され、 改質
2 5 反応ガスを所定の次工皋 粟補工皋 に絊送する。
加熱炉 1は、 所定の觊媒を充填した觊媒管 1 0ず、 バヌナヌ及び蓄熱䜓を備え たバヌナヌ組立䜓 1 2、 1 3ず、 炉内燃焌域を画成する加熱炉本䜓 1 1ずを有す る。 加熱炉本䜓 1 1の燃焌排ガスは、 排気ガスラむン El、 E2、 E3により構成され る第 1排気ガス系統ず、 倧気攟出ラむン E4からなる第 2排気ガス系統ずを介しお、 改質反応ガス補造プラント倖に排気される。
加熱炉本䜓 1 1に接続された排気ガスラむン E1は、 䞊蚘第 1熱亀換噚 2を介し お、 排気ガスラむン E2に連通する。 排気ガスラむン E2は、 第 2熱亀換噚 3を介し お、 排気ガスラむン E3に連通する。 排気誘匕ファン 6が、 排気ガスラむン E3に介 装され、 第 1、 第 2熱亀換噚 2、 3及び排気ガスラむン El、 E2、 E3を介しお加熱 炉本䜓 1 1の燃焌排ガスを誘匕する。 原料䟛絊ラむン L1を介しお䟛絊された炭化 氎玠及び氎蒞気の混合ガスは、 第 1熱亀換噚 2にお加熱炉本䜓 1 1の燃焌排ガス ず熱亀換し、 燃料ガス䟛絊ラむン LFを介しお䟛絊される燃料流䜓は、 第 2熱亀換 噚 3にお排気ガスラィン E2の燃焌排ガスず熱亀換する。
加熱炉本䜓 1 1の䞡偎郚に耇数段に配列されたパヌナ䞀組立䜓 1 2、 1 3は、 所定の時間間隔を隔おお間欠的又は呚期的に燃焌䜜動するバヌナヌ 図瀺せず を備える。 各バ䞀ナ䞀組立䜓 1 2、 1 3のバ䞀ナ䞀は、 燃料ガス䟛絊ラむン LFを 介しお燃料ガス䟛絊源 図瀺せず に連結されるずずもに、 燃焌空気䟛絊ラむン LAを介しお、 燃焌空気送颚機 4に接続される。 各バヌナヌ組立䜓 1 2、 1 3には、 所定構造を有する蓄熱䜓 図瀺せず が配蚭される。 排気誘匕ファン 5が、 倧気 攟出ラむン E4に介装され、 加熱炉本䜓 1 1の排気ガスは、 排気誘匕ファン 5の誘 匕圧力により各バヌナヌ組立䜓 1 2、 1 3の蓄熱䜓を介しお倧気攟出ラむン E4に 誘匕される。
次に、 図 2及び図 3を参照しお、 䞊蚘加熱炉 1の各郚構成に぀いお詳现に説明 する。
図 2は、 図 1に瀺す加熱炉 1の党䜓構造を瀺す抂略瞊断面図であり、 図 3は、 図 1に瀺す加熱炉 1の党䜓構造を瀺す抂略暪断面図である。 たた、 図 3 (A) は、 図 3に瀺す I侀 I線における排気ガスダクトの瞊断面図である。
図 2に瀺す劂く、 加熱炉 1は、 䞊蚘觊媒管 1 0が䞊䞋方向に貫通する加熱炉本 䜓 1 1ず、 加熱炉本䜓 1 1の炉内領域 1 5を䞊䞋方向に貫通する耇数の觊媒管 1 0ずを備える。 炉内領域 1 5に実質的に垂盎に立蚭された各觊媒管 1 0は、 高 合金補遠心螌造管等のリフォヌマヌチュヌブからなり、 觊媒管 1 0内には、 炭化 氎玠 ·氎蒞気混合ガスの改質反応を掻性化するニッケル結晶觊媒等の所定の觊媒 が充填される。 各觊媒管 1 0の䞊端郚は、 加熱炉本䜓 1 1の頂壁 1 1 cを貫通し、 觊媒管 1 0の熱䌞瞮を吞収可胜なヘアピンチュヌブを介しお原料䟛絊配管 1 6に 連結され、 原料䟛絊配管 1 6は、 原料䟛絊ヘッダヌ 図瀺せず に連結される。
5 各觊媒管 1 0は、 加熱炉本䜓 1 1の炉内領域 1 5に耇数列に敎列配眮される。 è§Š 媒管列は、 原料䟛絊管 1 6の管長方向又は軞線方向に敎列し䞔぀実質的に垂盎に 配眮された耇数の觊媒管 1 0により構成される。 本実斜䟋においお、 各觊媒管列 は、 図 3に瀺す劂く、 炉内領域 1 5に盎線的に敎列配眮された 1 0乃至 1 5本皋 床の觊媒管 1 0を含み、 觊媒管列は、 加熱炉本䜓 1 1の幅員方向に所定の盞互間
1 0 隔 Wを隔おお炉内領域 1 5に 5列に配列される。
図 2に瀺す劂く、 各觊媒管 1 0の䞋端郚は、 加熱炉本䜓 1 1の底壁 1 I dを貫 通し、 ヘアピンチュヌブを介しお改質反応ガス排出配管 1 7に連結され、 排出配 管 1 7は、 第 1絊送ラむン L3 (図 1 ) に接続されたコレクタヌ 図瀺せず に連 結される。 加熱炉本䜓 1 1は、 耐火断熱煉瓊又はキャス倕ブル耐火材料等の耐火 i s 断熱材料により入匵り又は内匵りされた第 1偎壁 1 l a及び第 2偎壁 1 l bを備 える。 䞀察の第 2偎壁 1 l bは、 觊媒管列の幅員方向に延び、 察向する巊右の第 1偎壁 1 1 aは、 觊媒管列に平行に延圚する。 第 1及び第 2偎壁 1 1 a、 l i b は、 互いに盎亀する方向に配向され、 炉内領域 1 5の各隅郚域においお盞互連接 する。
2 0 パヌナ䞀組立䜓 1 2、 1 3は、 䞊䞋方向に耇数段の配列をなしお䞡偎の第 2偎 壁 1 1 bに配蚭される。 バヌナヌ組立䜓 1 2、 1 3は倫々、 第 2偎壁 1 1 bにお いお䞊䞋方向に亀互に敎列配眮されるずずもに、 第 2偎壁 1 l bの幅員方向に所 定間隔を隔おお亀互に敎列配眮される。 本実斜䟋においお、 パヌナ䞀組立䜓 1 2、 1 3は、 侊例 4段䞔぀巊右 4列に配眮された䞀矀のバヌナヌ組立䜓 1 2、 1 3ず
2 5 しお各第 2偎壁 1 1 bに配蚭され、 バヌナヌ組立䜓 1 2、 1 3の絊排気口 1 4が、 各觊媒管列の間に䜍眮する炉内䞭間領域においお各第 2偎壁 1 1 bの壁面に開口 し、 所定間隔を隔おお敎列配眮される。
第 1熱亀換噚 2においお 4 0 0 °C~ 7 0 0 °Cの枩床に加熱された炭化氎玠及び 氎蒞気の混合物は、 原料䟛絊配管 1 6を介しお觊媒管 1 0内に導入される。 炭化 氎玠 ·氎蒞気混合物は、 觊媒管 1 0内を流䞋する間に、 觊媒管 1 0の倖界雰囲気 又は管倖雰囲気を圢成する高枩の燃焌ガスの攟射及び察流䌝熱䜜甚により加熱さ れ、 觊媒の掻性化䜜甚の䞋に進行する炭化氎玠及び氎蒞気の吞熱リフォヌミング 反応により改質反応を受けるずずもに、 觊媒管 1 0の管壁を介しお入熱した顕熱 により 6 0 0 °C~ 9 0 0 °Cの枩床に昇枩する。 觊媒管 1 0内の吞熱改質反応によ り生成した高枩の反応生成物は、 排出配管 1 7を介しおコレクタヌ 図瀺せず に集められ、 次工皋 粟補工皋 に䟛絊される。
炉内領域 1 5の熱負荷、 即ち、 バヌナヌ組立䜓 1 2、 1 3による所芁入熱量は、 æ°Žè’žæ°— ·炭化氎玠混合ガスの改質反応に芁する所芁の反応熱量及び該原料ガスを 所定枩床に昇枩せしめる所芁顕熱量の総熱量に実質的に盞応する。 図 3に瀺す劂 く、 觊媒管列の間隔 W及び炉内領域 1 5の奥行 Dは、 加熱炉 1に配蚭されるバヌ ナヌ 1 9 (図 4 ) の容量及び觊媒管 1 0の蚭蚈衚面枩床に基づいお䞀般に蚭定さ れる。 しかしながら、 高枩に予熱された燃焌甚空気又は燃焌排ガスが盎接に觊媒 管 1 0に接觊する結果ずしお觊媒管 1 0の䞀郚分が局所的に過熱する䞍均䞀な加 熱態様を確実に回避するずずもに、 高枩の燃焌ガスの熱攟射䜜甚に芁する所望の 燃焌ガス厚み又は燃焌ガス容積を確保すべく、 䞊蚘觊媒管列の間隔 Wは、 奜適に は、 奥行 D/間隔 Wの倀が実質的に 2乃至 8の倀を指瀺するように蚭定される。 曎に奜適には、 觊媒管 1 0の単䜍面積圓りの熱貫流倀が必芁䞔぀十分な倀を指瀺 し、 觊媒管 1 0の管壁が適圓な熱䌝導䜜甚を発揮し埗るように、 各觊媒管 1 0の 盞互間隔 Pは、 觊媒管 1 0の倖埄 dに察する間隔 pの比率 間隔 p/倖埄 d ) が 実質的に 1 . 5乃至 2 . 5の倀を指瀺するように蚭定される。 なお、 觊媒管 1 0 の党長は、 管内流䜓の圧力損倱の蚱容範囲内においお、 適圓な枩床募配及び加熱 容量を発揮する適切な炉内党長に任意に蚭定し埗る。
図 2及び図 3に瀺す劂く、 排気ガスダクト 4 0が、 加熱炉本䜓 1 1の底壁 1 1 dに配眮される。 排気ガスダクト 4 0は、 觊媒管列の間の炉内䞭間領域に配眮さ れ、 底壁 1 1 d䞊に隆起し、 觊媒管列及び第 1偎壁 1 1 aず平行に炉内領域 1 5 に延圚する。 図 3 (A ) に瀺す劂く、 各排気ガスダクト 4 0は、 底壁 1 1 dの䞊 面から䞊方に延びる巊右の偎壁 4 2ず、 偎壁 4 2の頂端瞁を盞互連結する頂壁 4 1ずを備える。 所定の開口面積を有する耇数の燃焌排ガス導出孔 4 3が、 所定 間隔を隔おお偎壁 4 2に穿蚭される。 頂壁 4 1及び偎壁 4 2によっお画成された ダクト内垯域は、 燃焌排ガス導出孔 4 3を介しお炉内雰囲気ず盞互連通するずず もに、 第 1偎壁 1 1 a及び觊媒管列ず平行に底壁 1 1 c䞊に延びる燃焌排ガス導 出路を構成する。 排気ガスダクト 4 0は、 連通管 4 4 (図 2 ) を介しお排気ガス ラむン E1に連結され、 加熱炉 1の炉内領域 1 5においお生成した所定流量割合の 燃焌排ガスは、 排気ガスダクト 4 0、 連通管 4 4及び排気ガスラむン E1を介しお、 䞊蚘第 1熱亀換噚 2 (図 1 ) に送出される。 本䟋においお、 連通管 4 4は、 図 3 に砎線で瀺す劂く、 排気ガスダクト 4 0の䞀端郚に連結され、 排気ガスダクト
4 0のダクト内領域に開口する。
図 4は、 各バヌナヌ組立䜓 1 2、 1 3の䜜動圢態を瀺すプロックフロヌ図であ る o
図 4に瀺す劂く、 バ䞀ナ䞀組立䜓 1 2、 1 3は倫々、 燃料ガス䟛絊ラむン お よび燃焌空気䟛絊ラむン LAに接続されたバヌナヌ 1 8ず、 燃焌甚空気を予熱する 切換蓄熱型熱亀換噚 1 9ずを備える。 バヌナヌ 1 8は、 絊排気口 1 4ず熱亀換噚 1 9ずの間に䜍眮する燃焌甚空気流路に燃料流䜓を吹蟌む第 1バヌナヌ及び/又 はパむロットバヌナヌず、 絊排気口 1 4に隣接した炉壁面に配眮され䞔぀炉内燃 焌域に向かっお燃料流䜓を吹蟌む第 2バヌナヌ又は䞻バ䞀ナ䞀ずから略構成され o
切換蓄熱型熱亀換噚 1 9は、 加熱炉本䜓 1 1の燃焌排ガスずの熱亀換 蓄熱モ ヌド により廃熱回収し䞔぀ラむン LAの燃焌甚空気ずの熱亀換 攟熱モヌド に より燃焌甚空気を予熱する。 䞀矀のバヌナヌ組立䜓 1 2および䞀矀のバヌナヌ組 立䜓 1 3は、 廃熱回収運転及び燃焌運転を所定の時間間隔、 䟋えば、 2 0乃至 1 2 0秒間隔、 奜たしくは、 6 0秒以䞋に蚭定された所定の時間間隔にお亀互に反 埩する高呚期又は高速切換匏蓄熱燃焌システムを構成し、 各々の切換蓄熱型熱亀 換噚 1 9は、 蓄熱モヌド及び攟熱モヌドを亀互に反埩実斜する。
図 4に瀺すように、 バヌナヌ 1 8及び切換蓄熱型熱亀換噚 1 9を盎列に介装し た第 1流路 HIおよび第 2流路 H2は、 所定時間毎に切換制埡される 4方匁 Vを介し お燃焌空気䟛絊ラむン LA又は倧気攟出ラむン E4ず遞択的に連通する。 4方匁 Vは、 図 4 (A) に瀺す第 1䜍眮においお、 バヌナヌ組立䜓 1 2の第 1流路 HIを燃焌空 気䟛絊ラむン LAに連通させ、 バヌナヌ組立䜓 1 3の第 2流路 H2を倧気攟出ラむン E4に連通させる。 他方、 4方匁 Vは、 図 4 ( B ) に瀺す第 2䜍眮においお、 第 1 流路 HIを倧気攟出ラむン E4に連通させ、 第 2流路 H2を燃焌空気䟛絊ラむン LAに連 通させる。 各バ䞀ナ䞀 1 8は、 燃料䟛絊匁 図瀺せず を介しお燃料ガス䟛絊ラ むン LFに接続されおおり、 各燃料䟛絊匁は、 制埡装眮 図瀺せず の制埡䞋に 4 方匁 Vの切換時期に同期切換䜜動し、 第 1及び第 2バヌナヌ組立䜓 1 2、 1 3の 䞀方に亀互に燃料ガスを䟛絊する。 埓っお、 第 1バヌナヌ組立䜓 1 2のバヌナヌ 1 8 aは、 4方匁 Vの第 1䜍眮 図 4 (A) ) においお燃焌䜜動し、 4方匁 Vの 第 2䜍眮 図 4 ( B ) ) においお燃焌䜜動を停止し、 他方、 第 2バヌナヌ組立䜓 1 3のバヌナヌ 1 8 bは、 4方匁 Vの第 2䜍眮 図 4 ( B ) ) においお燃焌䜜動 し、 4方匁 Vの第 1䜍眮 図 4 (A) ) においお燃焌䜜動を停止する。
第 1バヌナヌ組立䜓 1 2が燃焌䜜動する間、 加熱炉本䜓 1 1から導出された燃 焌排ガスは、 第 2バヌナヌ組立䜓 1 3の切換蓄熱型熱亀換噚 1 9 b及び倧気攟出 ラむン E4を介しお排気され、 燃焌排ガスの排熱は、 第 2パヌナ䞀組立䜓 1 3の蓄 熱型熱亀換噚 1 9 bに蓄熱される 図 4 (A) ) 。 かくしお、 第 1バヌナヌ組立 䜓 1 2が燃焌䜜動時には、 蓄熱型熱亀換噚 1 9 bは、 燃焌排ガスず䌝熱接觊する 蓄熱モヌドに保持される。
第 2バヌナヌ組立䜓 1 3の蓄熱型熱亀換噚 1 9 bは、 匕き続く第 2バヌナヌ組 立䜓 1 3の燃焌䜜動の間に、 燃焌空気䟛絊ラむン LA及び第 2流路 H2を介しお導入 される燃焌甚空気を予熱する 図 4 ( B ) ) 。 第 2バヌナヌ組立䜓 1 3が燃焌䜜 動する間、 加熱炉本䜓 1 1から導出された燃焌排ガスの排熱は、 第 1バヌナヌ組 立䜓 1 2の切換蓄熱型熱亀換噚 1 9 aに蓄熱される 図 4 ( B ) ) 。 埓っお、 第 2バヌナヌ組立䜓 1 3の燃焌䜜動時に、 蓄熱型熱亀換噚 1 9 aは、 䞊蚘蓄熱モヌ ドに保持され、 他方、 蓄熱型熱亀換噚 1 9 bは、 燃焌甚空気ず䌝熱接觊する攟熱 モヌドに保持される。 蓄熱型熱亀換噚 1 9 aは、 匓 Iき続く第 1バヌナヌ組立䜓 1 2の燃焌䜜動の間に、 燃焌空気䟛絊ラむン LA及び第 1流路 HIを介しお導入される燃焌甚空気を予熱する (図 4 (A) ) 。 即ち、 蓄熱型熱亀換噚 1 9 aは、 第 1バヌナヌ組立䜓 1 2の燃 焌䜜動時に、 䞊蚘攟熱モヌドに保持される。
5 䞊蚘蓄熱型熱亀換噚 1 9ずしお、 倚数の流路を備えたハニカム構造のセラミツ ク補又は金属補蓄熱䜓を奜たしく䜿甚し埗る。 かかる蓄熱䜓ずしお、 䞀般に觊媒 担䜓ずしお䜿甚され䞔぀倚数の狭小流路を備えるセラミック補蓄熱䜓を奜適に䜿 甚し埗る。 曎に奜適には、 ハニカム型蓄熱䜓は、 所望の容積効率を有し、 ハニカ ム構造の蓄熱䜓を構成する各ハニカム壁の壁厚は、 1 . 6誊以䞋に蚭定され、 ハ 1 0 二カム壁の盞互間隔 ハニカムピッチ は、 5腿以䞋に蚭定される。 この皮のハ 二カム型蓄熱䜓の構造に぀いおは、 特開平 6— 2 1 3 5 8 5号公報 特願平 5— 6 9 1 1号 に詳现に開瀺されおいるので、 該公開公報を匕甚するこずにより、 曎なる詳现な説明を省略する。
このように、 䞊蚘第 1及び第 2バヌナヌ組立䜓 1 2、 1 3の各蓄熱型熱亀換噚 i s 1 9には、 高枩流䜓 燃焌排ガス ず䜎枩流䜓 燃焌甚空気 ずが亀互に䟛絊さ れ、 䌝熱接觊により高枩流䜓から奪った熱量を䜎枩流䜓ずの䌝熱接觊により䜎枩 流䜓に䞎え、 これにより、 高枩流䜓ず䜎枩流䜓ずの熱亀換を実行する。 かくしお、 蓄熱䜓 1 9を介しおなされる高枩流䜓 燃焌排ガス 及び䜎枩流䜓 燃焌甚空気 の盎接的な熱亀換䜜甚を䜿甚し、 しかも、 流䜓通過経路 流路 の切換時間を短
2 0 時間、 奜たしくは、 6 0秒以䞋の所定時間に蚭定するこずにより、 埓来の熱亀換 噚にお限界ずされおいた 6 0乃至 7 0 %皋床の枩床効率を 7 0乃至 1 0 0 %に向 䞊させるこずができる。
䞊蚘第 1及び第 2バヌナヌ組立䜓 1 2、 1 3の各バヌナヌ 1 8は、 加熱炉 1の 偎壁郚 1 1 bに圢成された倚数の吹蟌み孔 絊排気口 1 4 ) に配蚭され、 制埡装 2 5 眮 図瀺せず の高速切換制埡䞋に 4方匁 V (図 5 ) ずずもに同期切換制埡され る。 各バヌナヌ 1 8は、 燃焌空気送颚機 FAにより圧送された燃焌甚空気および燃 料ガス䟛絊ラむン LFを介しお䟛絊された倩然ガス等の燃料流䜓により、 亀互に燃 焌する。 燃焌空気䟛絊ラむン LAの燃焌甚空気は、 バヌナヌ組立䜓 1 2又は 1 3の蓄熱型 熱亀換噚 1 9の䌝熱䜜甚により昇枩し、 䟋えば、 8 0 0乃至 1 5 0 0 °Cに予熱さ れ、 しかる埌、 燃料ガス䟛絊ラむン LFにより䟛絊されるバヌナヌ 1 8の燃料ガス にお燃焌反応し、 觊媒管 1 0を加熱する。 加熱炉本䜓 1 1にお発生した燃焌排ガ スの倧郚分は、 パヌナ䞀組立䜓 1 2又は 1 3の蓄熱型熱亀換噚 1 9ず熱亀換し、 䟋えば 5 0乃至 2 0 0 °Cに冷华し、 倧気攟出ラむン E4及び集合煙突等を介しお倧 気に攟出される。
所定割合の燃焌排ガス郚分、 奜適には重量比 1 0〜 3 0 %の燃焌排ガス流䜓郚 分は、 排気ガスダクト 4 0の燃焌排ガス導出孔 4 3に誘匕ないし導入され、 排気 ガスダクト 4 0のダクト内領域、 連通管 4 4及び排気ガスラむン E1を介しお、 第 1熱亀換噚 2及び第 2熱亀換噚 3に䟛絊される。 燃焌排ガスは、 第 1熱亀換噚 2 及び第 2熱亀換噚 3においお、 炭化氎玠 ·氎蒞気混合ガス及び燃焌甚燃料流䜓ず 熱亀換し、 かかる廃熱回収工皋により 1 0 0 °C〜2 5 0 °Cに冷华し、 しかる埌、 集合煙突等を介しお倧気に攟散される。
以䞊、 本発明の奜適な実斜䟋に぀いお詳现に説明したが、 本発明は、 䞊蚘実斜 に限定されるものではなく、 特蚱請求の範囲に蚘茉された本発明の範囲内におい お、 皮々の倉曎又は倉圢が可胜であり、 かかる倉曎又は倉圢䟋も又、 本発明に含 たれるものであるこずはいうたでもない。
䟋えば、 䞊蚘第 1及び第 2パヌナ䞀組立䜓 1 2、 1 3の配列は、 任意に蚭定し 埗るものであり、 適切な燃焌ガスの攟射䌝熱䜜甚及び察流䌝熱䜜甚を発揮する燃 焌ガス気流を䞊蚘觊媒管列又は被加熱管列の間の炉内䞭間領域に圢成し埗る任意 のバヌナヌ配列を採甚するこずができる。 䟋えば、 図 5 ( A) に瀺す劂く、 炉壁 の幅員方向に隔蚭された耇数のパヌナ䞀組立䜓を単䞀の管列䞭間領域に配眮し、 巊右䞀察の第 1及び第 2バヌナヌ組立䜓 1 2、 1 3を炉壁の䞊䞋方向に敎列配眮 したバヌナヌ配列を採甚しおも良い。 曎には、 䞊䞋䞀察の第 1及び第 2バヌナヌ 組立䜓 1 2、 1 3を炉壁の幅員方向に敎列配眮したバヌナヌ配列 図 5 ( B ) ) 、 或いは、 觊媒管又は被加熱管 1 0の䞡偎に管 1 0を挟む態様にお巊右䞀察の第 1 及び第 2バヌナヌ組立䜓 1 2、 1 3を配眮しおなるバヌナヌ配列 図 5 ( C ) ) 等の各皮ノ、'䞀ナヌ配列を本発明に埓っお適宜採甚するこずが可胜である。
たた、 䞊蚘補造装眮系においお、 䞊蚘加熱炉 1のバヌナヌ組立䜓 1 2、 1 3ず しお、 他の構造圢匏の高呚期又は高速切換匏蓄熱燃焌システム、 䟋えば、 耇数の セラミックボヌル等のボヌル型蓄熱䜓又は球圢蓄熱䜓を備えた切換蓄熱匏燃焌空 気高枩予熱機構を備えたバヌナヌ組立䜓を採甚するこずが可胜である。
曎に、 排気ガスダクト 4 0に察する連通管 4 4の接続䜍眮は、 排気ガスダクト 4 0の䞀端郚分に限定されるものではなく、 排気ガスダクト 4 0の䞭倮郚分又は 䞡端郚分に蚭定しおも良い。
たた、 被加熱管は、 炉内領域を垂盎に貫通するように配眮された䞊蚘実斜䟋の 觊媒管又は被加熱管の圢態に限定されるものではなく、 本発明の加熱炉においお は、 図 6に瀺す劂く、 各皮圢態の被加熱管の構成を採甚するこずができる。 䟋え ば、 図 6 (A) に瀺す被加熱管 1 0は、 炉内䞭倮領域に配眮された垂盎䞔぀䞭空 の䞊昇管 1 0 bず、 䞊昇管 1 0 bの䞋端郚が連結される䞋䜍連結管 1 0 cず、 例 䜍連結管 1 0 cを介しお盞互連結された觊媒充填管 1 0 aずから構成され、 被加 熱流䜓は、 觊媒充填管 1 0 a内を流䞋し、 加熱され、 䞊昇管 1 O b内を䞊昇し、 流出する。 たた、 図 6 ( B ) 及び図 6 ( D ) に瀺す被加熱管 1 0は、 党䜓的に䞋 方に延びる U字圢態の連続管からなり、 各連続管内の被加熱流䜓は、 被加熱管 1 0の䞀方の䞊端郚から流入し、 管内を流䞋し、 被加熱管 1 0の他方の䞊端郚か ら流出する。 曎に、 図 6 ( C ) 及び図 6 ( E ) に瀺す被加熱管 1 0は、 党䜓的に 氎平方向に延びる U字圢態の連続管からなり、 管内の被加熱流䜓は、 被加熱管
1 0の䞊端郚又は䞋端郚から流入し、 管内を流通し䞔぀受熱し、 被加熱管 1 0の 他方の端郚から流出する。
曎に、 䞊蚘バヌナヌ組立䜓の具䜓的な装眮構成は、 蓄熱燃焌システムの䜿甚目 的及び䜿甚条件に盞応しお適圓に蚭蚈倉曎し埗るものである。 䟋えば、 䞊蚘バヌ ナ䞀組立䜓 1 2、 1 3は、 図 7 ( A) に瀺す劂く、 党䜓的に円柱圢態の倖圢に成 圢された回転匏蓄熱䜓 2 0を備えた圢匏の蓄熱燃焌システム、 或いは、 図 7 ( B ) に瀺す劂く、 円盀型の流路切換手段 3 2を備えた圢匏の蓄熱燃焌システムずしお 構成し埗る。 なお、 図 7 (A) においお、 蓄熱燃焌システムを構成する回転匏蓄 熱䜓 2 0は、 隔壁 2 1によっお隔絶された第 1流路 燃焌空気流路 HI及び第 2 流路 燃焌排ガス流路 H2に介装される。 回転匏蓄熱䜓 2 0は、 第 1流路 HIを流 動する燃焌甚空気ず、 第 2流路 H2を流動する燃焌排ガスずに亀互に接觊し、 蓄熱 モヌド及び攟熱モ䞀ドを亀互に反埩する第 1蓄熱䜓郚分 2 2及び第 2蓄熱䜓郚分 2 3を備える。 たた、 図 7 ( B ) においお、 固定匏蓄熱䜓 3 0は、 隔壁 3 1によ ぀お隔絶された第 1流路 HI及び第 2流路 H2ず、 回転円盀型の流路切換装眮 3 2ず を備える。 流路切換装眮 3 2は、 燃焌空気䟛絊路 3 3ず垞時連通する空気䟛絊口 3 4ず、 燃焌排ガス流路 3 5ず垞時連通する排ガス排出口 3 6ずを備え、 蓄熱䜓 3 0の第 1蓄熱䜓郚分 3 7及び第 2蓄熱䜓郚分 3 8は、 流路切換装眮 3 2の回転 により、 蓄熱モヌド及び攟熱モヌドを亀互に反埩する。 産業䞊の利甚可胜性
以䞊説明した劂く、 本発明の䞊蚘構成によれば、 燃焌甚空気高枩予熱機胜を有 する高呚期又は高速切換匏蓄熱燃焌システムの特質又は特性を有効に利甚するず ずもに、 高床な総合熱効率を発揮し埗る経枈的䞔぀コンパクトな構成の加熱炉を 実珟するこずが可胜ずなる。

Claims

請 求 の 範 囲
1. 䞭空の被加熱管又は觊媒を管内に充填した耇数の被加熱管を加熱炉の炉内領 域に配蚭し、 該被加熱管の管倖雰囲気を燃焌装眮により加熱し、 管内流䜓の加 熱及び/又は化孊反応を生起し䞔぀維持する構造を有する加熱炉においお、 前蚘加熱炉の炉壁を構成する䞀察の第 1偎壁面に平行に配眮された少なくず も 3列の前蚘被加熱管の加熱管列ず、 前蚘第 1偎壁ず亀差する方向に延圚する 䞀察の第 2偎壁面に配眮され䞔぀前蚘加熱管列の間の炉内䞭間領域に燃焌甚絊 気流を導入する耇数の燃焌装眮ず備え、
該燃焌装眮は倫々、 前蚘燃焌排ガスが保有する顕熱を蓄熱する蓄熱䜓ず、 燃 焌甚燃料流䜓を前蚘燃焌甚絊気流に䟛絊可胜なバヌナヌずを備え、 前蚘蓄熱䜓 は、 燃焌甚空気又は燃焌甚ガスからなる燃焌甚絊気流ずの䌝熱接觊により該絊 気流を高枩に予熱する攟熱モヌドず、 炉内燃焌排ガスずの熱亀換により受熱す る蓄熱モヌドずを反埩し、 前蚘燃焌装眮は、 攟熱モヌドの前蚘蓄熱䜓により高 枩に予熱された燃焌甚絊気流により燃焌䜜動するずずもに、 蓄熱モヌドの前蚘 蓄熱䜓ず前蚘炉内燃焌排ガスずの熱亀換䜜甚により該蓄熱䜓を加熱し、 前蚘蓄熱䜓の攟熱モ䞀ド及び蓄熱モヌドは、 所定の時間間隔にお亀互に切換 制埡され、 前蚘バヌナヌは、 前蚘燃焌甚絊気流又は前蚘炉内䞭間領域に前蚘燃 料流䜓を吹蟌み、 該燃料流䜓の燃焌反応熱により被加熱管を加熱し、
前蚘加熱炉は曎に、 前蚘炉内領域に生成した燃焌排ガスの所定割合の流䜓郚 分を加熱炉倖に導出する燃焌排ガス導出手段を備えるずずもに、 該導出手段に より加熱炉から導出された燃焌排ガスず前蚘被加熱流䜓及び/又は任意の流䜓 ずの熱亀換を実行する熱亀換装眮を備えるこずを特城ずする加熱炉。
2. 前蚘燃焌装眮は、 第 1及び第 2燃焌装眮を備え、 該第 1燃焌装眮の蓄熱䜓に より高枩に予熱された燃焌甚絊気流により第 1燃焌装眮が燃焌䜜動する間、 前 蚘炉内燃焌排ガスは、 前蚘第 2燃焌装眮の蓄熱䜓を含む第 2流路を通過し、 該 蓄熱䜓を加熱し、 他方、 第 2燃焌装眮の蓄熱䜓により高枩に予熱された燃焌甚 絊気流により第 2燃焌装眮が燃焌䜜動する間、 前蚘炉内燃焌排ガスは、 第 1燃 焌装眮の蓄熱䜓を含む第 1流路を通過し、 該蓄熱䜓を加熱し、
前蚘炉内燃焌排ガスの流路及び前蚘燃焌甚絊気流の流路は、 所定の時間間隔 にお第 1流路又は第 2流路のいずれか䞀方に遞択的に切換制埡されるこずを特 5 城ずする請求項 1に蚘茉の加熱炉。
3. 加熱炉の炉床郚分に流䜓導出手段を構成する燃焌排ガスの導出垯域が、 炉床 から隆起する耐火材料の燃焌排ガス導出ダクトにより圢成され、 該導出垯域は、 前蚘加熱管列ず平行に加熱炉の底壁面に配蚭され、 前蚘導出垯域は、 炉内領域 の燃焌排ガスを通気可胜な排気開口郚を有し、 該排気開口郚を介しお炉内領域 ず盞互連通し、 炉内燃焌排ガスの所定割合の流䜓郚分が、 前蚘導出垯域を介し お加熱炉倖界に導出され、 前蚘熱亀換装眮に送出されるこずを特城ずする請求 項 1又は 2に蚀 3茉の加熱炉。
4. 前蚘燃焌排ガスの所定割合は、 重量比 1 0乃至 3 0 %に蚭定されるこずを特 城ずする請求項 1乃至 3のいずれか 1項に蚘茉の加熱炉。
ι 5 5. 前蚘炉内領域の奥行 D ) に察する前蚘加熱管列の間隔 W) の比率により 定矩される奥行 D ) /間隔 W) の倀が、 実質的に 2乃至 8の範囲内の倀を 指瀺するように蚭定されるこずを特城ずする請求項 1乃至 4のいずれか 1項に 蚘茉の加熱炉。
6. 前蚘被加熱管の倖埄 d ) に察する前蚘被加熱管の盞互間隔 P ) の比率ず しお定矩される間隔 p ) /倖埄 d ) の倀が、 実質的に 1 . 5乃至 2 . 5の 範囲内の倀を指瀺するように蚭定されるこずを特城ずする請求項 1乃至 5のい ずれか 1項に蚘茉の加熱炉。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2003087667A1 (fr) * 2002-03-29 2003-10-23 Chiyoda Corporation Procede de commande de reacteur de combustion et reacteur

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101389319B1 (ko) * 2012-07-23 2014-05-07 한국에너지Ʞ술연구원 쎉맀륌 활용한 연료 부분 산화 특징을 갖는 축엎식 순산소 연소 시슀템 및 ê·ž 연소 시슀템을 읎용한 연소방법

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1993005343A1 (en) * 1991-09-02 1993-03-18 Nippon Furnace Kogyo Kabushiki Kaisha Boiler

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1993005343A1 (en) * 1991-09-02 1993-03-18 Nippon Furnace Kogyo Kabushiki Kaisha Boiler

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2003087667A1 (fr) * 2002-03-29 2003-10-23 Chiyoda Corporation Procede de commande de reacteur de combustion et reacteur
US6951458B2 (en) 2002-03-29 2005-10-04 Chiyoda Corporation Reactor combustion control method and reactor
CN1308616C (zh) * 2002-03-29 2007-04-04 千代田化工建讟株匏䌚瀟 反应炉的燃烧控制方法及反应炉

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