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WO1999024361A1 - Procede de fabrication de carbonate de calcium - Google Patents

Procede de fabrication de carbonate de calcium Download PDF

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WO1999024361A1
WO1999024361A1 PCT/BE1998/000171 BE9800171W WO9924361A1 WO 1999024361 A1 WO1999024361 A1 WO 1999024361A1 BE 9800171 W BE9800171 W BE 9800171W WO 9924361 A1 WO9924361 A1 WO 9924361A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
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aqueous medium
ppm
treatment
additive
less
Prior art date
Application number
PCT/BE1998/000171
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English (en)
Inventor
Henri René LANGELIN
Alain Laudet
Original Assignee
S.A. Lhoist Recherche Et Developpement
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by S.A. Lhoist Recherche Et Developpement filed Critical S.A. Lhoist Recherche Et Developpement
Priority to EP98952452A priority Critical patent/EP1028916A1/fr
Priority to AU10150/99A priority patent/AU1015099A/en
Priority to SK629-2000A priority patent/SK6292000A3/sk
Priority to BR9813975-4A priority patent/BR9813975A/pt
Publication of WO1999024361A1 publication Critical patent/WO1999024361A1/fr

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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F11/00—Compounds of calcium, strontium, or barium
    • C01F11/18—Carbonates
    • C01F11/182—Preparation of calcium carbonate by carbonation of aqueous solutions and characterised by an additive other than CaCO3-seeds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F5/00—Compounds of magnesium
    • C01F5/24—Magnesium carbonates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
    • C01P2004/00—Particle morphology
    • C01P2004/60—Particles characterised by their size
    • C01P2004/61—Micrometer sized, i.e. from 1-100 micrometer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
    • C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
    • C01P2006/80—Compositional purity

Definitions

  • the subject of the present invention is a process for the manufacture of calcium carbonate and / or calcium and magnesium carbonate particles, in which an aqueous medium of basic pH and containing Ca (OH) 2 and / or Ca is treated. (OH) 2 -Mg (OH) 2 by injecting CO 2 gas therein to form calcium carbonate and / or calcium and magnesium carbonate, and in which the carbonate particles formed are recovered.
  • Document FR 2405903 also discloses a process in which the calcium is dissolved in an aqueous medium using ethanolammonium nitrate to transform the calcium into soluble calcium nitrate, and the calcium-rich filtrate is recovered by carbonation by means of CO 2 .
  • the particles thus obtained are of high purity and have a whiteness index of approximately 99.5 and a zero yellow index.
  • the process according to this document requires two stages of filtration which makes it expensive.
  • CN 85103821 describes a process for carbonating lime milk by adding sodium hydrogen carbonate, in the presence of ethanolamine and hydrazine or Na dithionite. This process has the drawback of using a carbonation mode which involves the production of NaOH which is then removed by washing. The degree of whiteness to be obtained by this process is moreover insufficient for many applications.
  • the present invention relates to a simple process which makes it possible, by the use of particular additive (s), to reduce the harmful influence of the impurities on the whiteness of the carbonate particles, while avoiding excessively excessive whiteness.
  • the aqueous medium is treated in the presence of at least one additive chosen from the group consisting of hydrazine, hydroxylamine, soluble salts of hydroxylamine, and their mixtures.
  • This group has the advantage of introducing into the reaction medium a powerful reducing agent which will reduce in basic medium, inter alia Mn 4+ to Mn 2+ and Fe 3+ to Fe 2+ , without requiring any other additive .
  • said aqueous medium contains an amount of said additive corresponding to 0.035 to 5% by weight of Ca (OH) 2 and / or Ca (OH) 2 -Mg (OH) 2 .
  • the Mn content of the Ca (OH) 2 and / or of the Ca (OH) 2 -Mg (OH) 2 is determined and the aqueous medium is treated in the presence of an aforementioned additive so that said aqueous medium contains from 1 to 8 moles, preferably from 2 to 6 moles, of additives per mole of Mn.
  • said treatment is carried out at atmospheric pressure, advantageously under a pressure higher than atmospheric pressure, preferably under an actual pressure between 1, 2.10 5 Pa and 10J0 5 Pa, this treatment being carried out at a temperature between 10 and 100 ° C, advantageously between 20 and 95 ° C, preferably between 30 and 60 ⁇ C, for example around 40 ° C.
  • the carbonate particles formed or a suspension containing these particles are subjected to a treatment to decompose the additive.
  • a suspension of carbonate particles formed is recovered and then subjected to a treatment to decompose the additive still present in the particles.
  • Such treatments are, for example, a treatment with hypochlorite (for example sodium) and / or with water having a temperature above 20 ° C., for example a temperature between 20 and 100 ° C., in particular a temperature of 70 ° C or more and / or with steam.
  • the carbonate particles formed are separated from the medium, and the medium is at least partially reused to form an aqueous medium containing Ca (OH) 2 and / or Ca (OH) 2 -Mg (OH) 2 and at least one of said additives.
  • the aqueous medium containing Ca (OH) 2 and / or Ca (OH) 2 -Mg (OH) 2 is formed by quenching CaO and / or CaO-MgO by aqueous medium, the additive being added to said aqueous medium before, during and / or after extinction.
  • the subject of the invention is also particles of calcium carbonate having an Mn content expressed in MnO of between 80 ppm and 500 ppm, in particular between 90 and 250 ppm, and more precisely between 100 and 200 ppm, a content as Fe expressed as Fe 2 0 3 between 500 and 2000 ppm, in particular less than 1000 ppm, an average diameter by weight less than 5 ⁇ m, a whiteness index measured at 457 nm greater than or equal to 95, but less than 99 , and a yellow index less than or equal to 1.5, but greater than 0.5.
  • Such particles have sufficient whiteness, but not excessive whiteness.
  • a subject of the invention is also particles of calcium and magnesium carbonate having an Mn content expressed in MnO of between 50 ppm and 500 ppm, in particular between 90 and 250 ppm, and more precisely between 100 and 200 ppm, a Fe content expressed as Fe 2 O 3 less than 2000 ppm, in particular less than 1000 ppm, an average diameter by weight less than 5 ⁇ m, a whiteness index measured at 457 nm greater than or equal to 95, but less than 99, and .a yellow index less than or equal to 1.5, but greater than 0.5.
  • an aqueous medium is prepared in 1 containing, for example, from 0.05 to 2.5% of additive.
  • CaO particles are added to the aqueous medium so as to form a suspension or milk of Ca (OH) 2 .
  • C0 2 is injected into the suspension, for example at a flow rate of 10 to 200 g of COj / hour / liter.
  • the temperature of the suspension is adjusted in 3, for example between 20 and 60 ⁇ C, preferably around 40 ⁇ C.
  • the injection of CO 2 is advantageously carried out in a tank maintained at an actual pressure of 1.2.10 5 to 10. 10 5 Pa, preferably 1.5 to 3.10 S Pa.
  • calcium carbonate particles are recovered by filtration. The filtrate or liquid phase is then reused for the preparation in 1 of the aqueous medium intended for the extinction of CaO.
  • FIG. 2 The process represented in FIG. 2 is similar to that represented in FIG. 1, except that hydrazine is used as an additive and that a suspension of particles of calcium carbonate to treatment with an aqueous solution containing sodium hypochlorite, so as to remove all traces of hydrazine. By drying in 6, dry particles are then obtained.
  • the process according to FIG. 3 is similar to that of FIG.
  • a soluble salt of hydroxylamine for example a salt of strong acid
  • this additive being added in 2 during, but preferably after the quicklime has died out, and in 5 the suspension of carbonate particles recovered in 4 is subjected to a treatment with heated water, for example by means of steam ( more than 120 ° C), this treatment being able to decompose all traces of hydroxylamine.
  • EXAMPLE 1 A milk of lime was prepared by reaction of quicklime and water.
  • the lime used contained 510 ppm of Fe expressed in the form of Fe 2 0 3 and 125 ppm of Mn expressed in the form of MnO.
  • the solid content of the milk was 10% by weight for example. Other contents of calcium hydroxide are possible.
  • the pH of the lime milk thus formed was approximately 12.
  • additives according to the invention were added in an amount corresponding to 0.2% of the weight of quicklime used.
  • the whiteness index measured at 457 nm (R 457) and the yellowness index (I.J.) were measured on an Elrepho 2000 device from DATACOLOR.
  • Example 1 was repeated, except that quicklime with different Fe and Mn contents (expressed as Fe 2 0 3 and MnO) was used, and hydrazine was used as an additive in an amount of 0.2% by weight of quicklime.
  • the following table gives the whiteness index of the calcium carbonate particles prepared without hydrazine (R457 reference) and with hydrazine (R457 hydrazine).
  • Example 2 was repeated except that 0.1% hydrazine was used.
  • the particles can be subjected to treatment with an aqueous solution containing sodium hypochlorite.
  • Example 2 was repeated, except that a quicklime containing 910 ppm of Fe expressed in the form of Fe 2 O 3 and 175 ppm of Mn expressed in the form of MnO was used.
  • the additives used were hydrazine (HZ) at 0.1 and 0.2% by weight of quicklime, hydroxylamine hydrochloride (CHA) at 0.1 and 0.2% by weight of lime quicklime, hydroxylamine sulfate (SHA) at 0.2% by weight of quicklime, and mixtures of these additives.
  • HZ hydrazine
  • CHA hydroxylamine hydrochloride
  • SHA hydroxylamine sulfate
  • the following table gives the whiteness index and the yellowness index of calcium carbonate particles with an average diameter of between 2 and 2.5 ⁇ m.
  • the particles of calcium carbonate produced by the process according to the invention in particular the particles having:
  • MnO an Mn content expressed as MnO of between 80 ppm and 500 ppm, preferably of between 90 and 250 ppm, more precisely between 100 and 200 ppm,
  • MnO an Mn content expressed as MnO of between 50 ppm and 500 ppm, preferably of between 90 and 250 ppm, more precisely between 100 and 200 ppm,

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Abstract

Procédé de fabrication de particules de carbonate de calcium et/ou de carbonate de calcium et de magnésium, dans lequel on traite un milieu aqueux de pH basique et contenant du Ca(OH)2 et/ou du Ca(OH)2-Mg(OH)2 en y injectant du CO2 gazeux pour former du carbonate de calcium et/ou du carbonate de calcium et de magnésium, et dans lequel on récupère les particules de carbonate formées, caractérisé en ce qu'on effectue le traitement du milieu aqueux en présence d'au moins un additif choisi parmi le groupe constitué de l'hydrazine, de l'hydroxylamine, des sels solubles d'hydroxylamine, et de leurs mélanges.

Description

"Procédé de fabrication de carbonate de calcium"
La présente invention a pour objet un procédé de fabrication de particules de carbonate de calcium et/ou de carbonate de calcium et de magnésium, dans lequel on traite un milieu aqueux de pH basique et contenant du Ca(OH)2 et/ou du Ca(OH)2-Mg(OH)2 en y injectant du CO2 gazeux pour former du carbonate de calcium et/ou du carbonate de calcium et de magnésium, et dans lequel on récupère les particules de carbonate formées.
Un procédé de ce type est décrit par exemple dans le U-S- A-4900533.
On connaît par le document WO 92/01629 un procédé de fabrication de vatérite. Dans ce procédé, on injecte du CO2 de manière contrôlée dans un milieu contenant de l'hydroxyde de calcium et un sel acide d'aminé organique. Le sel d'aminé réagit avec Ca (OH)2 pour donner une aminé qui maintient le milieu à un pH basique et un sel de calcium soluble avec l'acide du sel d'aminé. Le sel ainsi formé est alors carbonate pour donner de la vatérite.
On connaît également par le document FR 2405903 un procédé dans lequel on solubilise dans un milieu aqueux le calcium grâce à du nitrate d'éthanolammonium pour transformer le calcium en nitrate de calcium soluble, et on récupère le filtrat riche en calcium à une carbonatation au moyen de CO2. Les particules ainsi obtenues sont de grande pureté et présentent un indice de blancheur d'environ 99,5 et un indice de jaune nul. Le procédé selon ce document nécessite deux étapes de filtration ce qui le rend coûteux. Dans le CN 85103821 , on décrit un procédé de carbonatation de lait de chaux par addition de carbonate acide de sodium, en présence d'éthanolamine et d'hydrazine ou de dithionite de Na. Ce procédé présente l'inconvénient de faire appel à un mode de carbonatation qui implique la production de NaOH à éliminer ensuite par lavage. Le degré de blancheur à obtenir par ce procédé est par ailleurs insuffisant pour de nombreuses applications.
La présente invention vise un procédé simple qui permet, par l'utilisation d'additif(s) particulier(s), de réduire l'influence néfaste des impuretés sur la blancheur des particules de carbonate, tout en évitant une blancheur trop excessive.
Dans le procédé selon l'invention, on effectue le traitement du milieu aqueux en présence d'au moins un additif choisi parmi le groupe constitué de l'hydrazine, de l'hydroxylamine, des sels solubles d'hydroxylamine, et de leurs mélanges. Ce groupe présente l'avantage d'introduire dans le milieu réactionnel un agent réducteur puissant qui va réduire en milieu basique, entre autres le Mn4+ en Mn2+ et le Fe3+ en Fe2+, sans nécessiter d'autre additif.
De façon avantageuse, ledit milieu aqueux contient une quantité dudit additif correspondant à 0,035 à 5% en poids de Ca(OH)2 et/ou du Ca(OH)2-Mg(OH)2.
De préférence, on détermine la teneur en Mn du Ca(OH)2 et/ou du Ca(OH)2-Mg(OH)2 et l'on effectue le traitement du milieu aqueux en présence d'un additif susdit de façon que ledit milieu aqueux contienne de 1 à 8 moles, de préférence de 2 à 6 moles, d'additifs par mole de Mn.
Selon une particularité, on effectue ledit traitement à pression atmosphérique, avantageusement sous une pression supérieure à la pression atmosphérique, de préférence sous une pression réelle comprise entre 1 ,2.105 Pa et 10J05 Pa, ce traitement étant effectué à une température comprise entre 10 et 100°C, avantageusement entre 20 et 95°C, de préférence entre 30 et 60βC, par exemple d'environ 40°C.
Selon une forme avantageuse d'un procédé suivant l'invention, on soumet les particules de carbonate formées ou une suspension contenant ces particules à un traitement pour décomposer l'additif. Par exemple, on récupère une suspension de particules de carbonate formées et on la soumet ensuite à un traitement pour décomposer l'additif encore présent dans les particules. De tels traitements sont par exemple un traitement avec de l'hypochlorite (par exemple de sodium) et/ou avec de l'eau présentant une température supérieure à 20°C, par exemple une température comprise entre 20 et 100°C, en particulier une température de 70°C ou plus et/ou avec de la vapeur d'eau. Selon une mise en oeuvre du procédé, après le traitement du milieu aqueux par injection de CO2, on sépare les particules de carbonate formées du milieu, et on réutilise au moins partiellement le milieu pour former un milieu aqueux contenant du Ca(OH)2 et/ou du Ca(OH)2-Mg(OH)2 et au moins un desdits additifs. Par exemple, dans le procédé suivant l'invention, le milieu aqueux contenant du Ca(OH)2 et/ou du Ca(OH)2-Mg(OH)2 est formé par extinction de CaO et/ou CaO-MgO par un milieu aqueux, l'additif étant ajouté audit milieu aqueux avant, pendant et/ou après l'extinction.
Enfin, l'invention a également pour objet des particules de carbonate de calcium présentant une teneur en Mn exprimée en MnO comprise entre 80 ppm et 500 ppm, en particulier entre 90 et 250 ppm, et plus précisément entre 100 et 200 ppm, une teneur en Fe exprimée en Fe203 comprise entre 500 et 2000 ppm, en particulier inférieure à 1000 ppm, un diamètre moyen en poids inférieur à 5 μm, un indice de blancheur mesuré à 457 nm supérieur ou égal à 95, mais inférieur à 99, et un indice de jaune inférieur ou égal à 1 ,5, mais supérieur à 0,5. De telles particules ont une blancheur suffisante, mais pas excessive.
L'invention a aussi pour objet des particules de carbonate de calcium et de magnésium présentant une teneur en Mn exprimée en MnO comprise entre 50 ppm et 500 ppm, en particulier entre 90 et 250 ppm, et plus précisément entre 100 et 200 ppm, une teneur en Fe exprimée en Fe2O3 inférieure à 2000 ppm, en particulier inférieure à 1000 ppm, un diamètre moyen en poids inférieur à 5 μm, un indice de blancheur mesuré à 457 nm supérieur ou égal à 95, mais inférieur à 99, et .un indice de jaune inférieur ou égal à 1 ,5, mais supérieur à 0,5.
Des particularités et détails de l'invention ressortiront de la description détaillée suivante dans laquelle il est fait référence aux dessins ci-annexés.
Dans ces dessins, les figures 1 à 3 montrent schématiquement des procédés selon l'invention.
Dans le procédé selon la figure 1 , on prépare en 1 un milieu aqueux contenant par exemple de 0,05 à 2,5% d'additif. En 2, on ajoute au milieu aqueux des particules de CaO de manière à former une suspension ou lait de Ca(OH)2. En 3, on injecte dans la suspension du C02 par exemple à un débit de 10 à 200g de COj/heure/litre. Avantageusement on règle la température de la suspension en 3 par exemple entre 20 et 60βC, de préférence à environ 40βC. L'injection de CO2 se fait avantageusement dans une cuve maintenue à une pression réelle de 1.2.105 à 10. 105 Pa, de préférence de 1,5 à 3.10S Pa. En 4 on récupère par exemple par filtration des particules de carbonate de calcium. Le filtrat ou phase liquide est alors réutilisé pour la préparation en 1 du milieu aqueux destiné à l'extinction de CaO.
Le procédé représenté à la figure 2 est similaire à celui représenté à la figure 1, si ce n'est qu'on utilise comme additif de l'hydrazine et qu'on soumet en 5 une suspension de particules de carbonate de calcium à un traitement au moyen d'une solution aqueuse contenant de l'hypochlorite de sodium, de manière à éliminer toutes traces d'hydrazine. Par séchage en 6 on obtient alors des particules sèches. Le procédé suivant la figure 3 est similaire à celui de la figure 2, si ce n'est qu'on utilise un sel soluble d'hydroxylamine (par exemple un sel d'acide fort) en tant qu'additif, cet additif étant ajouté en 2 pendant, mais de préférence après l'extinction de la chaux vive, et qu'en 5 on soumet la suspension de particules de carbonate récupérée en 4 à un traitement à l'eau chauffée par exemple au moyen de vapeur d'eau (plus de 120°C), ce traitement étant apte pour décomposer toutes traces d'hydroxylamine.
Des exemples de réalisation seront décrits ci-après : EXEMPLE 1 On a préparé un lait de chaux par réaction de chaux vive et d'eau. La chaux utilisée contenait 510 ppm de Fe exprimé sous forme de Fe203 et 125 ppm de Mn exprimé sous forme de MnO. La teneur en solide du lait était de 10% en poids par exemple. D'autres teneurs en hydroxyde de calcium sont possibles. Le pH du lait de chaux ainsi formé était d'environ 12. Après avoir ramené la température à 40°C on a ajouté des additifs suivant l'invention en une quantité correspondant à 0,2% du poids de chaux vive utilisée. On a ensuite fait barboter du CO2 dans le lait à raison de 20g COj heure/litre. Lors de ce barbotage de CO2, le pH a diminué pour atteindre une valeur d'environ 8-8,5 en fin d'opération de barbotage.
Le tableau suivant donne les caractéristiques des carbonates ainsi obtenus.
Figure imgf000008_0001
Ce tableau montre qu'en utilisant les additifs selon l'invention (HZ hydrazine hydrate N2H4.H2O, CHA chlorhydrate d'hydroxylamine NH2OH.HCI, SHA sulfate d'hydroxylamine (NH2OH)2.H2SO4), il a été possible par rapport aux particules de référence (sans additif) d'accroître la blancheur des particules d'environ 2 points, tout en réduisant l'indice de jaune de celles-ci d'au moins un point. En utilisant d'autres additifs tels que le tétrahydroborure de sodium (THB), il n'a pas été possible d'obtenir un tel accroissement de blancheur, combiné avec un tel abaissement de jaune.
L'indice de blancheur mesuré à 457 nm (R 457) et l'indice de jaune (I.J.) ont été mesurés sur un appareil Elrepho 2000 de DATACOLOR.
Le diamètre moyen en poids (d50) est exprimé en μm. EXEMPLE 2
On a répété l'exemple 1, si ce n'est qu'on a utilisé des chaux vives présentant des teneurs en Fe et en Mn (exprimées en Fe203 et MnO) différentes, et qu'on a utilisé l'hydrazine comme additif à raison de 0,2% en poids de chaux vive. Le tableau suivant donne l'indice de blancheur des particules de carbonate de calcium préparées sans hydrazine (R457 référence) et avec hydrazine (R457 hydrazine).
Figure imgf000009_0001
EXEMPLE 3
On a répété l'exemple 2, si ce n'est qu'on a utilisé 0,1% d'hydrazine.
Le tableau suivant donne l'indice de blancheur des particules de carbonate de calcium préparées sans additif (R457 référence) et avec hydrazine (R457 HZ).
Figure imgf000009_0002
Pour éliminer toute trace d'hydrazine dans les particules de carbonate, on peut soumettre les particules à un traitement au moyen d'une solution aqueuse contenant de l'hypochlorite de sodium.
EXEMPLE 4
On a répété l'exemple 2, si ce n'est qu'on a utilisé une chaux vive contenant 910 ppm de Fe exprimé sous forme de Fe2O3 et 175 ppm de Mn exprimé sous forme de MnO. Les additifs utilisés étaient l'hydrazine (HZ) à raison de 0,1 et 0,2% du poids de chaux vive, le chlorhydrate d'hydroxylamine (CHA) à raison de 0,1 et 0,2% du poids de chaux vive, le sulfate d'hydroxylamine (SHA) à raison de 0,2% du poids de chaux vive, et des mélanges de ces additifs. Le tableau suivant donne l'indice de blancheur et l'indice de jaune des particules de carbonate de calcium de diamètre moyen compris entre 2 et 2,5 μm.
Figure imgf000010_0001
On a également effectué des essais en utilisant comme matière de départ de la dolomite cuite (CaO-MgO) au lieu de CaO. On a observé de manière similaire une blancheur plus importante des particules de carbonate et une atténuation de l'aspect jaune.
Les particules de carbonate de calcium produites par le procédé suivant l'invention, en particulier les particules présentant :
* une teneur en Mn exprimée en MnO comprise entre 80 ppm et 500 ppm, de préférence comprise entre 90 et 250 ppm, plus précisément entre 100 et 200 ppm,
* une teneur en Fe exprimée en Fe2O3 comprise entre 500 ppm et 2000 ppm, de préférence inférieure à 1000 ppm,
* un diamètre moyen en poids inférieur à 5 μm, de préférence inférieure à 3 μm,
* un indice de blancheur mesuré à 457 nm supérieur ou égal à 95, mais inférieur à 99, et
* un indice de jaune inférieur ou égal à 1 ,5, mais supérieur à 0,5 trouvent de nombreuses applications en tant qu'additifs pour peintures, plastiques, caoutchoucs, colle, papiers, etc. II en est de même pour les particules de carbonate de calcium et de magnésium produites par le procédé suivant l'invention, en particulier celles présentant :
* une teneur en Mn exprimée en MnO comprise entre 50 ppm et 500 ppm, de préférence comprise entre 90 et 250 ppm, plus précisément entre 100 et 200 ppm,
* une teneur en Fe exprimée en Fe2O3 inférieure à 2000 ppm, de préférence inférieure à 1000 ppm,
* et des valeurs de diamètre moyen en poids, d'indice de blancheur et d'indice de jaune, telles qu'indiquées ci-dessus pour les particules de carbonate de calcium suivant l'invention.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de fabrication de particules de carbonate de calcium et/ou de carbonate de calcium et de magnésium, dans lequel on traite un milieu aqueux de pH basique et contenant du Ca(OH)2 et/ou du Ca(OH)2-Mg(OH)2 en y injectant du C02 gazeux pour former du carbonate de calcium et/ou du carbonate de calcium et de magnésium, et dans lequel on récupère les particules de carbonate formées, caractérisé en ce qu'on effectue le traitement du milieu aqueux en présence d'au moins un additif choisi parmi le groupe constitué de l'hydrazine, de l'hydroxylamine, des sels solubles d'hydroxylamine, et de leurs mélanges.
2. Procédé suivant la revendication 1 , caractérisé en ce que ledit milieu aqueux contient une quantité dudit additif correspondant à 0,035 à 5% en poids de Ca(OH)2 et/ou de Ca(OH)2-Mg(OH)2.
3. Procédé suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'on détermine la teneur en Mn du Ca(OH)2 et ou du Ca(OH)2- Mg(OH)2 et en ce qu'on effectue le traitement du milieu aqueux en présence d'au moins un additif susdit de façon que ledit milieu aqueux contienne de 1 à 8 moles, de préférence de 2 à 6 moles, dudit au moins un additif par mole de Mn.
4. Procédé suivant l'une des revendication 1 à 3, caractérisé en ce qu'on effectue ledit traitement sous une pression supérieure à la pression atmosphérique, de préférence sous une pression comprise entre 1.2.105 Pa et 10.105 Pa.
5. Procédé suivant la revendication 4, caractérisé en ce qu'on effectue le traitement à une température comprise entre 10 et 100°C.
6. Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on soumet les particules de carbonate formées à un traitement pour décomposer ledit au moins un additif.
7. Procédé suivant la revendication 6, caractérisé en ce qu'on récupère les particules de carbonate formées et en ce qu'on les soumet à un traitement pour décomposer ledit au moins un additif encore présent dans les particules.
8. Procédé suivant la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce qu'on soumet les particules de carbonate formées ou récupérées, de préférence sous forme de suspension, à un traitement avec de l'hypochlorite et/ou avec de l'eau présentant une température supérieure à 70°C.
9. Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'après le traitement du milieu aqueux par injection de CO2, on sépare les particules de carbonate formées du milieu, et on réutilise au moins partiellement le milieu pour former un milieu aqueux contenant du Ca(OH)2 et/ou du Ca(OH)2-Mg(OH)2 et au moins un desdits additifs.
10. Procédé suivant l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le milieu aqueux contenant du Ca(OH)2 et/ou du Ca(OH)2-Mg(OH)2 est formé par extinction de CaO et/ou CaO-MgO par un milieu aqueux, l'additif étant ajouté audit milieu aqueux avant, pendant et/ou après l'extinction.
11. Particules de carbonate de calcium présentant une teneur en Mn exprimée en MnO comprise entre 80 ppm et 500 ppm, une teneur en Fe exprimée en Fe203 comprise entre 500 ppm et 2000 ppm, un diamètre moyen en poids inférieur à 5 μm, un indice de blancheur mesuré à 457 nm supérieur ou égal à 95, mais inférieur à 99, et un indice de jaune inférieur ou égal à 1,5, mais supérieur à 0,5.
12. Particules de carbonate de calcium et de magnésium présentant une teneur en Mn exprimée en MnO comprise entre 50 ppm et 500 ppm, une teneur en Fe exprimée en Fe203 inférieure à 2000 ppm, un diamètre moyen en poids inférieur à 5 μm, un indice de blancheur mesuré à 457 nm supérieur ou égal à 95, mais inférieur à 99, et un indice de jaune inférieur ou égal à 1,5, mais supérieur à 0,5.
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