WO2018124068A1 - タービン及びガスタービン - Google Patents

Abstract

タービン２は、ディフューザ４Ａを備える。このディフューザ４Ａは、内筒４１と、内筒４１との間に排気流路を形成する外筒と、排気流路内で周方向に間隔をあけて設けられ、内筒４１と外筒とを接続するとともに、径方向内側から外側に向かうにしたがってタービンロータの回転方向前方に配置される複数のストラット４３Ａと、周方向で隣り合うストラット４３Ａの間に配置されて、内筒４１の外周面４１Ａから突出して軸線Ａｍ方向に延びる突条５０と、を備え、突条５０の軸線Ａｍ方向一方側の前端部５１は、ストラット４３Ａの軸線Ａｍ方向一方側の前縁４３ａとストラット４３Ａの軸線Ａｍ方向他方側の後縁４３ｂとの間に配置され、突条５０の軸線Ａｍ方向他方側の後端部５２は、後縁４３ｂよりも軸線Ａｍ方向他方側に配置されている。

Description

タービン及びガスタービン

　この発明は、タービン及びガスタービンに関する。
　本願は、２０１６年１２月２６日に出願された特願２０１６－２５２００８号及び２０１６年１２月２６日に出願された特願２０１６－２５２０２０号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。

　一般に、ガスタービンは、圧縮機と、燃焼器と、タービンと、を備えている。圧縮機は、外気を圧縮して高圧空気を生成し、燃焼器は、この圧縮機によって生成された高圧空気と燃料とを混合燃焼させることで高温高圧の燃焼ガスを生成する。タービンは、この燃焼器により生成された燃焼ガスによって駆動される。
　タービンの下流側にはディフューザが設けられている（例えば、特許文献１参照）。このディフューザとしては、内筒と外筒とストラットとを有しているものがある。内筒は、ディフューザの内周側に配置されており、外筒は、この内筒を外周側から覆うことで内筒との間に排気流路を形成している。ストラットは、周方向に間隔をあけて複数設けられ、それぞれ内筒の外周面からタービンの径方向に延びている。これらストラットを介して、内筒及び外筒が接続されている。
　ディフューザの排気流路は、燃焼ガスの流れる方向の上流から下流に向かうにしたがって次第に流路面積が増加するように形成されている。タービンを駆動した燃焼ガス（排気ガス）は、このように形成された排気流路を通過することで静圧回復される。ディフューザの性能が向上すると、実質的なガスタービンの圧力比を増加させるので、ディフューザの性能向上は、ガスタービン全体の効率向上に寄与する。

特許第５６９３３１５号公報

　タービンから排出される燃焼ガスの流れには、軸線方向成分と、軸線を中心とした周方向に旋回する旋回流成分（スワール成分）とが含まれている。そのため、排気ガスの流れがストラットの周囲を通過する際に、ストラットによって形状抵抗が生じたり、流れの剥離が生じたりする。これら形状抵抗や流れの剥離は、圧力損失を増加させる要因となる。この圧力損失の増加は、ディフューザの静圧回復量を低下させて、ガスタービン全体の効率を低下させる可能性が有る。特に流れの剥離は、圧力損失を増加させる要因となる。また、タービンが部分負荷時には、旋回流の角度（旋回角度）が大きくなる。そのため、ストラットにおいてより一層流れの剥離が生じ易くなり、圧力損失を増加させる可能性が有る。これら圧力損失の増加は、ディフューザの静圧回復量を低下させて、ガスタービン全体の効率を低下させる。

　この発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、圧力損失を抑制して性能向上を図ることができるタービン及びガスタービンを提供するものである。

　上記の課題を解決するために以下の構成を採用する。
　この発明の第一態様によれば、タービンは、軸線に沿って延びるとともに、前記軸線の周方向一方側に向かって回転可能なタービンロータと、前記タービンロータを外周側から覆うタービンケーシングと、前記タービンロータの外周面上で前記軸線の周方向に配列され、少なくとも軸線方向の他方側の部分が周方向一方側から他方側に向かって湾曲している複数のタービン動翼と、前記タービンケーシングの内周面上で前記タービン動翼に対して前記軸線方向に隣り合うように設けられるとともに、周方向に配列された複数のタービン静翼と、前記タービン動翼の軸線方向他方側に設けられ、軸線方向の一方側から他方側に向かって排気ガスが流れる排気流路を形成するディフューザと、を備え、前記ディフューザは、前記軸線に沿って延びる内筒と、前記内筒を外周側から覆うとともに、前記内筒との間に前記排気流路を形成する外筒と、前記排気流路内で周方向に間隔をあけて設けられ、前記内筒と前記外筒とを接続するとともに、径方向内側から外側に向かうにしたがって前記タービンロータの回転方向前方に配置される複数のストラットと、周方向で隣り合う前記ストラットの間に配置されて、前記内筒の外周面から突出して軸線方向に延びる突条と、を備え、前記突条の軸線方向一方側の前端部は、前記ストラットの軸線方向一方側の前縁と前記ストラットの軸線方向他方側の後縁との間に配置され、前記突条の軸線方向他方側の後端部は、前記後縁よりも軸線方向他方側に配置されている。

　タービン動翼を通過した流体は、タービン動翼及びタービン静翼のフローパターン設計の結果として、旋回流を形成することが多い。また、部分負荷時のように、軸線方向の流速が比較的に小さい場合には、旋回流が定格負荷時に比べて大きくなる。
　一般に、流体の流れの中に構造体が存在する場合、いわゆる馬蹄渦が生成される。この馬蹄渦は、構造体の両側に生じた渦が渦管となり構造体に巻き付くように延びたものである。

　例えば、タービンが部分負荷時のように軸線方向の流速が比較的に小さい場合には、軸線に対する旋回流の角度（旋回角度）が大きくなる。このように旋回流の角度が大きくなると、ストラットの軸線方向他方側の前縁の近傍の領域に流体の剥離が生じてしまう。この剥離によって、軸線を中心とする径方向（以下、単に「径方向」と称する）に延びる渦軸を有した剥離渦（横渦）が生じる。この剥離渦は、周方向で隣り合うストラットの間の内筒の外周面に形成された境界層を径方向外側に向かって巻き上げてしまう。さらに、この剥離渦は、ストラットの回転方向前方側に形成される馬蹄渦も径方向外側に向かって巻き上げてしまう。これらの巻き上げによって、軸線方向におけるストラットの中央からストラットの後縁に渡って、内筒の外周面に形成される境界層が不安定となり、剥離が生じてしまう可能性が有る。

　しかし、内筒の外周面から突出して軸線方向に延びる突条が、周方向で隣り合うストラットの間に配置されていることで、突条が仕切りとなり、周方向で隣り合うストラットのうち、回転方向後方のストラットに生じた剥離渦が、回転方向前方のストラットの回転方向後方に生じた馬蹄渦を巻きあげる等の影響を及ぼすことを抑制できる。そのため、回転方向前方のストラットの回転方向後方に形成された馬蹄渦により、軸線方向におけるストラットの中央からストラットの後縁に渡って、内筒の外周面に形成される境界層が不安定になることを抑制できる。

　また、周方向で隣り合うストラットの間において、回転方向後方のストラットに形成された剥離渦が、回転方向前方のストラットに向かう際に、その一部が突条を乗り越える。これにより軸線方向に延びる突条に沿う渦軸を有した縦渦が生じる。この縦渦は、上述したストラットの回転方向前方に形成される馬蹄渦の回転方向と同方向に回転しストラットの下流側に延びる渦管となる。このように縦渦と馬蹄渦との回転方向が互いに同方向となることで、上記の縦渦と馬蹄渦とには互いに周方向で離間する方向に力が作用する。つまり、縦渦と馬蹄渦との配置が維持され易くなる。そのため、ストラットの下流においても縦渦と馬蹄渦とが維持され易くなり、境界層の発達を抑制できる。

　その結果、旋回流の角度が大きい場合であっても、内筒の外周面から流れが剥離することを抑制でき、排気流路における圧力損失を抑制して、性能向上を図ることが可能となる。

　この発明の第二態様によれば、第一態様に係る突条は、軸線を中心とした径方向外側から見て軸線方向一方側に向かって先細りに形成されるとともに、軸線方向他方側に向かって先細りに形成されていてもよい。
　このように構成することで、軸線方向に流れる排気ガスの主流に対する形状抵抗を低減することができる。

　この発明の第三態様によれば、第一態様に係るタービンにおいて、前記ストラットの負圧面から突出する凸部を備えるようにしてもよい。
　このように構成することで、凸部の両側に上述した馬蹄渦と同様に渦を形成することができる。この凸部によって形成した渦は、旋回流によりストラットの負圧面に形成される剥離渦に干渉する。そのため、剥離渦の発達を抑制することができる。つまり、剥離渦によって、内筒の境界層が巻き上げられることを低減できる。

　この発明の第四態様によれば、第三態様に係る凸部は、軸線を中心とした径方向の中央よりも前記内筒に近い側に配置されていてもよい。
　このように構成することで、特に旋回流によって剥離渦が形成され易い径方向の中央よりも内筒に近い位置に、凸部によって剥離渦に干渉する渦を形成させることができる。そのため、効率よく剥離渦の発生を抑制できる。

　この発明の第五態様によれば、ガスタービンは、空気を圧縮した圧縮空気を生成する圧縮機と、前記圧縮空気に燃料を混合させて燃焼ガスを生成する燃焼器と、前記燃焼ガスにより駆動される第一から第四態様の何れか一つの態様に記載のタービンと、を備える。　このように構成することで、タービンのディフューザにおける圧力回復を効率よく行うことができるため、性能向上を図ることができる。

　この発明の第六態様によれば、ディフューザは、軸線回りに回転するタービンの下流側に設けられるディフューザであって、前記軸線に沿って延びる内筒と、前記内筒を外周側から覆うとともに、前記内筒との間に排気流路を形成する外筒と、前記排気流路内で周方向に間隔をあけて設けられ、前記内筒と前記外筒とを接続するとともに、径方向内側から外側に向かうにしたがって前記タービンの回転方向前方側に延びる複数のストラットと、前記内筒の外周面に形成され、前記周方向で隣り合う一対のストラット間の中央に配置されるとともに、前記ストラットの軸線方向一方側の前縁の位置を基準として前記ストラットの軸線方向の全長の±１０％の領域内に配置された凸部と、を備える。
　ディフューザにおいて、軸線を中心とした周方向で隣り合うストラットの間の流れは、一般に、内筒の外周面において境界層を形成する。ディフューザ流れは、逆圧力勾配であるため、境界層流れにおいて運動量が低下し易い。そのため、局所的な運動量欠損による剥離領域が生じると、流れの下流に向けて剥離が進展して大規模化する可能性がある。　一般に、ストラットよりも上流側では、回転体とディフューザとの隙間からのシールガスの流入により、境界層に擾乱が発生し、不安定となる。また、流れ方向に対して垂直方向の渦度が増した状態となる。この境界層内に、上記の凸部を配置することで、境界層内の流体が凸部に巻きつく形となり、凸部の周方向両側に流体の流れ方向に渦軸を有する縦渦が形成される。この縦渦は、凸部よりも下流側に延びて渦管（馬蹄渦）を形成する。これにより、内筒の外周面において、安定した縦渦を生成できるため、縦渦により境界層内の流体に運動量を与えて、境界層の発達による剥離が生じることを抑制できる。その結果、圧力損失を抑制して性能向上を図ることができる。

　この発明の第七態様によれば、第六態様に係るディフューザにおいて、前記凸部の下流側に間隔をあけて軸線方向に延びるガイド板を備えていてもよい。
　このように構成することで、凸部によって形成された縦渦を下流側まで維持させるとともに、縦渦の乱れを整える（整流する）ことができる。

　この発明の第八態様によれば、第六態様に係る凸部は、前記ストラットの軸線方向一方側の前縁の位置を基準として、前記ストラットの軸線方向の全長の±５％の領域内に配置されていてもよい。
　このように構成することで、ストラットの前縁の位置により近い位置に凸部を配置することができる。これにより、境界層が発達する前に、凸部によって縦渦を生じさせて、境界層内の流体に対して運動量を与えることができる。その結果、境界層の発達を安定して抑制できる。

　この発明の第九態様によれば、第六から第八態様の何れか一つの態様に係る凸部は、軸線を中心とする径方向の外側に向かうにしたがって先細りに形成されていてもよい。
　このように構成することで、ディフューザの主流に対して形状抵抗が増加することを抑制できる。その結果、圧力損失を低減できる。

　この発明の第十態様によれば、ディフューザは、軸線回りに回転するタービンの下流側に設けられるディフューザであって、前記軸線に沿って延びる内筒と、前記内筒を外周側から覆うとともに、前記内筒との間に前記排気流路を形成する外筒と、前記排気流路内で周方向に間隔をあけて設けられ、前記内筒と前記外筒とを接続するとともに、径方向内側から外側に向かうにしたがって前記タービンの回転方向前方側に延びる複数のストラットと、前記内筒の外周面に形成され、前記周方向で隣り合う一対のストラット間の中央に配置されるとともに、軸線方向で前記ストラットの前縁位置を基準として前記ストラットの軸線方向の全長の±１０％の領域内から前記ストラットの後縁位置に渡って延びるガイド凸部と、を備える。
　このように構成することで、ストラットの前縁に近い側のガイド凸部に対して、境界層内の流体が巻きつく形となり、ガイド凸部の周方向両側に流体の流れ方向に渦軸を有する縦渦が形成される。この縦渦は、ガイド凸部よりも下流側に延びて渦管（馬蹄渦）を形成する。これにより、内筒の外周面において、安定した縦渦を生成できる。さらに、ガイド凸部が連続してストラットの後縁位置まで延びているため、凸部をガイド板として機能させることができる。すなわち、ガイド凸部によって、上記縦渦を下流側まで維持しつつ、縦渦の乱れを整える（整流する）ことができる。その結果、縦渦により境界層内の流体に運動量を与えて、境界層が発達して剥離が生じてしまうことを抑制できる。その結果、圧力損失を抑制して性能向上を図ることができる。

　この発明の第十一態様によれば、タービンは、軸線に沿って延びるとともに、前記軸線の周方向一方側に向かって回転可能なタービンロータと、前記タービンロータを外周側から覆うタービンケーシングと、前記タービンロータの外周面上で前記軸線の周方向に配列された複数のタービン動翼と、前記タービンケーシングの内周面上で前記タービン動翼に対して前記軸線方向に隣り合うように設けられるとともに、周方向に配列された複数のタービン静翼と、第六から第十態様の何れか一つの態様に係るディフューザと、を備える。　このように構成することで、ディフューザにおける流体の剥離を抑制できるため、タービンの圧力損失を抑制できる。その結果、タービンから排出される排気ガスの運動エネルギーを効率よく圧力エネルギーに変換することができる。

　この発明の第十二態様によれば、ガスタービンは、空気を圧縮した圧縮空気を生成する圧縮機と、前記圧縮空気に燃料を混合させて燃焼ガスを生成する燃焼器と、前記燃焼ガスにより駆動される第十一態様に係るタービンと、を備える。
　このように構成することで、タービンの圧力損失を抑制できるため、ガスタービンの性能を向上することができる。
　なお、上述した発明の第一態様は、以下のように説明することもできる。
　この発明の第一態様によれば、タービンは、軸線に沿って延びるとともに、前記軸線の周方向一方側に向かって回転可能なタービンロータと、前記タービンロータを外周側から覆うタービンケーシングと、前記タービンロータの外周面上で前記軸線の周方向に配列され、少なくとも軸線方向の他方側の部分が周方向一方側から他方側に向かって湾曲している複数のタービン動翼と、前記タービンケーシングの内周面上で前記タービン動翼に対して前記軸線方向に隣り合うように設けられるとともに、周方向に配列された複数のタービン静翼と、前記タービン動翼の軸線方向他方側に設けられ、軸線方向の一方側から他方側に向かって排気ガスが流れる排気流路を形成するディフューザと、を備え、前記ディフューザは、前記軸線に沿って延びる内筒と、前記内筒を外周側から覆うとともに、前記内筒との間に前記排気流路を形成する外筒と、前記排気流路内で周方向に間隔をあけて設けられ、前記内筒と前記外筒とを接続するとともに、径方向内側から外側に向かうにしたがって前記タービンロータの回転方向前方に配置される複数のストラットと、周方向で隣り合う前記ストラットの間に配置されて、前記内筒の外周面から突出して軸線方向に延びる突条と、を備え、前記突条の軸線方向一方側の前端部は、前記ストラットの軸線方向一方側の前縁と前記ストラットの軸線方向他方側の後縁との間に配置され、前記突条の軸線方向他方側の後端部は、前記後縁よりも軸線方向他方側に配置されている。
　タービン動翼を通過した流体は、タービン動翼及びタービン静翼のフローパターン設計の結果として、旋回流を形成することが多い。また、部分負荷時のように、軸線方向の流速が比較的に小さい場合には、旋回流が定格負荷時に比べて大きくなる。
　一般に、流体の流れの中に構造体が存在する場合、いわゆる馬蹄渦が生成される。この馬蹄渦とは、壁面近傍の境界層にて速度勾配から供給される渦度が渦管となり構造体の付け根で巻き付き、渦管の渦軸が流れ方向に向かって延びる二次的な流れである。
　例えば、タービンが部分負荷時のように軸線方向の流速が比較的に小さい場合には、軸線に対する旋回流の角度（旋回角度）が大きくなる。このように旋回流の角度が大きくなると、ストラットの軸線方向他方側の前縁の近傍の領域に流体の剥離が生じてしまう。この剥離によって、軸線を中心とする径方向（以下、単に「径方向」と称する）に延びる渦軸を有した剥離渦（横渦）が生じる。この剥離渦は、周方向で隣り合うストラットの間の内筒の外周面に形成された境界層に干渉すると、境界層の低流速領域を径方向外側に向かって巻き上げるように作用する。この剥離渦の作用の結果、ストラット両側に形成される馬蹄渦の回転軸も下流に向かうに従い径方向外側に向かって巻き上がる方向に作用を受ける。このため、馬蹄渦の回転軸が主流流れの方向に対し角度をもつことになる。この結果、馬蹄渦は主流流れを乱す方向に作用し、軸線方向におけるストラットの中央からストラットの後縁に渡って、内筒の外周面に形成される境界層がさらに不安定となり、剥離状態を悪化させる。
　しかし、内筒の外周面から突出して軸線方向に延びる突条が、周方向で隣り合うストラットの間に配置されていることで、突条が仕切りとなり、周方向で隣り合うストラットのうち、ストラット負圧面側の翼先端より発達した剥離渦が、同ストラット負圧面の下流側にある馬蹄渦を巻きあげる等の影響を及ぼすことを抑制できる。そのため、同ストラット背側下流にある馬蹄渦の挙動変化により、軸線方向におけるストラットの中央からストラットの後縁に渡って、内筒の外周面に形成される境界層が不安定になることを抑制できる。
　また、周方向で隣り合うストラットの間において、ストラット負圧面に形成された剥離渦が、向かい合うストラット正圧面側に向かう際に、その一部が突条を乗り越える。この際、剥離渦の渦軸の方向が主流側に倒れ、軸線方向に延びる突条に沿う渦軸を有した縦渦が生じる。この縦渦は、上述した向かい合うストラット正圧側にある馬蹄渦の回転方向と同方向に回転しストラットの下流側に延びる渦管配置となる。一般に同等の渦が隣り合っており、かつ同方向に回転する場合、両者は離れる挙動を示すが、このように縦渦と馬蹄渦との回転方向が互いに同方向となることで、上記の縦渦と馬蹄渦とには互いに周方向で離間する方向に力が作用する。つまり、縦渦と馬蹄渦との配置が維持され、かつ渦軸方向も壁面に沿った形態を維持し易くなる。そのため、ストラットの下流においても縦渦が壁面に沿って流れ方向に配置されることで、主流部の運動量が壁面近傍に供給されることで境界層の発達を抑制できる。
　その結果、旋回流の角度が大きい場合であっても、内筒の外周面から流れが剥離することを抑制でき、その結果、排気流路における圧力損失を抑制して、性能向上を図ることが可能となる。

　上記タービン及びガスタービンによれば、圧力損失を抑制して性能向上を図ることができる。

この発明の第一実施形態におけるガスタービンの概略構成を示す構成図である。 この発明の第一実施形態におけるディフューザの軸線に沿う断面図である。 図２のＩＩＩ－ＩＩＩ線に沿う断面図である。 この発明の第一実施形態における隣り合う第一ストラットの間の内筒の斜視図である。 この発明の第一実施形態における排気流路入口の径方向位置に対する排気ガスの旋回角度を示すグラフである。 この発明の第一実施形態における軸線方向一方側から見た縦渦と馬蹄渦との回転方向を示す図である。 この発明の第二実施形態における図３に相当する断面図である。 この発明の第二実施形態における図４に相当する斜視図である。 この発明の第三実施形態におけるガスタービンの概略構成を示す構成図である。 この発明の第三実施形態におけるディフューザの軸線に沿う断面図である。 この発明の第三実施形態における隣り合う第一ストラットの間の内筒の斜視図である。 この発明の第三実施形態における凸部の周囲の渦を軸線方向の一方側から見た図である。 この発明の第四実施形態における図１１に相当する図である。 この発明の第五実施形態における図１１に相当する図である。

（第一実施形態）
　次に、この発明の第一実施形態のタービン及びガスタービンを図面に基づき説明する。　図１は、この発明の第一実施形態におけるガスタービンの概略構成を示す構成図である。
　図１に示すように、この第一実施形態に係るガスタービン１００Ａは、圧縮機１と、燃焼器３と、タービン２と、を備えている。

　圧縮機１は、高圧空気を生成する。圧縮機１は、圧縮機ロータ１１と、圧縮機ケーシング１２と、を備えている。圧縮機ケーシング１２は、圧縮機ロータ１１を外周側から覆っており、軸線Ａｍに沿って延びている。

　圧縮機ロータ１１の外周面には、軸線Ａｍ方向に間隔をあけて配列された複数の圧縮機動翼段１３が設けられている。これら圧縮機動翼段１３は、複数の圧縮機動翼１４をそれぞれ備えている。各圧縮機動翼段１３の圧縮機動翼１４は、圧縮機ロータ１１の外周面上で軸線Ａｍの周方向に間隔をあけて配列されている。

　圧縮機ケーシング１２の内周面には、軸線Ａｍ方向に間隔をあけて配列された複数の圧縮機静翼段１５が設けられている。これら圧縮機静翼段１５は、軸線Ａｍ方向で上記圧縮機動翼段１３と交互に配置されている。これら圧縮機静翼段１５は、複数の圧縮機静翼１６をそれぞれ備えている。各圧縮機静翼段１５の圧縮機静翼１６は、圧縮機ケーシング１２の内周面上で軸線Ａｍの周方向に間隔をあけて配列されている。

　燃焼器３は、圧縮機１で生成された高圧空気に燃料を混合して燃焼させることで燃焼ガスを生成する。燃焼器３は、圧縮機ケーシング１２とタービン２のタービンケーシング２２との間に設けられている。この燃焼器３によって生成された燃焼ガスは、タービン２に供給される。

　タービン２は、燃焼器３で生成された燃焼ガスによって駆動する。このタービン２は、タービンロータ２１と、タービンケーシング２２と、ディフューザ４Ａと、を有している。
　タービンロータ２１は、軸線Ａｍに沿って延びている。このタービンロータ２１の外周面には、軸線Ａｍ方向に間隔をあけて配列された複数のタービン動翼段２３が設けられている。これらタービン動翼段２３は、複数のタービン動翼２４をそれぞれ備えている。各タービン動翼段２３のタービン動翼２４は、タービンロータ２１の外周面上で軸線Ａｍの周方向に間隔をあけて配列されている。

　複数のタービン動翼段２３のうち、最も下流側に配置された最終段のタービン動翼段２３を構成するタービン動翼２４は、その軸線Ａｍ方向他方側の部分が軸線Ａｍを中心とした周方向の一方側から他方側に向かって湾曲している。言い換えれば、最終段のタービン動翼段２３のタービン動翼２４は、その下流側のエッジ部分（後縁）が、タービンロータ２１の回転方向の後方側を向くように湾曲している。なお、少なくとも最終段のタービン動翼段２３のタービン動翼２４のみが上述したように湾曲して形成されればよく、上記構成に限られるものではない。例えば、他のタービン動翼段２３のタービン動翼２４についても、最終段のタービン動翼段２３のタービン動翼２４と同様に湾曲させても良い。

　タービンケーシング２２は、タービンロータ２１を外周側から覆っている。このタービンケーシング２２の内周面には、軸線Ａｍ方向に間隔をあけて配列された複数のタービン静翼段２５が設けられている。タービン静翼段２５は、軸線Ａｍ方向で上記タービン動翼段２３と交互に配置されている。これらタービン静翼段２５は、複数のタービン静翼２６をそれぞれ備えている。各タービン静翼段２５のタービン静翼２６は、タービンケーシング２２の内周面上で軸線Ａｍの周方向に間隔をあけて配列されている。

　圧縮機ロータ１１とタービンロータ２１とは、軸線Ａｍ方向に一体に接続されている。これら圧縮機ロータ１１とタービンロータ２１とによって、ガスタービンロータ９１が構成されている。同様に、圧縮機ケーシング１２とタービンケーシング２２とは、軸線Ａｍに沿って一体に接続されている。これら圧縮機ケーシング１２とタービンケーシング２２とによってガスタービンケーシング９２が構成されている。
　ガスタービンロータ９１は、ガスタービンケーシング９２の内部で軸線Ａｍ回りに一体に回転可能とされている。

　ガスタービン１００Ａを運転するに当たっては、まず外部の駆動源によって圧縮機ロータ１１（ガスタービンロータ９１）を回転駆動する。圧縮機ロータ１１の回転に伴って外部の空気が順次圧縮され、高圧空気が生成される。この高圧空気は、圧縮機ケーシング１２を通じて燃焼器３内に供給される。燃焼器３内では、燃料がこの高圧空気に混合されて燃焼し、高温高圧の燃焼ガスが生成される。燃焼ガスはタービンケーシング２２を通じてタービン２内に供給される。タービン２内では、タービン動翼段２３、及びタービン静翼段２５に燃焼ガスが順次衝突することで、タービンロータ２１（ガスタービンロータ９１）に対して回転駆動力が与えられる。この回転エネルギーは、例えば、軸端に連結された発電機Ｇ等の駆動に利用される。タービン２を駆動した燃焼ガスは、排気ガスとしてディフューザ４Ａを通過する際に圧力（静圧）が高められた後、外部に排出される。

　図２は、この発明の第一実施形態におけるディフューザの軸線に沿う断面図である。　図１、図２に示すように、ディフューザ４Ａは、タービンケーシング２２（ガスタービンケーシング９２）に一体に設けられている。このディフューザ４Ａは、内筒４１と、外筒４２と、第一ストラット４３Ａと、第二ストラット４４と、を備えている。

　内筒４１は、軸線Ａｍに沿って延びる筒状に形成されている。内筒４１は、その外周面４１Ａが、軸線Ａｍ方向一方側から他方側に向かうにしたがって次第に縮径するように形成されている。この内筒４１の内側には、ガスタービンロータ９１の軸端部９１Ａを回転可能に支持する軸受装置（図示省略）等が設けられている。

　外筒４２は、内筒４１を外周側から覆う筒状に形成されている。外筒４２は、内筒４１との間に、タービン２から排出された排気ガスが流れる排気流路Ｃを形成している。外筒４２は、その内周面４２Ａが、軸線Ａｍ方向一方側から他方側に向かうにしたがって次第に拡径するように形成されている。すなわち、外筒４２と内筒４１との間に形成される排気流路Ｃの断面積（軸線Ａｍに直交する断面積）は、軸線Ａｍ方向一方側から他方側に向かうにしたがって、次第に拡径している。このように排気流路Ｃの断面積が次第に拡径することで、排気流路Ｃ内を流れる排気ガスの運動エネルギーが、漸次圧力エネルギーに変換（圧力回復）される。

　第一ストラット４３Ａと第二ストラット４４とは、排気流路Ｃの中に配置され、内筒４１と外筒４２とを接続している。これら第一ストラット４３Ａ及び第二ストラット４４によって内筒４１に対して外筒４２が固定・支持されている。
　第一ストラット４３Ａは、複数のタービン動翼段２３のうちで軸線Ａｍ方向の最も他方側に位置する最終段のタービン動翼段２３に対して、軸線Ａｍ方向で隣り合うように配置されている。

　図３は、図２のＩＩＩ－ＩＩＩ線に沿う断面図である。
　図３に示すように、第一ストラット４３Ａは、排気流路Ｃ内で軸線Ａｍを中心とした周方向に間隔をあけて複数設けられている。この第一実施形態では、内筒４１を中心として外周側に向かって放射状に延びる６つの第一ストラット４３Ａが設けられている場合を例示している。これら第一ストラット４３Ａは、軸線Ａｍを中心とした周方向に等間隔で配置されている。

　これら第一ストラット４３Ａは、内筒４１の外周面４１Ａの法線に対して傾斜したいわゆるタンジェンシャルストラットになっている。より具体的には、第一ストラット４３Ａは、軸線Ａｍを中心とした径方向内側から外側に向かうにしたがって、タービンロータ２１の回転方向（図３中、矢印Ａで示す）の前側に配置されるように傾斜している。このようなタンジェンシャルストラットとすることで、熱伸びによる軸心のずれを少なくすることが可能となっている。

　タービンロータ２１の回転方向において、回転方向の後側を向く第一ストラット４３Ａの面は、正圧面Ｓ１となり、回転方向の前側を向く第一ストラット４３Ａの面は、負圧面Ｓ２となる。この第一実施形態において、これら正圧面Ｓ１、及び負圧面Ｓ２は、いずれも内筒４１の外周面４１Ａから外筒４２の内周面４２Ａに至る間で、同一の方向に延びるように形成されている。

　図２に示すように、第二ストラット４４は、第一ストラット４３Ａの荷重負担を分散することを主な目的として設けられる。第二ストラット４４は、第一ストラット４３Ａから軸線Ａｍ方向他方側に離間した位置に設けられている。この第一実施形態の第二ストラット４４は、二つ設けられて、それぞれ内筒４１の外周面４１Ａから反対方向に延びる場合を例示している。これら第二ストラット４４は、軸線Ａｍを中心とした径方向に延びている。
　なお、この第一実施形態における第一ストラット４３Ａ及び第二ストラット４４は、排気ガスに対する形状抵抗を低減可能な形状となっている。排気ガスに対する形状抵抗を低減可能な形状としては、例えば、排気ガスの流れる方向に長い断面長円形状や、排気ガスの流れる方向に翼弦が延びる翼型を例示できる。

　図４は、この発明の第一実施形態における隣り合う第一ストラットの間の内筒の斜視図である。
　図４に示すように、ディフューザ４Ａは、軸線Ａｍを中心とした周方向で隣り合う第一ストラット４３Ａの間に、突条５０を備えている。突条５０は、周方向に並んで配置された複数の第一ストラット４３Ａの間にそれぞれ一つずつ設けられている。突条５０は、内筒４１の外周面４１Ａから突出するとともに軸線Ａｍ方向に延びている。この第一実施形態における突条５０は、外周面４１Ａから軸線Ａｍを中心とした径方向の外側に向けて突出している。

　この第一実施形態における突条５０は、軸線Ａｍを中心とした周方向において、隣り合う第一ストラット４３Ａの間の距離を１００％とすると、隣り合う第一ストラット４３Ａの中央（５０％）の位置から、±３０％の範囲に形成することができる。さらに、突条５０は、軸線Ａｍを中心とした周方向において、上記中央（５０％）の位置から±２０％の位置に配置しても良い。さらに、突条５０は、軸線Ａｍを中心とした周方向において、上記中央（５０％）の位置から±１０％の位置に配置しても良い。

　突条５０は、その前端部（言い換えれば、軸線Ａｍ方向一方側の端部）５１が、第一ストラット４３Ａの前縁（言い換えれば、軸線Ａｍ方向一方側の縁部）４３ａと第一ストラット４３Ａの後縁（言い換えれば、軸線Ａｍ方向他方側の縁部）４３ｂとの間に配置されている。この突条５０の前端部５１の位置は、例えば、翼型を有する第一ストラット４３Ａの翼弦長を１００％とした場合、第一ストラット４３Ａの翼弦方向で、翼弦長の５０％の位置から±３０％の範囲に配置することができる。さらに、突条５０の前端部５１の位置は、例えば、第一ストラット４３Ａの翼弦方向で、翼弦長の５０％の位置から±２０％の範囲に配置してもよい。さらに、突条５０の前端部５１の位置は、例えば、第一ストラット４３Ａの翼弦方向で、翼弦長の５０％の位置から±１０％の範囲に配置してもよい。

　突条５０は、その後端部（言い換えれば、軸線Ａｍ方向他方側の端部）５２が、第一ストラット４３Ａの後縁４３ｂよりも軸線Ａｍ方向他方側に配置されている。この後端部５２は、後縁４３ｂよりも軸線Ａｍ方向他方側の範囲において可能な限り後縁４３ｂから離れた位置に配置できる。つまり、突条５０は、軸線Ａｍ方向他方側に向かって可能な限り長く形成してもよい。このようにすることで、第一ストラット４３Ａの後縁４３ｂから下流側において、第一ストラット４３Ａが無くなることによる排気流路Ｃの流路断面積の急拡大を緩和することができる。そのため、後縁４３ｂよりも下流において、境界層が剥離することを抑制できる。なお、図４中、軸線Ａｍ方向における前縁４３ａの位置を符号「Ｆ」、中央の位置を符号「Ｍ」、後縁４３ｂの位置を符号「Ｒ」で示している。

　内筒４１の外周面４１Ａから突出する突条５０の高さは、内筒４１の外周面４１Ａで生じる排気ガスの剥離による圧損よりも、突条５０の形状抵抗による圧損の方が小さくなるような高さにすることができる。さらに、突条５０の高さは、外周面４１Ａに形成される境界層の厚さに応じた高さにすることができ、例えば、第一ストラット４３Ａの翼高さに対して例えば、３％から１％程度の高さとしてもよい。なお、外周面４１Ａに形成される境界層の厚さは、ディフューザ４Ａの仕様等に応じて変わるため、突条５０の高さは、この境界層の厚さに応じて適宜調整すればよい。また、突条５０は、境界層の厚さよりも高くなるように形成しても良い。このように境界層の厚さよりも高く突条５０を形成することで、排気ガスの主流を巻き込むことが可能となり、境界層の発達をより抑制することができる。

　突条５０は、翼型を有している。より具体的には、突条５０は、軸線Ａｍを中心とした径方向外側から見て、軸線Ａｍ方向一方側に向かって先細りに形成されるとともに、軸線Ａｍ方向他方側に向かって先細りに形成されている。言い換えれば、突条５０は、軸線Ａｍ方向の両側に向かって、その幅寸法が漸次減少している。なお、この第一実施形態における突条５０は、径方向外側に向かって漸次幅寸法が減少して、軸線Ａｍ方向に延びる稜線が形成される場合を例示しているが、この形状に限られるものでは無い。

　図５は、この発明の第一実施形態における排気流路入口の径方向位置に対する排気ガスの旋回角度を示すグラフである。図６は、この発明の第一実施形態における軸線方向一方側から見た縦渦と馬蹄渦との回転方向を示す図である。
　この図５において、横軸は、旋回流の旋回角度、縦軸は、排気流路Ｃ入口の径方向位置を示している。横軸のプラス（＋）側は、旋回流が周方向他方側から一方側に向かって流れている状態を示し、横軸のマイナス（－）側は、旋回流が周方向一方側から他方側に向かって流れている状態を示している。さらに、縦軸は、内筒４１の外周面４１Ａの位置を原点として、軸線Ａｍを中心にした径方向外側における排気流路Ｃ内の位置を表している。タービン動翼２４が上述したように湾曲している場合、タービン２から排出される排気ガスは、軸線Ａｍの周方向に旋回する旋回流成分を含んでいる。

　上述した構成を備えるガスタービン１００Ａが定格運転されている場合、第一ストラット４３Ａの周囲すなわち排気流路Ｃ入口における旋回流の旋回角度は、図５のグラフ中の破線で示すような分布となる。具体的には、内筒４１の外周面４１Ａの近傍と、外筒４２の内周面４２Ａの近傍とにおいて、旋回流の旋回角度の向きがマイナスになり、外周面４１Ａと内周面４２Ａとの間の径方向の中央付近で旋回流の旋回角度の向きがプラスになる。これは、流体の流れと流路内構造物との干渉による圧力損失が定格運転時に最も小さくなるように設計されているためである。旋回流の旋回角度を図５の破線のように分布させることで、定格運転において旋回流の旋回角度の絶対値を小さくできる。

　その一方で、ガスタービン１００Ａが定格運転ではなく部分負荷で運転されている状態では、排気流路Ｃ入口の径方向全域で旋回流の旋回角度がマイナス側に大きくなる。これは、図５のグラフ中の実線で示すように、ガスタービン１００Ａが部分負荷で運転されている場合の旋回角度の分布が、定格運転時の旋回角度の分布（図５中、破線で示す）をマイナス側にシフトしたような分布になるからである。このように旋回角度がマイナス側に大きくなることで、排気流路Ｃ内の構造物による流れの剥離が大きくなる傾向があり、これに伴ってディフューザ４Ａで生じる圧力損失が増加してしまう。

　しかし、図４に示すように、上述した第一実施形態のディフューザ４Ａは、軸線Ａｍを中心とする周方向で隣り合う第一ストラット４３Ａの間に突条５０が配置されている。そして、これら突条５０が、内筒４１の外周面４１Ａから突出して軸線Ａｍ方向に延びている。そのため、突条５０が仕切りとなり、軸線Ａｍを中心とした周方向で隣り合う第一ストラット４３Ａのうち、タービンロータ２１の回転方向後方に配置されている第一ストラット４３Ａの負圧面Ｓ２側に生じた剥離渦Ｖ２が、回転方向前方に配置されている第一ストラット４３Ａの正圧面Ｓ１側に生じた馬蹄渦Ｖ１を巻きあげる等の影響を及ぼすことを抑制できる。
　そのため、回転方向前方の第一ストラット４３Ａの正圧面Ｓ１側（回転方向後方）に形成された馬蹄渦Ｖ１により、軸線Ａｍ方向における第一ストラット４３Ａの中央から第一ストラット４３Ａの後縁４３ｂに渡って、内筒４１の外周面４１Ａに形成される境界層が不安定になることを抑制できる。

　また、軸線Ａｍを中心とした周方向で隣り合う第一ストラット４３Ａの間において、回転方向後方の第一ストラット４３Ａに形成された剥離渦Ｖ２が、回転方向前方の第一ストラット４３Ａに向かう際に、その一部が突条５０を乗り越える。これにより軸線Ａｍ方向に延びる突条５０に沿う渦軸を有した縦渦Ｖ３が生じる。図６に示すように、この縦渦Ｖ３は、上述した第一ストラット４３Ａの回転方向前方に形成される馬蹄渦Ｖ１の回転方向と同方向に回転し第一ストラット４３Ａの下流側に延びる渦管となる。
　このように縦渦Ｖ３と馬蹄渦Ｖ１との回転方向が互いに同方向となることで、上記の縦渦Ｖ３と馬蹄渦Ｖ１とには互いに周方向で離間する方向に力が作用する。つまり、縦渦Ｖ３と馬蹄渦Ｖ１との配置が維持され易くなる。そのため、第一ストラット４３Ａの下流においても縦渦Ｖ３と馬蹄渦Ｖ１とが維持され易くなり、境界層の発達を抑制できる。

　これにより、上述した部分負荷時のように排気ガスの旋回角度が大きい場合であっても、内筒４１の外周面４１Ａから排気ガスの流れが剥離することを抑制できる。そのため、排気流路Ｃにおける圧力損失を抑制して、ディフューザ４Ａによる圧力回復を効率よく行うことができる。
　その結果、タービン２及びガスタービン１００Ａの性能向上を図ることが可能となる。

　さらに、軸線Ａｍを中心とした径方向外側から見て、突条５０が、軸線Ａｍ方向一方側に向かって先細りに形成されるとともに、軸線Ａｍ方向他方側に向かって先細りに形成されている。このように突条５０が形成されることで、軸線Ａｍ方向に流れる排気ガスの主流に対して突条５０の形状抵抗を低減することができる。

（第二実施形態）
　次に、この発明の第二実施形態を図面に基づき説明する。この第二実施形態のガスタービンは、上述した第一実施形態のガスタービンと、ディフューザの構成のみが異なる。そのため、上述した第一実施形態と同一部分に同一符号を付して説明するとともに、重複する説明を省略する。

　図７は、この発明の第二実施形態における図３に相当する断面図である。図８は、この発明の第二実施形態における図４に相当する斜視図である。
　図７、図８に示すように、この第二実施形態におけるガスタービン１００Ｂのディフューザ４Ｂは、上述した第一実施形態のディフューザ４Ａと同様に、タービンケーシング２２（ガスタービンケーシング９２）に一体に設けられている。
　なお、この第二実施形態のガスタービン１００Ｂは、第一実施形態のガスタービン１００Ａと同様に圧縮機１と、燃焼器３と、タービン２と、をそれぞれ備えている。

　ディフューザ４Ｂは、内筒４１と、外筒４２と、第一ストラット４３Ｂと、第二ストラット４４と、を備えている。
　第一ストラット４３Ｂは、上述した第一ストラット４３Ａと同様に、排気流路Ｃの中に配置され、内筒４１と外筒４２とを接続している。外筒４２は、第一ストラット４３Ｂ及び第二ストラット４４によって内筒４１に対して固定・支持されている。第一ストラット４３Ｂは、複数のタービン動翼段２３のうちで軸線Ａｍ方向の最も他方側に位置する最終段のタービン動翼段２３に対して、軸線Ａｍ方向で隣り合うように配置されている。

　第一ストラット４３Ｂは、排気流路Ｃ内で軸線Ａｍを中心とした周方向に間隔をあけて複数設けられている。この第二実施形態では、第一実施形態と同様に、内筒４１を中心として外周側に向かって放射状に延びる６つの第一ストラット４３Ｂが設けられている場合を例示している。これら第一ストラット４３Ｂは、軸線Ａｍを中心とした周方向に等間隔で配置されている。

　これら第一ストラット４３Ｂは、上述した第一ストラット４３Ａと同様に、内筒４１の外周面４１Ａの法線に対して傾斜したいわゆるタンジェンシャルストラットになっている。より具体的には、第一ストラット４３Ｂは、軸線Ａｍを中心とした径方向内側から外側に向かうにしたがって、タービンロータ２１の回転方向（図７中、矢印Ａで示す）の前側に配置されるように傾斜している。

　タービンロータ２１の回転方向において、回転方向の後側を向く第一ストラット４３Ｂの面は、正圧面Ｓ１となり、回転方向の前側を向く第一ストラット４３Ｂの面は、負圧面Ｓ２となる。この第一実施形態において、これら正圧面Ｓ１、及び負圧面Ｓ２は、いずれも内筒４１の外周面４１Ａから外筒４２の内周面４２Ａに至る間で、同一の方向に延びるように形成されている。

　ディフューザ４Ｂは、凸部５３を備えている。凸部５３は、複数の第一ストラット４３Ｂの負圧面Ｓ２からそれぞれ突出している。凸部５３は、第一ストラット４３Ｂの負圧面Ｓ２に縦渦Ｖ４を発生させる。この縦渦Ｖ４は、軸線Ａｍを中心とした径方向で、凸部５３の両側に発生する。縦渦Ｖ４は、凸部５３に巻き付くように排気ガスの下流側（軸線Ａｍ方向他方側）に延びる渦管となる。この凸部５３によって発生する縦渦Ｖ４は、第一ストラット４３Ｂの前縁４３ａの近傍の領域に発生する剥離渦Ｖ２に干渉する。この干渉により、剥離渦Ｖ２の発達が阻害される。
　上述した凸部５３は、一つの第一ストラット４３Ｂに対して一つだけ設けた場合について説明した。しかし、凸部５３は、一つの第一ストラット４３Ｂに対して複数設けたりしても良い。

　凸部５３は、例えば、上述した剥離渦Ｖ２が生じる部分よりも上流側に設けても良い。このようにすることで、凸部５３により形成された縦渦Ｖ４によって剥離渦Ｖ２が生じること自体を抑制できる。
　さらに、凸部５３は、軸線Ａｍを中心とした径方向で、内筒４１の外周面４１Ａから外筒４２の内周面４２Ａまでの距離を１００％とした場合、５０％の位置よりも内筒４１の外周面４１Ａに近い側に配置しても良い。さらに、凸部５３は、上記軸線Ａｍを中心とした径方向で、３０％の位置よりも内筒４１の外周面４１Ａに近い側に配置しても良い。このようにすることで、特に排気ガスのマイナスの旋回角度が大きくなる位置に配置できるため、効率よく剥離渦Ｖ２の発達を阻害できる。

　また、凸部５３は、負圧面Ｓ２から突出する寸法は、剥離渦Ｖ２に起因する圧力損失よりも、凸部５３の形状抵抗による圧力損失が大きくならない程度の寸法としてもよい。このように凸部５３の突出寸法を設定することにより、効率よく圧力損失を低減できる。　なお、凸部５３の形状は、負圧面Ｓ２から突出していればよく、図７、図８に示す形状に限られない。

　ディフューザ４Ｂは、上述したディフューザ４Ａと同様に、軸線Ａｍを中心とした周方向で隣り合う第一ストラット４３Ｂの間に、突条５０を備えている。この突条５０は、第一実施形態と同一の構成であるため、詳細説明を省略する。

　したがって、上述した第二実施形態によれば、第一実施形態の作用効果に加えて、凸部５３を備えていることで、凸部５３の両側に上述した馬蹄渦と同様の縦渦Ｖ４が形成される。この凸部５３によって形成された縦渦Ｖ４は、排気ガスの旋回流によって第一ストラット４３Ｂの負圧面Ｓ２に形成される剥離渦Ｖ２に干渉する。そのため、剥離渦Ｖ２の発達が抑制される。つまり、剥離渦Ｖ２によって、内筒４１の外周面４１Ａに形成される境界層が径方向外側に向かって巻き上げられることを低減できる。

　さらに、凸部５３を径方向の中央の位置（上述した５０％の位置）よりも内筒４１に近い位置に配置している。そのため、特に旋回流によって剥離渦Ｖ２が形成され易い位置に、凸部５３によって剥離渦Ｖ２に干渉する縦渦Ｖ４を形成させることができる。その結果、剥離渦Ｖ２の発生を効率よく抑制することができる。

　この発明は上述した各実施形態の構成に限られるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で設計変更可能である。
　例えば、上述した各実施形態では、一つのディフューザ４Ａ又は一つのディフューザ４Ｂに設けられる複数の突条５０が全て同一の構成である場合について説明した。しかし、これら複数の突条５０は、それぞれ異なる構成（形状、配置等）であっても良い。例えば、突条５０の前端部５１及び後端部５２の位置、高さ、幅は、それぞれ上記複数の突条５０毎に異なっていても良い。

　また、上述した第二実施形態においては、軸線Ａｍを中心とした径方向の中央よりも内筒４１に近い側に凸部５３が配置される場合を例示したが、軸線Ａｍを中心とした径方向の中央よりも、外筒４２に近い側に凸部５３を配置するようにしても良い。

　また、第二実施形態において、凸部５３が軸線Ａｍを中心とした径方向で、５０％の位置又は３０％の位置よりも内筒に近い側に配置される場合について説明したが、この範囲に限られない。凸部５３は、例えば、５０％の位置を基準にして上記径方向で±３０％の範囲内に配置するようにしても良い。

　さらに、各実施形態においては、第一ストラット４３Ａ，４３Ｂと第二ストラット４４とを備える場合について説明したが、第一ストラット４３Ａ，４３Ｂのみを備えるようにしても良い。

（第三実施形態）
　次に、この発明の第三実施形態のタービン及びガスタービンを図面に基づき説明する。　図９は、この発明の第三実施形態におけるガスタービンの概略構成を示す構成図である。
　図９に示すように、この第三実施形態に係るガスタービン１０００は、圧縮機１０と、燃焼器３０と、タービン２０Ａと、を備えている。

　圧縮機１０は、高圧空気を生成する。圧縮機１０は、圧縮機ロータ１１０と、圧縮機ケーシング１２０と、を備えている。圧縮機ケーシング１２０は、圧縮機ロータ１１０を外周側から覆っており、軸線Ａｍに沿って延びている。

　圧縮機ロータ１１０の外周面には、軸線Ａｍ方向に間隔をあけて配列された複数の圧縮機動翼段１３０が設けられている。これら圧縮機動翼段１３０は、複数の圧縮機動翼１４０をそれぞれ備えている。各圧縮機動翼段１３０の圧縮機動翼１４０は、圧縮機ロータ１１０の外周面上で軸線Ａｍの周方向に間隔をあけて配列されている。

　圧縮機ケーシング１２０の内周面には、軸線Ａｍ方向に間隔をあけて配列された複数の圧縮機静翼段１５０が設けられている。これら圧縮機静翼段１５０は、軸線Ａｍ方向で上記圧縮機動翼段１３０と交互に配置されている。これら圧縮機静翼段１５０は、複数の圧縮機静翼１６０をそれぞれ備えている。各圧縮機静翼段１５０の圧縮機静翼１６０は、圧縮機ケーシング１２０の内周面上で軸線Ａｍの周方向に間隔をあけて配列されている。

　燃焼器３０は、圧縮機１０で生成された高圧空気に燃料を混合して燃焼させることで燃焼ガスを生成する。燃焼器３０は、圧縮機ケーシング１２０とタービン２０Ａのタービンケーシング２２０との間に設けられている。この燃焼器３０によって生成された燃焼ガスは、タービン２０Ａに供給される。

　タービン２０Ａは、燃焼器３０で生成された燃焼ガスによって駆動する。このタービン２０Ａは、タービンロータ２１０と、タービンケーシング２２０と、ディフューザ４０Ａと、を有している。
　タービンロータ２１０は、軸線Ａｍに沿って延びている。このタービンロータ２１０の外周面には、軸線Ａｍ方向に間隔をあけて配列された複数のタービン動翼段２３０が設けられている。これらタービン動翼段２３０は、複数のタービン動翼２４０をそれぞれ備えている。各タービン動翼段２３０のタービン動翼２４０は、タービンロータ２１０の外周面上で軸線Ａｍの周方向に間隔をあけて配列されている。

　複数のタービン動翼段２３０のうち、最も下流側に配置された最終段のタービン動翼段２３０を構成するタービン動翼２４０は、その軸線Ａｍ方向他方側の部分が軸線Ａｍを中心とした周方向の一方側から他方側に向かって湾曲している。言い換えれば、最終段のタービン動翼段２３０のタービン動翼２４０は、その下流側のエッジ部分（後縁）が、タービンロータ２１０の回転方向の後方側を向くように湾曲している。なお、少なくとも最終段のタービン動翼段２３０のタービン動翼２４０のみが上述したように湾曲して形成されればよく、上記構成に限られるものではない。例えば、他のタービン動翼段２３０のタービン動翼２４０についても、最終段のタービン動翼段２３０のタービン動翼２４０と同様に湾曲させても良い。

　タービンケーシング２２０は、タービンロータ２１０を外周側から覆っている。このタービンケーシング２２０の内周面には、軸線Ａｍ方向に間隔をあけて配列された複数のタービン静翼段２５０が設けられている。タービン静翼段２５０は、軸線Ａｍ方向で上記タービン動翼段２３０と交互に配置されている。これらタービン静翼段２５０は、複数のタービン静翼２６０をそれぞれ備えている。各タービン静翼段２５０のタービン静翼２６０は、タービンケーシング２２０の内周面上で軸線Ａｍの周方向に間隔をあけて配列されている。

　圧縮機ロータ１１０とタービンロータ２１０とは、軸線Ａｍ方向に一体に接続されている。これら圧縮機ロータ１１０とタービンロータ２１０とによって、ガスタービンロータ９１０が構成されている。同様に、圧縮機ケーシング１２０とタービンケーシング２２０とは、軸線Ａｍに沿って一体に接続されている。これら圧縮機ケーシング１２０とタービンケーシング２２０とによってガスタービンケーシング９２０が構成されている。
　ガスタービンロータ９１０は、ガスタービンケーシング９２０の内部で軸線Ａｍ回りに一体に回転可能とされている。

　ガスタービン１０００を運転するに当たっては、まず外部の駆動源によって圧縮機ロータ１１０（ガスタービンロータ９１０）を回転駆動する。圧縮機ロータ１１０の回転に伴って外部の空気が順次圧縮され、高圧空気が生成される。この高圧空気は、圧縮機ケーシング１２０を通じて燃焼器３０内に供給される。燃焼器３０内では、燃料がこの高圧空気に混合されて燃焼し、高温高圧の燃焼ガスが生成される。燃焼ガスはタービンケーシング２２０を通じてタービン２０Ａ内に供給される。タービン２０Ａ内では、タービン動翼段２３０、及びタービン静翼段２５０に燃焼ガスが順次衝突することで、タービンロータ２１０（ガスタービンロータ９１０）に対して回転駆動力が与えられる。この回転エネルギーは、例えば、軸端に連結された発電機Ｇ等の駆動に利用される。タービン２０Ａを駆動した燃焼ガスは、排気ガスとしてディフューザ４０Ａを通過する際に圧力（静圧）が高められた後、外部に排出される。

　図１０は、この発明の第三実施形態におけるディフューザの軸線に沿う断面図である。　図１０に示すように、ディフューザ４０Ａは、タービンケーシング２２０（ガスタービンケーシング９２０）に一体に設けられている。このディフューザ４０Ａは、内筒４１０と、外筒４２０と、第一ストラット４３０と、第二ストラット４４０と、凸部５００（図１１参照）と、を備えている。

　内筒４１０は、軸線Ａｍに沿って延びる筒状に形成されている。内筒４１０は、その外周面４１０Ａが、軸線Ａｍ方向一方側から他方側に向かうにしたがって次第に縮径するように形成されている。この内筒４１０の内側には、ガスタービンロータ９１０の軸端部９１０Ａを回転可能に支持する軸受装置３００が設けられている。この軸受装置３００は、軸受３１０と、軸受ハウジング３２０と、を備えている。軸受ハウジング３２０は、主に、第一ストラット４３０によって外筒４２０に支持されている。

　外筒４２０は、内筒４１０を外周側から覆う筒状に形成されている。外筒４２０は、内筒４１０との間に、タービン２０Ａから排出された排気ガスが流れる排気流路Ｃを形成している。外筒４２０は、その内周面４２０Ａが、軸線Ａｍ方向一方側から他方側に向かうにしたがって次第に拡径するように形成されている。すなわち、外筒４２０と内筒４１０との間に形成される排気流路Ｃの断面積（軸線Ａｍに直交する断面積）は、軸線Ａｍ方向一方側から他方側に向かうにしたがって、次第に拡径している。このように排気流路Ｃの断面積が次第に拡径することで、排気流路Ｃ内を流れる排気ガスの運動エネルギーが、漸次圧力エネルギーに変換（圧力回復）される。

　第一ストラット４３０は、高温の排気ガスにさらされないようにストラットカバー４５０によって覆われている。この第一ストラット４３０は、内筒４１０の外周面４１０Ａの法線に対して傾斜したいわゆるタンジェンシャルストラットを用いることができる。このようなタンジェンシャルストラットを採用することで、熱伸びによる軸心のずれを少なくすることが可能となる。

　第二ストラット４４０は、第一ストラット４３０の荷重負担を分散するとともに、例えばガスタービン１０００の軸受３１０への人の進入を可能にする通路として機能する。この第二ストラット４４０は、軸線Ａｍを中心とした径方向に延びる筒状に形成されている。第二ストラット４４０は、第一ストラット４３０から軸線Ａｍ方向他方側に離間した位置に設けられている。

　この第三実施形態におけるストラットカバー４５０及び第二ストラット４４０は、排気ガスに対する形状抵抗を低減可能な形状となっている。排気ガスに対する形状抵抗を低減可能な形状としては、例えば、排気ガスの流れる方向に長い断面長円形状や、排気ガスの流れる方向に翼弦が延びる翼型を例示できる。

　ガスタービン１０００は、シール機構（図示せず）を備えている。このシール機構は、圧縮機１０により生成した圧縮空気の一部をシールガスとして上述したディフューザ４０Ａの内筒４１０と、タービンロータ２１０との隙間から、排気流路Ｃの内側に向かって流入させている。このシール機構によって、上記隙間から排気ガスが流出しないようになっている。

　図１１は、この発明の第三実施形態における隣り合う第一ストラットの間の内筒の斜視図である。
　図１１に示すように、ディフューザ４０Ａは、軸線Ａｍを中心とした周方向で隣り合う第一ストラット４３０（ストラットカバー４５０）の間に、凸部５００を備えている。凸部５００は、周方向に並んで配置された複数の第一ストラット４３０の間にそれぞれ一つずつ設けられている。凸部５００は、内筒４１０の外周面４１０Ａから突出している。この第三実施形態における凸部５００は、外周面４１０Ａから軸線Ａｍを中心とした径方向の外側に向けて突出している。

　ここで、凸部５００の突出量（言い換えれば、径方向の高さ）は、内筒４１０の外周面４１０Ａに排気ガスの流れによって形成される境界層（図示せず）の厚さよりも僅かに低くすることができる。より具体的には、凸部５００の突出量は、軸線Ａｍを中心とする径方向における第一ストラット４３０の高さ（翼高さ）に対して５％の突出量にしても良い。さらに、凸部５００の突出量は、第一ストラット４３０の高さに対して３％の突出量にしても良い。また、凸部５００の突出量は、第一ストラット４３０の高さに対して１％としても良い。なお、境界層の厚さは、ディフューザ４０Ａの仕様に応じて変化するため、凸部５００の突出量は、境界層の厚さに応じて適宜調整してもよい。

　この第三実施形態における凸部５００は、軸線Ａｍを中心とした周方向において、隣り合う第一ストラット４３０の間の距離を１００％とすると、隣り合う第一ストラット４３０の中央（５０％）の位置から、±３０％の範囲に形成することができる。さらに、凸部５００は、軸線Ａｍを中心とした周方向において、上記中央（５０％）の位置から±２０％の位置に配置しても良い。さらに、凸部５００は、軸線Ａｍを中心とした周方向において、上記中央（５０％）の位置から±１０％の位置に配置しても良い。

　さらに、凸部５００は、第一ストラット４３０の軸線Ａｍ方向の全長を１００％とした場合、軸線Ａｍ方向における第一ストラット４３０の前縁（言い換えれば、軸線Ａｍ方向一方側の縁部）４３０ａの位置（以下、単に「前縁の位置」と称する。図１１中、二点鎖線Ｆで示す位置）を基準として上記第一ストラット４３０の全長の±１０％の領域内に配置することができる。さらに、凸部５００は、軸線Ａｍ方向において上記前縁の位置を基準として±５％の領域内に配置しても良い。さらに、凸部５００は、軸線Ａｍ方向において上記前縁の位置を基準として±３％の領域内に配置しても良い。さらに、凸部５００は、軸線Ａｍ方向において上記前縁の位置を基準として±２％の領域内に配置しても良い。

　軸線Ａｍ方向における凸部５００の長さは、前縁４３０ａの位置を基準とした上記領域内に入る長さであれば、どのような長さであっても良い。例えば、軸線Ａｍ方向における上記領域の長さと同等の長さに形成しても良い。

　凸部５００は、軸線Ａｍを中心とする径方向の外側に向かうにしたがって先細りに形成されていてもよい。図１１においては、先細りの形状として、軸線Ａｍ方向の一方側（上流側）から他方側（下流側）に向かうにしたがって、凸部５００の突出量が増加するように形成される場合を例示しているが、先細りであれば、この形状に限られるものではない。

　ところで、ガスタービン１０００の運転時、ディフューザ４０Ａの入口において軸線Ａｍを中心とする径方向の内側に向かってシールガスが流入する場合がある。このシールガスは、内筒４１０の外周面４１０Ａに形成される不安定な境界層内の流れに干渉する。ここで、境界層内の流れは、そもそも第一ストラット４３０と内筒４１０の外周面４１０Ａとの接合部に生じる馬蹄渦を代表とした二次流れや、第一ストラット４３０の周方向傾斜による圧力勾配により、三次元的な流れとなり、擾乱が拡大すると剥離が生じ易い。この境界層内の流れは、上記シールガスの流入により垂直方向の渦度が増すようになる。つまり、境界層内の流れには、主に軸線Ａｍを中心とする周方向の渦軸を有する渦Ｖ２０（図１１参照）が含まれることとなる。この垂直方向の渦度が増した境界層は、シールガスが流入しない場合と比較して、下流側に進むにしたがって大きく発達してしまう。特に、第一ストラット４３０の後縁４３０ｂの位置を境にして、流路断面積が急拡大するため、更に流速が低下して、境界層剥離が生じる可能性が有る。

　上述したように第三実施形態のディフューザ４０Ａは、軸線Ａｍを中心とする周方向で隣り合う第一ストラット４３０の間に凸部５００が配置されている。これら凸部５００は、軸線Ａｍ方向において第一ストラット４３０の前縁４３０ａの位置の近くに配置されている。上述したシールガスが干渉して垂直方向の渦度を有した境界層内の流れは、第一ストラット４３０の前縁４３０ａの位置の近傍で凸部５００に巻きつく形となる。

　これにより、凸部５００の周方向両側に排気ガスの流れる方向に渦軸を有する縦渦Ｖ３０が形成される。この縦渦Ｖ３０は、凸部５００よりも下流側に延びて、渦管を形成する。この縦渦Ｖ３０は、第一ストラット４３０の前縁４３０ａ付近よりも下流の境界層内の排気ガスに運動量を与える。そのため、上述したようにシールガスが流入する場合であっても、境界層が発達する前に境界層内の流れに運動量を与えて、境界層が発達していわゆる境界層剥離が生じることを抑制できる。その結果、ディフューザ４０Ａの圧力損失を抑制して性能向上を図ることができる。

　図１２は、この発明の第三実施形態における凸部の周囲の渦を軸線方向の一方側から見た図である。
　図１２に示すように、縦渦Ｖ３０は、隣り合う馬蹄渦Ｖ１０と逆方向に回転する。このように縦渦Ｖ３０と馬蹄渦Ｖ１０との回転方向が互いに逆方向となることで、上記の縦渦Ｖ３０の流れと馬蹄渦Ｖ１０の流れとが、隣接する場所において同方向に流れるため、互いの回転を阻害せず促進する方向に作用し、縦渦Ｖ３０と馬蹄渦Ｖ１０とが安定する。そのため、第一ストラット４３０の下流においても縦渦Ｖ３０と馬蹄渦Ｖ１０とが維持され易くなり、より一層、境界層の発達を抑制できる。

（第四実施形態）
　次に、この発明の第四実施形態を図面に基づき説明する。この第四実施形態は、上述した第三実施形態にガイド板を設けた点でのみ相違する。そのため、上述した第三実施形態と同一部分に同一符号を付して説明するとともに、重複する説明を省略する。
　この第四実施形態のガスタービン１０００は、上述した第三実施形態と同様に、圧縮機１０と、燃焼器３０と、タービン２０Ｂと、を備えている。さらに、タービン２０Ｂは、タービンロータ２１０と、タービンケーシング２２０と、ディフューザ４０Ｂと、を有している。

　図１３は、この発明の第四実施形態における図１１に相当する図である。
　図１３に示すように、この第四実施形態におけるディフューザ４０Ｂは、内筒４１０と、外筒４２０（図１３に図示せず）と、第一ストラット４３０と、第二ストラット４４０と、凸部５００と、ガイド板５１０と、を備えている。
　凸部５００は、第三実施形態と同様の構成であり、軸線Ａｍを中心とする周方向に並んで配置された複数の第一ストラット４３０の間にそれぞれ一つずつ設けられている。これら凸部５００は、内筒４１０の外周面４１０Ａからそれぞれ突出している。

　ガイド板５１０は、凸部５００で生じた縦渦Ｖ３０を下流側に案内する。ガイド板５１０は、凸部５００と同様に、軸線Ａｍを中心とする周方向に並んで配置された複数の第一ストラット４３０の間にそれぞれ一つずつ設けられている。これらガイド板５１０は、軸線Ａｍ方向に延びるように形成され、凸部５００に対して、排気ガスの流れる方向における下流側に間隔をあけて配置されている。

　ガイド板５１０は、更に、内筒４１０の外周面４１０Ａから、軸線Ａｍを中心とする径方向外側に向かって突出するように形成されている。この第四実施形態で例示するガイド板５１０は、上記径方向外側に向かって延びる平板状に形成されている。また、この第四実施形態で例示するガイド板５１０は、軸線Ａｍ方向の一方側から他方側に向かって徐々に突出量が増加するように形成されている。ガイド板５１０は、その最大突出量が凸部５００の突出量と同等になるようにしてもよい。

　この第四実施形態で例示するガイド板５１０は、第一ストラット４３０の前縁４３０ａを基準として第一ストラット４３０の翼弦長に対して５０％の位置（言い換えれば、軸線Ａｍ方向で、前縁４３０ａと後縁４３０ｂの中間位置）から第一ストラット４３０の後縁４３０ｂの位置まで延びている。図１３中、後縁４３０ｂの位置を符号「Ｒ」、前縁４３０ａ及び後縁４３０ｂの中間位置を符号「Ｍ」で示す。

　軸線Ａｍを中心とする周方向におけるガイド板５１０の厚さ（寸法）は、軸線Ａｍを中心とする周方向における凸部５００の寸法と同等に形成されている。
　なお、図１３に破線で示すように、ガイド板５１０は、後縁４３０ｂの位置よりも下流側まで延びていても良い。このようにすることで、第一ストラット４３０の後縁４３０ｂの位置よりも下流側において、排気ガスの流路断面積が急拡大することを抑制できる。また、第四実施形態におけるガイド板５１０の軸線Ａｍ方向における上流側の端部と下流側の端部との各位置は一例であって、凸部５００により形成された縦渦Ｖ３０を案内できる位置であれば上記の位置に限られない。

　上述した第四実施形態によれば、第三実施形態と同様に、凸部５００によって縦渦Ｖ３０を形成することができる。さらに、ガイド板５１０を備えていることで、凸部５００によって形成された縦渦Ｖ３０をより下流側まで維持させるとともに、この縦渦Ｖ３０の乱れを整える（整流する）ことができる。

（第五実施形態）
　次に、この発明の第五実施形態を図面に基づき説明する。この第五実施形態は、上述した第四実施形態の凸部とガイド板とを一体に設けた点でのみ相違する。そのため、上述した第四実施形態と同一部分に同一符号を付して説明するとともに、重複する説明を省略する。
　この第五実施形態のガスタービン１０００は、上述した第三実施形態と同様に、圧縮機１０と、燃焼器３０と、タービン２０Ｃと、を備えている。さらに、タービン２０Ｃは、タービンロータ２１０と、タービンケーシング２２０と、ディフューザ４０Ｃと、を有している。

　図１４は、この発明の第五実施形態における図１１に相当する図である。
　図１４に示すように、この第五実施形態におけるディフューザ４０Ｃは、内筒４１０と、外筒４２０（図１４に図示せず）と、第一ストラット４３０と、第二ストラット４４０と、ガイド凸部５２０と、を備えている。

　ガイド凸部５２０は、軸線Ａｍを中心とする周方向に並んで配置された複数の第一ストラット４３０の間にそれぞれ一つずつ設けられている。
　この第五実施形態におけるガイド凸部５２０は、軸線Ａｍを中心とした周方向において、隣り合う第一ストラット４３０の間の距離を１００％とすると、隣り合う第一ストラット４３０の中央（５０％）の位置から、±３０％の範囲に形成することができる。さらに、ガイド凸部５２０は、軸線Ａｍを中心とした周方向において、上記中央（５０％）の位置から±２０％の位置に配置しても良い。さらに、凸部５００は、軸線Ａｍを中心とした周方向において、上記中央（５０％）の位置から±１０％の位置に配置しても良い。

　これらガイド凸部５２０は、上述した第四実施形態のガイド板５１０の上流端（軸線Ａｍ方向の端部）を、軸線Ａｍ方向における上述した第一ストラット４３０の前縁４３０ａ付近の位置に配置されるように、軸線Ａｍ方向の長さを延長したような形状となっている。すなわち、これらガイド凸部５２０は、軸線Ａｍ方向に延びるように形成されている。

　ガイド凸部５２０は、軸線Ａｍ方向で第一ストラット４３０の前縁４３０ａの位置を基準としてストラット４３０の軸線Ａｍ方向の全長の±１０％の領域内から第一ストラット４３０の後縁４３０ｂの位置に向かって延びている。なお、ガイド凸部５２０は、の前縁４３０ａの位置を基準として第一ストラット４３０の軸線Ａｍ方向の全長の±５％の領域内から第一ストラット４３０の後縁４３０ｂの位置に向かって延びていても良い。さらに、ガイド凸部５２０は、第一ストラット４３０の前縁４３０ａの位置を基準として第一ストラット４３０の軸線Ａｍ方向の全長の±３％の領域内から第一ストラット４３０の後縁４３０ｂの位置に向かって延びていても良い。

　ガイド凸部５２０は、更に、内筒４１０の外周面４１０Ａから、軸線Ａｍを中心とする径方向外側に向かって突出するように形成されている。この第五実施形態で例示するガイド凸部５２０は、上記径方向外側に向かって延びる平板状に形成されている。また、この第五実施形態で例示するガイド凸部５２０は、軸線Ａｍ方向の一方側（上流側）から他方側（下流側）に向かって徐々に突出量が増加するように形成されている。ガイド凸部５２０の最大突出量は、上述した第三実施形態の凸部５００と同程度に形成することができる。

　したがって、第五実施形態によれば、シールガスが干渉して垂直方向の渦度を有した境界層内の流れがガイド凸部５２０に巻きつく形となり、縦渦Ｖ３０を形成することができる。更に、ガイド凸部５２０が、軸線Ａｍ方向における第一ストラット４３０の後縁４３０ｂの位置まで延びていることで、ガイド凸部５２０によって形成された縦渦Ｖ３０をガイド凸部５２０に沿って下流側まで維持させるとともに、この縦渦Ｖ３０の乱れを整えることができる。

　この発明は上述した各実施形態の構成に限られるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で設計変更可能である。
　例えば、上述した第四、第五実施形態では、ガイド板５１０、ガイド凸部５２０がそれぞれ板状の場合について説明した。しかし、板状に限られず、例えば、翼型を有していたり、軸線Ａｍを中心とする径方向外側に向かって先細りに形成されていたりしてもよい。
　さらに、ガイド板５１０、ガイド凸部５２０が、軸線Ａｍ方向の一方側（上流側）から他方側（下流側）に向かって徐々に突出量が増加するように形成されている場合について説明したが、この形状に限られない。例えば、突出量が上流側から下流側に向かって均一であっても良い。

　また、上述した各実施形態では、周方向で隣り合う第一ストラット４３０の間にそれぞれ一つずつ凸部５００、ガイド板５１０、ガイド凸部５２０が形成されている場合について説明した。しかし、周方向で隣り合う第一ストラット４３０の間にそれぞれ２つ以上の凸部５００、ガイド板５１０、ガイド凸部５２０が形成されるようにしてもよい。

　さらに、第三実施形態では、一つのディフューザ４０Ａに設けられる複数の凸部５００が全て同一の構成である場合について説明した。しかし、これら複数の凸部５００は、それぞれ異なる構成（形状、配置等）であっても良い。例えば、凸部５００の位置、長さ、高さ、幅は、それぞれ上記複数の凸部５００毎に異なっていても良い。同様に、一つのディフューザに設けられる第四実施形態の複数のガイド板５１０、第五実施形態の複数のガイド凸部５２０も、それぞれ異なる構成（形状、配置等）であっても良い。

　上記タービン及びガスタービンによれば、圧力損失を抑制して性能向上を図ることができる。

１，１０　圧縮機
２，２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃ　タービン
３，３０　燃焼器
４Ａ，４Ｂ，４０Ａ，４０Ｂ，４０Ｃ　ディフューザ
１１，１１０　圧縮機ロータ
１２，１２０　圧縮機ケーシング
１３，１３０　圧縮機動翼段
１４，１４０　圧縮機動翼
１５，１５０　圧縮機静翼段
１６，１６０　圧縮機静翼
２１，２１０　タービンロータ
２２，２２０　タービンケーシング
２３，２３０　タービン動翼段
２４，２４０　タービン動翼
２５，２５０　タービン静翼段
２６，２６０　タービン静翼
３００　軸受装置
３１０　軸受
３２０　軸受ハウジング
４１，４１０　内筒
４１Ａ，４１０Ａ　外周面
４２，４２０　外筒
４２Ａ，４２０Ａ　内周面
４３Ａ，４３Ｂ，４３０　第一ストラット（ストラット）
４３ａ，４３０ａ　前縁
４３ｂ，４３０ｂ　後縁
４４，４４０　第二ストラット
４５０　ストラットカバー５０　突条
５１　前端部
５２　後端部
５３，５００　凸部
５１０　ガイド板
５２０　ガイド凸部
９１，９１０　ガスタービンロータ
９１Ａ，９１０Ａ　軸端部
９２，９２０　ガスタービンケーシング
１００Ａ，１００Ｂ，１０００　ガスタービン
Ａｍ　軸線
Ｃ　排気流路
Ｇ　発電機
Ｓ１　正圧面
Ｓ２　負圧面
Ｖ１，Ｖ１０　馬蹄渦
Ｖ２　剥離渦
Ｖ３　縦渦
Ｖ４，Ｖ３０　縦渦
Ｖ２０　渦

Claims (5)

1. 　軸線に沿って延びるとともに、前記軸線の周方向一方側に向かって回転可能なタービンロータと、
   　前記タービンロータを外周側から覆うタービンケーシングと、
   　前記タービンロータの外周面上で前記軸線の周方向に配列され、少なくとも軸線方向の他方側の部分が周方向一方側から他方側に向かって湾曲している複数のタービン動翼と、　前記タービンケーシングの内周面上で前記タービン動翼に対して前記軸線方向に隣り合うように設けられるとともに、周方向に配列された複数のタービン静翼と、
   　前記タービン動翼の軸線方向他方側に設けられ、軸線方向の一方側から他方側に向かって排気ガスが流れる排気流路を形成するディフューザと、
   を備え、
   　前記ディフューザは、
   　前記軸線に沿って延びる内筒と、
   　前記内筒を外周側から覆うとともに、前記内筒との間に前記排気流路を形成する外筒と、
   　前記排気流路内で周方向に間隔をあけて設けられ、前記内筒と前記外筒とを接続するとともに、径方向内側から外側に向かうにしたがって前記タービンロータの回転方向前方に配置される複数のストラットと、
   　周方向で隣り合う前記ストラットの間に配置されて、前記内筒の外周面から突出して軸線方向に延びる突条と、を備え、
   　前記突条の軸線方向一方側の前端部は、前記ストラットの軸線方向一方側の前縁と前記ストラットの軸線方向他方側の後縁との間に配置され、
   　前記突条の軸線方向他方側の後端部は、前記後縁よりも軸線方向他方側に配置されているタービン。
2. 　前記突条は、軸線を中心とした径方向外側から見て軸線方向一方側に向かって先細りに形成されるとともに、軸線方向他方側に向かって先細りに形成されている請求項１に記載のタービン。
3. 　前記ストラットの負圧面から突出する凸部を備える請求項１に記載のタービン。
4. 　前記凸部は、軸線を中心とした径方向の中央よりも前記内筒に近い側に配置されている請求項３に記載のタービン。
5. 　空気を圧縮した圧縮空気を生成する圧縮機と、
   　前記圧縮空気に燃料を混合させて燃焼ガスを生成する燃焼器と、
   　前記燃焼ガスにより駆動される請求項１から４の何れか一項に記載のタービンと、
   を備えるガスタービン。

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