[go: up one dir, main page]

JP2011530443A - 摩擦低減テクスチャ表面を有する金属シート及びプレート並びにそれらの製造方法 - Google Patents

摩擦低減テクスチャ表面を有する金属シート及びプレート並びにそれらの製造方法 Download PDF

Info

Publication number
JP2011530443A
JP2011530443A JP2011522214A JP2011522214A JP2011530443A JP 2011530443 A JP2011530443 A JP 2011530443A JP 2011522214 A JP2011522214 A JP 2011522214A JP 2011522214 A JP2011522214 A JP 2011522214A JP 2011530443 A JP2011530443 A JP 2011530443A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
riblet
sheet
aluminum alloy
plate
rolling
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2011522214A
Other languages
English (en)
Inventor
リ，ミン
エム． マリネッリ，ジェームス
リウ，ジアンタオ
イー． マグヌセン，ポール
シェウ，サイモン
ビー． ハイニマン，マーカス
リウ，ジョン
ファノール ベガ，ルイス
Original Assignee
アルコア インコーポレイテッド
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by アルコア インコーポレイテッド filed Critical アルコア インコーポレイテッド
Publication of JP2011530443A publication Critical patent/JP2011530443A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
    • F15D—FLUID DYNAMICS, i.e. METHODS OR MEANS FOR INFLUENCING THE FLOW OF GASES OR LIQUIDS
    • F15D1/00—Influencing flow of fluids
    • F15D1/002—Influencing flow of fluids by influencing the boundary layer
    • F15D1/0025—Influencing flow of fluids by influencing the boundary layer using passive means, i.e. without external energy supply
    • F15D1/003—Influencing flow of fluids by influencing the boundary layer using passive means, i.e. without external energy supply comprising surface features, e.g. indentations or protrusions
    • F15D1/0035—Influencing flow of fluids by influencing the boundary layer using passive means, i.e. without external energy supply comprising surface features, e.g. indentations or protrusions in the form of riblets
    • F15D1/004—Influencing flow of fluids by influencing the boundary layer using passive means, i.e. without external energy supply comprising surface features, e.g. indentations or protrusions in the form of riblets oriented essentially parallel to the direction of flow
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/227—Surface roughening or texturing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
    • B64C—AEROPLANES; HELICOPTERS
    • B64C21/00—Influencing air flow over aircraft surfaces by affecting boundary layer flow
    • B64C21/10—Influencing air flow over aircraft surfaces by affecting boundary layer flow using other surface properties, e.g. roughness
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
    • F15D—FLUID DYNAMICS, i.e. METHODS OR MEANS FOR INFLUENCING THE FLOW OF GASES OR LIQUIDS
    • F15D1/00—Influencing flow of fluids
    • F15D1/10—Influencing flow of fluids around bodies of solid material
    • F15D1/12—Influencing flow of fluids around bodies of solid material by influencing the boundary layer
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B2003/001—Aluminium or its alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
    • B64C—AEROPLANES; HELICOPTERS
    • B64C2230/00—Boundary layer controls
    • B64C2230/26—Boundary layer controls by using rib lets or hydrophobic surfaces
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T50/00—Aeronautics or air transport
    • Y02T50/10—Drag reduction
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12389—All metal or with adjacent metals having variation in thickness
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/13—Hollow or container type article [e.g., tube, vase, etc.]
    • Y10T428/1352—Polymer or resin containing [i.e., natural or synthetic]
    • Y10T428/1355—Elemental metal containing [e.g., substrate, foil, film, coating, etc.]
    • Y10T428/1359—Three or more layers [continuous layer]

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)

Abstract

【解決手段】
摩擦低減テクスチャ表面を有する金属シート及びプレート並びにこれらの金属シート及びプレートを製造する方法を開示する。一実施例において、少なくとも１つの表面に溝が刻設された少なくとも１つの金属製品を含む輸送容器が提供され、溝が刻設された少なくとも１つの表面を有する少なくとも１つの金属製品を含んでおり、溝が刻設された表面はリブレット形体を形成し、該リブレット形体は、複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットが表面の少なくとも一部に沿って延びており、リブレット形体は、該リブレット形体を保護するために構成された少なくとも１つのコーティングでコートされている。一実施例において、複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットは、摩擦低減テクスチャ表面となる。一実施例において、金属製品は航空機の少なくとも一部分を製造するのに用いられる。一実施例において、金属製品はロータブレードの少なくとも一部分を製造するのに用いられる。
【選択図】 図２３

Description

抗力(drag)とは、流体(液体又はガス)の中を移動する固体により発生される機械力である。流体が空気のようなガスであるとき、それは空気力学的抗力(または空気抵抗)と称される。流体が水のような液体であるとき、それを水力力学的抗力という。ある例では、空気力学的ドラッグ源は、空気分子と翼または機体(例えば航空機の機体)の固体表面との間での表面摩擦である。別の例では、空気力学的ドラッグ源は、空気分子とロータブレードの固体表面(例えば、風力タービンにあるような)との間での表面摩擦である。表面摩擦(skin friction)は、固体とガスとの間での相互作用であるため、表面摩擦の大きさは、固体とガスの両方の特性に依存する。固体の場合、なめらかな、ワックス塗りの表面は、粗い表面と比べて生じる表面摩擦は小さい。ガスの場合、その大きさは、空気の粘性及び流れの運動に対する粘性の相対的大きさに依存し、レイノルズ数で表される。固体表面に沿って、低いエネルギー流の境界層が生成され、表面摩擦の大きさは、境界層の状況に依存する。
摩擦を低減するテクスチャ表面を有する金属のシート及びプレート並びにそれらの製造方法をここに開示する。
本発明の一実施例において開示する輸送容器は、実質的な溝が刻設された少なくとも１つの表面を有する少なくとも１つの金属製品を含み、実質的な溝が刻設された表面は、リブレット形体(riblet topography)を形成し、前記リブレット形体は、表面の少なくとも一部分に沿って延びる複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットを含み、前記リブレット形体は、リブレット形体を十分維持できるように構成された少なくとも１つのコーティング又はコート層で被覆される。一実施例において、複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットにより、摩擦を低減するテクスチャ表面が形成される。一実施例において、金属製品は、航空機の少なくとも一部分を製造するのに用いられる。一実施例において、金属製品は、ローターブレードの少なくとも一部分を製造するのに用いられる。一実施例において、金属製品は、アルミニウム合金のシート又はプレートである。一実施例において、金属製品はスチールのシート又はプレートである。
本発明の一実施例において開示する金属製品の製造方法は、ほぼ平らな金属シート又はプレートを準備すること、ほぼ平らな金属シート又はプレートをローリングミルを通過させることを含み、前記ローリングミルは、外表面にリブレット形体が刻設されたロールであって、該リブレット形体は複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットを含む少なくとも１つのロールと、変化のないほぼ平らな外表面を有する少なくとも１つのロールとを含むものであり、表面の少なくとも一部分に沿って延びる複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットを含む実質的な溝が刻設された金属シート又はプレートを作ること、実質的な溝が刻設された金属シート又はプレートを、リブレット形体を十分保護できるように構成された少なくとも１つのコート層で被覆すること、金属製品を得ること、を含んでいる。
一実施例において、少なくとも１つのコート層は、プライマー(下地層)、トップコート及びイージー／セルフクリーニングコート層からなる群から選択される。一実施例において、イージー／セルフクリーニングコート層は超疎水性コート層である。一実施例において、疎水性化学添加剤はトップコートに加えられる。一実施例において、超疎水性化学添加剤は、官能化されたシロキサン系である。
一実施例において、本発明の金属製品は、輸送容器を製造するのに用いられ、該輸送容器として、限定するものでないが、航空機又は飛行体(例えば、エアプレイン、ヘリコプター、ミサイル、グライダー、バルーン及び小型飛行船)、陸上乗物(例えば、車及び列車)、海上乗物(例えば、潜水艦、ヨット、無人水上乗物、自律的水中乗物等)及びパイプライン壁などが挙げられる。
本発明を、添付の図面を参照してさらに詳細に説明する。なお、幾つかの図において、同様な構造については同じ符号を付している。図面は、必ずしも縮尺とおりではなく、本発明の原理を示すものは強調して示されている。
図１Ａ〜１Ｄは、摩擦低減テクスチャ表面を有する金属のシート及びプレートを製造するのに用いられることができる異なるロールの実施例であって、図１Ａは、リブレット高さが約125μｍのＶ形溝が形成されたリブレット形体を有するロールを示す図である。 図１Ｂは、リブレット高さが約125μmのＶ形溝が形成されたリブレット形体を有するロールを示す図である。 図１Ｃは、リブレット高さが約50μmのＶ形溝が形成されたリブレット形体を有するロールを示す図である。 図１Ｄは、リブレット高さが約50μmのＶ形溝が形成されたリブレット形体を有するロールを示す図である。
図２Ａ〜２Ｄは、ロールの外周面に形成されることができる様々なリブレット形体の例であって、図２ＡはＶ形リブレットを示す図である。 図２Ｂは、矩形リブレットを示す図である。 図２Ｃは、鮫鱗形リブレットを示す図である。 図２Ｄは、変形鮫鱗形リブレットを示す図である。
図２Ａ−２Ｄに示されるリブレット形状の様々なパラメータ(間隔、高さ、半径Ｒ、半径ｒ及び角度)のリスト表である。
アルミニウム合金シートを、ローリングミルの中を異なる圧延率で通過させることにより、0.270インチゲージのアルミニウムＡｌクラッド合金シート上に得られたリブレット形体の断面光学金属組織像を示しており、図４Ａが圧延率が最も大きく、前記ローリングミルは、外面が“Ｖ”形リブレット形体に形成された少なくとも１つのロールを含み、ロール上のリブレット形体は、高さ約250μmで隣りどうしの間隔が約500μmである多数の隣接長手リブレットを含んでいる。 図４Ａと同様の光学金属組織像であり、圧延率の大きさが図４Ａのアルミニウム合金シートの次である。 図４Ａと同様の光学金属組織像であり、圧延率の大きさが図４Ｂのアルミニウム合金シートの次である。 図４Ａと同様の光学金属組織像であり、圧延率の大きさが図４Ｃのアルミニウム合金シートの次である。 図４Ａと同様の光学金属組織像であり、圧延率の大きさが図４Ｄのアルミニウム合金シートの次である。 図４Ａと同様の光学金属組織像であり、圧延率の大きさが図４Ｅのアルミニウム合金シートの次である。 図４Ａと同様の光学金属組織像であり、圧延率の大きさが図４Ｆのアルミニウム合金シートの次である。 図４Ａと同様の光学金属組織像であり、圧延率の大きさは図４Ｈのアルミニウム合金シートが最も小さい。
図５は、図４Ａ−４Ｈの試料について、ローリングミルのロールギャップ(インチ)と、ローリング後のアルミニウムＡｌクラッド合金シート上のリブレットの高さ(μm)と、ローリング後のアルミニウム合金シート上の残存クラッド(インチ)と、ローリング後のアルミニウム合金シートのゲージにおける圧延率(％)との関係を示すグラフである。
アルミニウム合金シートを、ローリングミルの中を異なる圧延率で通過させることにより、0.270インチゲージのアルミニウムＡｌクラッド合金シート上に得られたリブレット形体の断面光学金属組織像を示しており、図６Ａが圧延率が最も大きく、前記ローリングミルは、外面が鮫鱗形リブレット形体に形成された少なくとも１つのロールを含み、ロール上のリブレット形体は、高さ約250μmで隣りどうしの間隔が約500μmである多数の隣接長手リブレットを含んでいる。 図６Ａと同様の光学金属組織像であり、圧延率の大きさが図６Ａのアルミニウム合金シートの次である。 図６Ａと同様の光学金属組織像であり、圧延率の大きさが図６Ｂのアルミニウム合金シートの次である。 図６Ａと同様の光学金属組織像であり、圧延率の大きさが図６Ｃのアルミニウム合金シートの次である。 図６Ａと同様の光学金属組織像であり、圧延率の大きさが図６Ｄのアルミニウム合金シートの次である。 図６Ａと同様の光学金属組織像であり、圧延率の大きさは図６Ｆのアルミニウム合金シートが最も小さい。
図７は、図６Ａ−６Ｆ試料について、ローリングミルのロールギャップ(インチ)と、ローリング後のアルミニウムＡｌクラッド合金シート上のリブレットの高さ(μm)と、ローリング後のアルミニウム合金シート上の残存クラッド(インチ)と、ローリング後のアルミニウム合金シートのゲージにおける圧延率(％)との関係を示すグラフである。
図８は、本発明の摩擦低減テクスチャ表面から形成された溝付き表面を有する機体アルミニウム合金スキンシートを製造する流れ経路の一実施例を示す
図９は、本発明のリブレット形体から形成された溝付き表面を有する機体アルミニウム合金スキンシートを製造する一実施例について、時間に対する温度の関係を示している。
図１０は、本発明のリブレット形体から形成された溝付き表面を有する機体アルミニウム合金スキンシートを製造する流れ経路の一実施例を示す。
図１１は、本発明のリブレット形体から形成された溝付き表面を有する機体アルミニウム合金スキンシートを製造する一実施例について、時間に対する温度の関係を示している。リブレットは、溶体化熱処理ステップの後でローリングされた。
図１２は、本発明のリブレット形体から形成された溝付き表面を有する機体アルミニウム合金スキンシートを製造する一実施例について、時間に対する温度の関係を示している。リブレットは、アニーリングステップの後、溶体化熱処理ステップの前にローリングされた。
図１３は、本発明のリブレット形体から形成された溝付き表面を有するアルミニウム合金スキンシート又はプレートを製造する流れ経路の一実施例を示す。
図１４は、本発明のリブレット形体から形成された溝付き表面を有する機体アルミニウム合金スキンシートを製造する一実施例について、時間に対する温度の関係を示している。
図１５は、本発明のリブレット形体から形成された溝付き表面を有するアルミニウム合金シート又はプレートを製造する流れ経路の一実施例を示す。
図１６は、本発明のリブレット形体から形成された溝付き表面を有する機体アルミニウム合金スキンシートを製造する一実施例について、時間に対する温度の関係を示している
図１７は、本発明のリブレット形体から形成された溝付き表面を有するアルミニウム合金翼スキンシート又はプレートを製造する流れ経路の一実施例を示す。
図１８Ａは、本発明の方法を用いて、Ａｌクラッドアルミニウム合金シートに永久的ローリングされたリブレットパターン断面の光学金属組織像である。 図１８Ｂは、本発明の方法を用いて、Ａｌクラッドアルミニウム合金シートに永久的ローリングされた異なるリブレットパターン断面の光学金属組織像である。
図１９は、本発明のアルミニウム合金の作製に際し、リブレット形体を有するアルミニウム合金シート又はプレートの表面調製及びペインティングを実行する流れ経路の一実施例である。
図２０Ａは、本発明のアルミニウム合金の作製に際し、リブレット形体を有するアルミニウム合金シート又はプレートについて、プライマー及びトップコートの両方に手動サクションカップを用いて、プライマー／トップコート複合体を施すための構成の一実施例を示している。図２０Ｂは、一実施例の表に基づくプライマー／トップコート複合体で被覆されたＶ形リブレットを有するアルミニウム合金製品の断面の光学金属組織像である。
図２１Ａは、本発明のアルミニウム合金の作製に際し、リブレット形体を有するアルミニウム合金シート又はプレートについて、プライマー及びトップコートの両方に手動サクションカップを用いて、プライマー／トップコート複合体を施すための構成の一実施例を示している。図２１Ｂは、一実施例の表に基づくプライマー／トップコート複合体で被覆されたＶ形リブレットを有するアルミニウム合金製品の断面の光学金属組織像である。
図２２Ａは、本発明のアルミニウム合金の作製に際し、リブレット形体を有するアルミニウム合金シート又はプレートについて、プライマーに手動サクションカップ、トップコートにロボット式回転静電法を用いて、プライマー／トップコート複合体を施すための構成の一実施例を示している。図２２Ｂは、一実施例の表に基づくプライマー／トップコート複合体で被覆されたＶ形リブレットを有するアルミニウム合金製品の断面の光学金属組織像である。
図２３Ａは、本発明のアルミニウム合金の作製に際し、リブレット形体を有するアルミニウム合金シート又はプレートについて、プライマー及びトップコートの両方に手動静電圧力ポットを用いて、プライマー／トップコート複合体を施すための構成の一実施例を示している。図２３Ｂは、一実施例の表に基づくプライマー／トップコート複合体で被覆された修正正弦波リブレットを有するアルミニウム合金製品の断面の光学金属組織像である。
図２４Ａは、本発明のアルミニウム合金の作製に際し、リブレット形体を有するアルミニウム合金シート又はプレートについて、プライマーに静電浸漬Ｅ-コート、トップコートに手動サクションカップを用いて、プライマー／トップコート複合体を施すための構成の一実施例を示している。図２４Ｂは、一実施例の表に基づくプライマー／トップコート複合体で被覆されたＶ形リブレットを有するアルミニウム合金製品の断面の光学金属組織像である。
本発明の永久的ローリングされたリブレット形体を有するアルミニウム合金製品の汚れを防止する方法の実施例である。 本発明の永久的ローリングされたリブレット形体を有するアルミニウム合金製品の汚れを防止する方法の他の実施例である。
イージー／自己清浄成分で強化された本発明の一実施例の摩擦低減テクスチャ表面を有するアルミニウム合金製品が、イージー／自己清浄成分無しのペイントされた形体に比べて清浄度を改善させることができることを示している。 イージー／自己清浄成分で強化された本発明の一実施例の摩擦低減テクスチャ表面を有するアルミニウム合金製品が、イージー／自己清浄成分無しのペイントされた形体に比べて清浄度を改善させることができることを示している。 イージー／自己清浄成分で強化された本発明の一実施例の摩擦低減テクスチャ表面を有するアルミニウム合金製品が、イージー／自己清浄成分無しのペイントされた形体に比べて清浄度を改善させることができることを示している。
図２６Ａ−２６Ｃの摩擦低減テクスチャ表面を有するアルミニウム合金製品について、ペイント及びイージー／自己清浄剤の条件を表に示したものである。
図２８Ａは、ローリングされたリブレット形体の一実施例の概略図であり、ホウ酸−硫酸又は硫酸陽極酸化の使用を可能にする含浸シール化合物の表面処理が施されている。 図２８Ｂは、ローリングされたリブレット形体の一実施例の概略図であり、ホウ酸−硫酸又は硫酸陽極酸化の使用を可能にする含浸シール化合物の表面処理を施されている。
図２９Ａは、ローリングされたリブレット形体の一実施例の概略図であり、手動静電法を用いて表面処理が施されている。リブレット形体は、深い“Ｖ”形で正弦波の形体を含んでいる。
図３０Ａ〜３０Ｄは、本発明の一実施例を示しており、含浸シール化合物は、イージー／自己清浄系と共に、イージー／自己清浄系がペインティングされた標準のもの又はイージー／自己清浄系なしてペインティングされた標準のものよりもすぐれた清浄度を有している。図３０Ａは、ホウ酸−硫酸で陽極酸化されシールされた(イージー／自己清浄成分は無し)標準のプライマーと標準のトップコーを有する本発明の一実施例に係るアルミニウム合金製品を示している。 図３０Ｂは、ホウ酸−硫酸で陽極酸化されシールされた標準のプライマーと標準のトップコートに、アナターセ型二酸化チタン(TOTO)を含む光活性化系の超親水性コーティングの２つの層を有する本発明の一実施例に係るアルミニウム合金製品を示している。 図３０Ｃは、ホウ酸−硫酸で陽極酸化された標準のプライマー(シーリングは無し)に、2％TOTOが混合されたSDC MP101ポリシロキサンでコートされた本発明の一実施例に係るアルミニウム合金製品を示している。 図３０Ｄは、ホウ酸−硫酸で陽極酸化された標準のプライマー(シーリングは無し)に、2％TOTOが混合されたKion 1067Aポリシラザンでコートされた本発明の一実施例に係るアルミニウム合金製品を示している。
上記図面は、本発明の実施例に関するものであるが、以下に記載されるように他の実施態様も意図されている。この開示は、例示的な実施態様であり、限定するものでない。当該分野の専門家であれば、本開示の原理の範囲及び精神の範囲内で、他の様々な変形及び実施態様が可能である。
＜詳細な説明＞
一実施例において、本発明は、リブレット形体(滑らかな表面に形成されたテクスチャ)から形成され永久的ローリングされた溝付き表面を有する金属のシート(典型的には約0.001インチより大きく、約0.30インチよりも小さい)及びプレート(典型的には約0.30インチよりも大きい)並びにこれらを製造する方法を提供する。リブレット形体は、表面の少なくとも一部分に沿って延びる複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットを含んでいる。一実施例において、摩擦を低減するテクスチャ表面は、抗力を約5％〜約15％低下させることができる。一実施例において、金属シート及びプレートは、リブレット形体を十分保護できるように構成され施された少なくとも１つのコート層で被覆される。一実施例において、本発明の金属製品は、輸送容器を製造するのに用いられ、該輸送容器として、限定するものでないが、航空機又は飛行体(例えば、エアプレイン、ヘリコプター、ミサイル、グライダー、バルーン及び小型飛行船)、陸上乗物(例えば、車及び列車)、海上乗物(例えば、潜水艦、ヨット、無人水上乗物、自律的水中乗物等)及びパイプライン壁などが挙げられる。
一実施例において、本発明の金属製品は、航空機の少なくとも一部分(例えば、翼(wing)、機体(fuselage)のテールコーン又は尾部、スタビライザー等)を製造するのに用いられる。一実施例において、本発明の金属製品は、風力タービンの少なくとも１つのロータブレードを製造するのに用いられる。一実施例において、本発明の金属製品は、パイプラインの少なくとも壁を作るのに用いられる。航空機は、燃料経済性が良好であらねばならず、風力タービンはのロータブレードは効率的運転のためにチップ速度が高速であらねばならない。これらの要件を達成するには、航空機の翼やロータブレードは、、空気力学的抗力が小さいものでなければならない。
抗力を小さくすることは、燃料効率の向上に直接関係し、抗力が5％低下すると、燃料効率は約11％向上し、抗力がさらに低下すると、燃料効率は更に向上する。本発明のテクスチャ表面による摩擦(抗力)の低下は、例えば、平均スキン摩擦、スキン摩擦抗力係数(Cdf)、表面又は壁の剪断応力、プレストン圧力、境界層フェンス前後の圧力、リブレット形体下流の速度分布、壁の乱流強度等のパラメータの１又は２以上を測定することによって定量化される。一実施例において、摩擦の減少は、スキン摩擦抗力の減少である。本発明の金属シート及びプレートによってもたらされる抗力低下を測定するための実験は、限定するものでないが、回流水槽試験、風洞試験及びチャンネルフロー試験(例えば、油又は水)等の１又は複数の方法を用いて行なうことができる。滑らかな表面を有する金属シート及びプレートについては、本発明の金属シート及びプレートと同時に試験を行ない、１対１で比較することができる。
この明細書で用いられる「アルミニウム合金」とは、アルミニウム及びアルミニウムと他の金属との合金を含む材料を言うものとし、例えば、アルミニウム協会の１ＸＸＸ、２ＸＸＸ、３ＸＸＸ、４ＸＸＸ、５ＸＸＸ、６ＸＸＸ、７ＸＸＸ及び８ＸＸＸ系合金並びにそれらの類似合金の一種又は複数種を挙げることができる。一実施例において、本発明のアルミニウム合金は、「Ａｌクラッド」又は「クラッド」であり、これは、片面又は両面に、純アルミニウム又はアルミニウム合金の薄層がコーティングされた鋳造アルミニウム合金として定義される。コアとクラッド合金の組合せが選択される場合、クラッド合金はコアに対してアノードである。
この明細書で用いられる「アルミニウム合金製品(aluminum alloy product)」とは、リブレット形体から形成された溝付き表面を少なくとも１つ有するアルミニウム合金のシート又はプレートを言うものとし、リブレット形体は、複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットは表面の少なくとも一部分に沿って延びている。
開示の都合上、永久的ローリングされた形体を有する金属シート及びプレートについては、アルミニウムと特に好ましい合金の使用例について説明するが、本発明はそれらに限定されるものでない。他のアルミニウム合金及び他の金属を用いることもできる。例えば、スチール、銅、鉄、チタン及びこれらの組合せを用いることもできる。
一実施例において、永久的ローリングされたリブレット形体を有する金属シート及びプレートは、アルミニウム合金構造から作られる。一実施例において、アルミニウム合金構造は、クラッドアルミニウム合金であり、例えばＡｌクラッドアルミニウム合金である。一実施例において、Ａｌクラッドアルミニウム合金構造は、Ａｌクラッド2524シートである。一実施例において、アルミニウム合金構造は、非クラッド又はベア(bare)のアルミニウム合金構造である。一実施例において、ベアアルミニウム合金構造はＡｌ−Ｌｉシートである。一実施例において、ベアアルミニウム合金構造は、５ＸＸＸ系合金である。アルミニウム合金構造は、熱処理適用(heat-treatable)アルミニウム合金又は熱処理非適用(non-heat-treatable)アルミニウム合金である。熱処理非適用合金は、それらの強度特性のために、冷間加工及び固溶化に依存する合金グループを構成する。熱処理非適用合金は、強度向上のために第２相析出に依存しない点において、熱処理適用合金と異なる。
アルミニウム合金構造は、適当なあらゆるアルミニウム合金であってよく、鍛錬(wrought)アルミニウム合金の場合、例えば、アルミニウム協会の１ＸＸＸ、２ＸＸＸ、３ＸＸＸ、４ＸＸＸ、５ＸＸＸ、６ＸＸＸ、７ＸＸＸ及び８ＸＸＸ系合金並びにそれらの類似合金の一種又は複数種を挙げることができる。一実施例において、アルミニウム合金構造は、２ＸＸＸ系合金である。一実施例において、２ＸＸＸ系合金は２５２４系合金である。一実施例において、アルミニウム合金構造は、アルミニウム−リチウム合金である。
この明細書で用いられる「スキン摩擦抗力(skin friction drag)」という語は、流体(液体又は気体)と表面との粘性相互作用で生ずる抗力を言うものとする。例えば、スキン摩擦抗力は、航空機の表面に対して空気粒子が実際に接触することにより生ずる。スキン摩擦抗力は、固体(例えば、航空機の表面)と流体(例えば、空気)との相互作用であるから、スキン摩擦抗力の大きさは、固体と流体の両方の特性に依存する。固体の航空機の場合、スキン摩擦抗力は低下するが、航空機の表面を磨き清浄に維持することにより、対気速度(airspeed)は幾分上昇する。流体の場合、抗力ほ大きさは、固体表面に接触する空気又は液体の粘性に依存する。低エネルギーの流れの境界層は航空機の固体表面に沿って発生する。
この明細書で用いられる「リブレット形体(riblet topography)」という語は、シート又はプレート等のアルミニウム合金構造に永久的ローリングされた摩擦低減テクスチャ(friction-reducing texture)を言うものとする。本発明の一実施例において、リブレット形体は、アルミニウム合金構造に永久的ローリングされた複数の隣接する長手リブレットを含み、摩擦低減テクスチャ表面を有する金属シート又はプレートがもたらされる。一実施例において、摩擦低減テクスチャ表面は、本発明の金属シート又はプレートが組み込まれた物体のスキン摩擦抗力を低下させる表面である。一実施例において、本発明の金属シート又はプレートは、航空機の製造に用いられ、航空機は、商業用航空機、軍用航空機又は宇宙航空機を問わない。一実施例において、本発明の金属シート及びプレートは船舶の製造に用いられる。船舶は、水上船であるか、水面下で運転される船であるかを問わない。一実施例において、本発明の金属シート及びプレートは、高速列車等の列車を製造するのに用いられる。一実施例において、本発明の金属シート及びプレートは、例えば、ヘリコプターや風力タービン等で使用されるロータブレードを製造するのに用いられる。一実施例において、本発明のシート及びプレートは、パイプラインの壁を製造するのに用いられる。
一実施例において、本発明の金属製品を製造する方法は、ほぼ平らな金属シート又はプレートを準備すること、ほぼ平らな金属シート又はプレートをローリングミルを通過させることを含み、前記ローリングミルは、外表面にリブレット形体が刻設されたロールであって、該リブレット形体は複数の隣接する長手リブレットと、変化のないほぼ平らな外表面を有する少なくとも１つのロールとを含むものであり、表面の少なくとも一部分に沿って延びる複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットを含むほぼ溝付きの金属シート又はプレートを作ること、ほぼ溝付きの金属シート又はプレートを、複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットを十分保護できるように構成され施された少なくとも１つのコート層で被覆すること、及び、金属製品を得ること、を含んでいる。
一実施例において、リブレット形体の各リブレットは、同じであるか又は一様な高さを有している。リブレット形体におけるリブレットの幾何学的形状は、多くの形状が可能であり、限定するものでないが、例えば、Ｖ形(V-shaped)リブレット、矩形(rectangle)リブレット、鮫鱗(shark scale; SS)形リブレット、変形(modified)鮫鱗形リブレットがある。Ｖ形リブレット、鮫鱗形リブレット等の様々な形状のリブレットは、典型的には、典型的には、山部と谷部とが溝状に連なっている。一実施例において、リブレット形体の各リブレットは一様な高さではなく、また同じ高さではない。高さの範囲は、約0.001インチ(約25μm)〜約0.20インチ(約5.0mm)である。一実施例において、リブレット形体の各リブレットは、等間隔で離間している。一実施例において、リブレット形体の各リブレットの間隔は一様ではなく、また等しくない。間隔の範囲は、約0.001インチ(約25μm)〜約0.20インチ(約5.0mm)である。リブレットの高さと間隔の値は、典型的には、約25μm〜約2.0mmである。
アルミニウム合金のシート又はプレートは、互いに離間した対ロールの中を通過させられる。この明細書で用いられる「ロールギャップ(roll gap)」という語は、変化のない略平らな外表面ロールから、刻設されたロール上のリブレットのピークを言うものとする。一実施例において、ロールギャップの範囲は、約0.22インチ〜約0.27インチである。ロールギャップは、アルミニウム合金シート又はプレートの圧延率(reduction)に影響があり、アルミニウム合金製品のリブレット形体の各リブレットの圧延率に影響がある。これらについては、図４、図５、図６及び図７を参照して以下に詳細に説明する。一実施例において、ローリングの圧延率は、Ａｌクラッドスキンシートの場合、最大約10％である。一実施例において、ローリングの圧延率は、ベア(非クラッド)アルミニウムシート又はプレートの場合、最大約70％である。
本発明の一実施例において、ロール、例えばスチールロールの外周面は、複数の隣接する長手リブレットが刻設されている。これは様々な方法を用いて達成されることができ、その方法の例として、限定するものでないが、精密リブレット、レーザ彫刻、ローレット加工(knurling)、放電加工テクスチャリング(EDT)、ショットブラスティング、３Ｄエックス線リトグラフ及びフィルムマスキングを挙げることができる。例えば、レーザ彫刻において、コンピュータで作られたパターンは、レーザモジュレータ、及び、対応するレーザビームのパルス列がロール表面に投射され、所望の投射及びリブレット形体の凹凸生成が実現される。一実施例において、複数の隣接する長手リブレットの形成に用いられる切削ツールは、多結晶の立方晶窒化ホウ素(PCBN)材料である。一実施例において、ロールの外周面は、放電テクスチャリング機を用いて複数の隣接する長手リブレットが刻設される。一実施例において、ロールの外周面は、ワイヤ放電加工機をを用いて複数の隣接する長手リブレットが刻設される。本発明の刻設されたロールを、例えば、冷間ローリングされた(cold-rolled)又は熱間ローリングされた(hot-rolled)アルミニウム合金のプレート又はシート上に、２段階で又は同時にローリングすることにより、同じリブレット形体がアルミニウム合金プレート又はシートの上に永久的ローリングされる。
一実施例において、刻設されたリブレット形体は、直径が約3インチ〜約40インチである。一実施例において、刻設されたリブレット形体を有するロールは、直径が約10インチ〜約40インチである。一実施例において、刻設されたリブレット形体を有するロールは、直径が約2分の1インチである。一実施例において、刻設されたリブレット形体を有するロールは、面長さが約5インチ〜約220インチである。一実施例において、刻設されたリブレット形体を有するロールは、面長さが約20インチ〜約200インチである。一実施例において、刻設されたリブレット形体を有するロールは、面長さが約2分の1インチである。リブレットローリングに用いられることができるロールは、広範囲の特性及び寸法範囲を有することができる。一実施例において、刻設されたリブレット形体を有するロールは、ロックウエル硬度が約50HRC〜約80HRCである。一実施例において、刻設されたリブレット形体を有するロールは、ロックウエル硬度が約20HRCである。
一実施例において、Ａｌクラッドスキンシートのリブレットローリングにおけるローリング速度は、約10フィート／分〜約500フィート／分である。一実施例において、Ａｌクラッドスキンシートのリブレットローリングにおけるローリング温度は、常温から約300°Ｆである。一実施例において、Ａｌクラッドスキンシートのリブレットローリングにおける分離力は、Ａｌクラッドスキンシートコア合金の幅及び特性に応じて、約数千ポンド〜約１千万ポンドの範囲である。一実施例において、Ａｌクラッドスキンシートのリブレットローリングにおける圧延率は、0〜10パーセントである。一実施例において、リブレットが低塑性バニシング仕上げ(low plasticity burnishing; LPB)であるロールは、表面の局部的冷間変形を用いた表面増強技術であり、金属部材の表面又はその近傍に圧縮残留応力が生成される。本発明のリブレットローリングプロセスでは、リブレット表面の近傍で材料の冷間変形が生じる。表面の冷間変形の大きさは、リブレット形状により局部的に変動する。リブレットローリングで生じる変形の局部変形はＬＰＢと同じであり、これが表面近傍の圧縮残留応力をもたらすものと考えられる。圧縮残留応力の生成をＬＰＢ、ショットピーニング又はリブレットローリングのどれで行なった場合も、クラック発生特性に有意の向上が認められた。有孔疲労試験の初期シリーズにおいて、本発明の方法により異なるリブレット形状に形成された２つのＡｌクラッド2524-T3材は、リブレットが疲労寿命を有意に低下させるものでないこと、低応力レベルでは疲労寿命はさらに向上することを示した。これらの効果は、リブレット幾何学的形状ロールのローリングによってもたらされる圧縮応力によるものと考えられる。
図１Ａ−１Ｄは、ロールの外側周面上に精密機械加工されたリブレット形体について２つの実施形態を示している。一実施形態(図１Ａ)では、ロールの外側周面(100)に、約125μmの高さを有するＶ形溝(105)が刻設されており、約125μmの間隔があけられている。一実施形態(図１Ｃ)では、ロールの外側周面(150)に、約50μmの高さを有するＶ形溝(155)が設けられており、約50μmの間隔があけられている。図１Ｂは、図１Ａのロール表面を示す図で、リブレット形体を示しており、図１Ｄは、図１Ｃのロール表面を示す図で、リブレット形体を示している。
リブレット形体の幾何学的形状は、多くの形状が可能であり、図２Ａ−２Ｄで描かれたものが含まれるが、これらに限定されるものではない。図２Ａは、Ｖ形溝(200)(鮫歯リブレットとしても知られる)を示し、図２Ｂは矩形リブレット(220)を示し、図２Ｃは鮫鱗形リブレット(240)を示し、図２Ｄは変形鮫鱗形リブレット(260)を示す。図２Ａで示されるように、Ｖ形横断面(200)は、典型的には、山(205)と谷(210)とが溝状に連なっている。図３は、図２Ａ−２Ｄに図示されたリブレット形体の様々なパラメータ(間隔、高さ、半径Ｒ、半径ｒ及び角度)をリストにした表である。
図４Ａ−４Ｈは、本発明の一実施例であり、アルミニウム合金シートを、ローリングミルの中を通過させることにより、0.270インチゲージのアルミニウムＡｌクラッド合金シート上に得られたリブレット形体の断面光学金属組織像を示しており、前記ローリングミルは、外面が深い“Ｖ”形リブレット形体に形成された少なくとも１つのロールを含み、ロール上のリブレット形体は、高さ約250μmで隣りどうしの間隔が約500μmである多数の隣接長手リブレットを含んでいる。図４Ａは、約0.221インチのロールギャップを有するローリングミルを使用して得られたリブレット形体を示している。図４Ｂは、約0.230インチのロールギャップを有するローリングミルを使用して得られたリブレット形体を示している。図４Ｃは、約0.241インチのロールギャップを有するローリングミルを使用して得られたリブレット形体を示している。図４Ｄは、約0.249インチのロールギャップを有するローリングミルを使用して得られたリブレット形体を示している。図４Ｅは、約0.251インチのロールギャップを有するローリングミルを使用して得られたリブレット形体を示している。図４Ｆは、約0.257インチのロールギャップを有するローリングミルを使用して得られたリブレット形体を示している。図４Ｇは、約0.260インチのロールギャップを有するローリングミルを使用して得られたリブレット形体を示している。図４Ｈは、約0.264インチのロールギャップを有するローリングミルを使用して得られたリブレット形体を示している。
図５は、図４Ａ−４Ｈの試料について、ローリングミルのロールギャップ(インチ)と、ローリング後の厚さが0.270インチゲージのアルミニウムＡｌクラッド合金シート上のリブレットの高さ(μm)と、ローリング後のアルミニウム合金シート上の残存クラッド(インチ)と、ローリング後のアルミニウム合金シートのゲージにおける圧延率(％)との関係を示すグラフである。
図６Ａ−６Ｆは、本発明の一実施例であり、アルミニウム合金シートを、ローリングミルの中を通過させることにより、0.270インチゲージのアルミニウムＡｌクラッド合金シート上に得られたリブレット形体の断面光学金属組織像を示しており、前記ローリングミルは、外面が鮫歯(ＳＳ)リブレット形体に形成された少なくとも１つのロールを含み、ロール上のリブレット形体は、高さ約260μmで隣りどうしの間隔が約500μmである多数の隣接長手リブレットを含んでいる。図４Ａは、約0.239インチのロールギャップを有するローリングミルを使用して得られたリブレット形体を示している。図６Ｂは、約0.249インチのロールギャップを有するローリングミルを使用して得られたリブレット形体を示している。図６Ｃは、約0.254インチのロールギャップを有するローリングミルを使用して得られたリブレット形体を示している。図６Ｄは、約0.259インチのロールギャップを有するローリングミルを使用して得られたリブレット形体を示している。図６Ｅは、約0.263インチのロールギャップを有するローリングミルを使用して得られたリブレット形体を示している。図６Ｆは、約0.266インチのロールギャップを有するローリングミルを使用して得られたリブレット形体を示している。
図７は、図６Ａ−６Ｆの試料について、ローリングミルのロールギャップ(インチ)と、ローリング後の厚さが0.270インチゲージのアルミニウムＡｌクラッド合金シート上のリブレットの高さ(μm)と、ローリング後のアルミニウム合金シート上の残存クラッド(インチ)と、ローリング後のアルミニウム合金シートのゲージ減少率(％)との関係を示すグラフである。
この明細書に開示される金属シート及びプレートは、商業的航空機産業に関して主に述べるが、この発明の中で述べた前記方法、プロセス、及び製品は、軍用航空機、超音波航空機、宇宙航空機、トラックや乗用車のような地上車、電車、高速電車、船及び船舶、また風力タービン用に関して使用されることが出来る。
一実施例において、ここに開示された金属シート及びプレートは、航空機、地上車、電車、船及び船舶、風力タービン及びパイプラインの構造表面に接着接合するリブレット膜というよりむしろ、航空機、地上車、電車、船及び船舶、風力タービン並びにパイプラインの構造の一体化された部分である。
一実施例において、リブレットローリングの製造流れ経路は、平坦さ、表面品質及び取扱時の損傷を考慮するために、製造過程の終わりでの冷間ローリングである。一実施例として、Ａｌクラッドスキンシートのリブレットローリングの場合、図８及び図９の製造流れ経路に示されるように、冷間ローリングの速度は毎分約10フィートから約500フィートの範囲、ローリング温度はほぼ室温から約300°Ｆの範囲、分離力はＡｌクラッドスキンシートコア合金の幅及び特性により数千ポンドから約１千万ポンドの範囲である。一実施例において、Ａｌクラッドスキンシート上のローリングリブレットに対する冷間ローリングの減少範囲は、約０％から約10％である。
＜摩擦低減テクスチャ表面を有するアルミニウム合金製品を熱処理適用Ａｌクラッド構造(heat-treatable Alclad structure)から製造する方法＞
図８は、摩擦低減テクスチャ表面になる溝が刻設された少なくとも１つの表面を有するアルミニウム合金製品を製造する流れ経路の一実施例を示す。一実施例において、アルミニウム合金製品は機体スキンシートである。図８に示された実施例において、得られた機体スキンシートは、Ａｌクラッドすることにより加工された熱処理適用Ａｌクラッド構造から製造される。Ａｌクラッドの実用化は今日行われているので、合金化されるアルミニウムの鋳造コアインゴットは、片面又は両面が高純度アルミニウム又はアルミニウム合金の鋳造ライナーインゴットで覆われている。図８に概要が示されるように、コアインゴット(302)及び一対のライナーインゴット(301)は、夫々、均質化(Homo)(304)及び(303)が行われる。一実施例において、均質化の実施は、金属温度が、約900°Ｆ又は約910°Ｆ又は約920°Ｆ又は約945°Ｆ又は約950°Ｆ又は約960°Ｆまで、場合によっては約1050°Ｆの高温にまで加熱され、加熱時間が、典型的には少なくとも約１時間から約８時間まで又はそれ以上で行われ、可溶成分が溶解され、金属の内部組織が均質化される。適当な加熱時間は、均質化温度範囲において約４時間以上である。一実施例において、均質化は選択的なステップである。均質化の後、コアインゴット(302)及びライナーインゴット(301)は、それぞれ、スカルピングされ(scalped)(306)及び(307)て、あらゆる表面欠陥が除去される。表面欠陥が一旦除去されると、鋳造ライナーインゴット(301)は、再加熱される(307)。再加熱により、金属組織全体に亘って合金成分の適切な分配は確実に行われる。前記再加熱により、金属は、熱間ローリング(309)に適切な温度に達する(309)。スカルピングされたコアインゴットは、清浄される(308)。ライナーとコアのサンドイッチは、組み立てられる(310)。互いに繋がるライナーとコアのサンドイッチは、予熱され、熱間ローリングされ(312)、スラブ又は一体のＡｌクラッド構造が作成される。コア材料は、機体スキンシート製品に必要とされる強度及び所望の材料特性をもたらし、ライナーは耐食性をもたらす。ステップの幾つかは省かれることができるが、一方で他のステップが追加されることもあり、それらは本発明の範囲及び精神に含まれることに留意するべきである。
Ａｌクラッド構造が熱間ローリング(312)された後、得られた機体スキンシートがコイルか又は平らなシートの形態であるかにより、前記方法は、ステップ(312)を経て、それぞれ、経路Ａ又は経路Ｂの何れかに続く。経路Ａでは、熱処理適用Ａｌクラッド構造は、上述したように複数の隣接長手リブレットで溝が刻設されたロール表面を有する少なくとも１つのロールを含むローリングミルを用いて溶体化熱処理され(322)、冷間ローリングされる(324)。Ａｌクラッド構造が溝を刻設された複数の隣接長手リブレットの中を通過するとき、Ａｌクラッド構造の表面は、複数の隣接長手リブレットで永久的ローリングされることになる。得られた機体スキンシートは、摩擦を低減するテクスチャ表面を含む。機体スキンシートは、次にコイル状にされる。或いはまた、経路Ｂに示されるように、熱処理適用Ａｌクラッド構造は、冷間ローリング及び永久的ローリングされる前又は後に延伸(stretched)され、あらゆる内部応力が除去され、スキンシートは平らにされ、及び／又は得られる機体スキンシートの機械特性が改善される。機体スキンシート(幅広シート)は、次に、平らなロールシート又はプレートに形成される。
図９は、摩擦を低減するテクスチャ表面をもたらす溝が刻設されている少なくとも１つの表面を有する機体スキンシートを製造する流れ経路の一実施例について、時間に対する温度の表を示している。 図９に示された実施例において、得られる機体スキンシートは、Ａｌクラッドすることにより作製された熱処理適用Ａｌクラッド構造から製造される。図９に概要が示されるように、インゴットは鋳造され、スカルピングされ、組み立てられて、ライナー・コア・ライナーのサンドイッチが生成される。鋳造後、応力除去が選択的に実施されることが出来る。ライナー・コア・ライナーのサンドイッチが組み立てられた後、組立体は均質化処理される。ここでは、均質化ステップは、ローリングステップへの加熱としての役割を果たす。一実施例において、均質化の実施は、金属温度が、約900°Ｆ又は約910°Ｆ又は約920°Ｆ又は約945°Ｆ又は約950°Ｆ又は約960°Ｆまで、場合によっては約1050°Ｆの高温にまで加熱され、加熱時間が、典型的には少なくとも約１時間から約８時間まで又はそれ以上で行われ、可溶成分が溶解され、金属の内部組織が均質化される。適当な加熱時間は、均質化温度範囲において約４時間以上である。一実施例において、均質化は行われず、合金はローリングステップへの加熱が行われるのみである。いくつかの実施例において、熱間ローリング後、再加熱ステップ及び熱間ローリングステップがある。選択的ステップは、図９においてアスタリスクが付されている。
Ａｌクラッド組立体が熱間ローリングされた後、前記組立体は、最終厚さに冷間ローリングされるか、又は熱間ローリングされる。熱処理適用Ａｌクラッド構造は、冷間ローリング及び永久的ローリングされる前又は後に延伸され、あらゆる内部応力が除去されるか、又は得られる機体スキンシートの機械特性が改善される。機体スキンシート(幅広シート)は、平らなロールシート又はプレートに形成される。選択的な時効ステップが、流れ経路の中で、特にアルミニウム合金Ｔ６，Ｔ７又はＴ８型製品に対して使用されることが出来る。
＜摩擦低減テクスチャ表面を有するアルミニウム合金製品を熱処理適用非Ａｌクラッド材料から製造する方法＞
図１０−図１２に関して記載された前記実施例は、図８及び図９の中で記載され示されたものと同様であるが、違う点は、熱処理適用ベア(非クラッド)アルミニウム合金構造が使用されていることである。一実施例において、熱処理適用ベア(bare)アルミニウム合金、Ａｌ−Ｌi構造である。図１０に概要が示されているように、鋳造インゴット(402)は、均質化され(404）、スカルピングされ(406)、再加熱され(408)、熱間ローリング(410)される。アルミニウム合金構造が熱間ローリング(410)された後、前記方法は経路Ａ又は経路Ｂのどちらかに移行する。これは、図８、図１１及び図１２について上述したものと同じであり、摩擦低減テクスチャ表面になる溝が刻設された少なくとも１つの表面を有する機体スキンシートを製造するために、流れ経路の様々な実施例について温度と時間の関係を示している。図１１に示される実施例において、得られた機体スキンシートは、熱処理適用ベア構造から製造され、リブレットローリングステップは溶体化熱処理ステップの後で行われる。図１１に示されるように、インゴット鋳造後の処理として、応力除去ステップ(選択的)、スカルピングステップ、均質化ステップ(ローリングステップへの加熱として供される)、及び熱間ローリングステップを含む。典型的には、再加熱及び第２熱間ローリングステップが行われるが、これは選択的なステップである。前記構造が熱間ローリングされた後、前記構造は、最終的な厚さに冷間ローリング又は熱間ローリングされる。熱処理適用ベア構造は、冷間ローリング及び永久的ローリングの前及び後に溶体化熱処理及び延伸が行われ、あらゆる内部応力が除去され、平坦化され、及び／又は、得られる機体スキンシートの機械的特性が改善される。機体スキンシート(幅広シート)は平らなロールシート又はプレートへと生成される。選択的な人工時効ステップは、Ｔ６、Ｔ７又はＴ８型製品用の流れ経路で使用されることが出来る。
もし、有意の自然時効が起こり、材料の強度が大きくなりすぎると、溶体化熱処理後にリブレットのローリングを行なうことが困難になる。他の処理の選択選択肢として、溶体化熱処理前にシートをアニーリングしてリブレットをローリングすることがある。図１２に示された熱処理適用ベアシートに対する処理では、リブレットローリングが溶体化熱処理ステップの前に行われる。冷間ローリング前に行なう処理は、図１１について上述されたものと同じである。前記処理は、１又は２以上のアニーリング及び冷間ローリング処理(選択的)の後、アニーリング及びその次にリブレットローリングを含むことが出来る。前記シートは、次に、図１０に示される経路Ａまたは経路Ｂのどちらかの経路によって処理されることが出来る。経路Ａの場合、リブレットローリングステップがなく、経路Ｂの場合、リブレットローリング又は第２延伸ステップがない。
＜摩擦低減テクスチャ表面を有するアルミニウム合金製品を熱処理非適用Ａｌクラッド構造(non-heat-treatable Alclad structure)から製造する方法＞
図１３は、摩擦低減テクスチャ表面になる溝が刻設された少なくとも１つの表面を有する機体スキンシートを製造する流れ経路の一実施例を示している。一実施例において、アルミニウム合金製品は、機体スキンシートである。例えば、前記スキンシートは、水力発電用に使用される。図１３に示された実施例において、得られたスキンシートは、図８のついて上述したように、Ａｌクラッディングにより製造された熱処理非適用Ａｌクラッド構造から製造される。前記方法は、スキンシートがコイル状にされるか又は平らなシート／プレートに成形されるかどうかにより、それぞれ、経路Ａ又は経路Ｂのどちらかの経路に移行する。図１３における経路Ａ及び経路Ｂが、図８及び図１０に記載された経路Ａ及び経路Ｂと違う点は、熱処理非適用Ａｌクラッド構造が使用され、溶体化熱処理ステップが除かれていることであり、それ以外の他のステップは、図８及び図１０について上述されたものと同じである。
図１４は、摩擦低減テクスチャ表面になる溝が刻設された少なくとも１つの表面を有する機体スキンシートを製造する流れ経路の一実施例について温度と時間の関係を示している。図１４に示される実施例において、得られた機体スキンシートは、Ａｌクラッディングにより製造された熱処理非適用Ａｌクラッド構造から製造される。図１４に概要が説明されるように、インゴットは鋳造され、スカルピングされ、組み立てられて、ライナー／コア／ライナーのサンドイッチが生成される。鋳造後、必要に応じて、応力除去ステップが行われることができる。ライナー／コア／ライナーのサンドイッが組み立てられた後、組立体は均質化される。この均質化ステップはローリングステップの加熱として機能し、次に熱間ローリングされる。一実施例において、均質化の実施は、金属温度を、約900°Ｆ又は約910°Ｆ又は約920°Ｆ又は約945°Ｆ又は約950°Ｆ又は約960°Ｆまで、場合によっては約1000°Ｆの高温にまで加熱することによって行われ、加熱時間は、典型的には少なくとも約１時間から約８時間まで又はそれ以上で行われ、可溶成分が溶解され、金属の内部組織が均質化される。適当な加熱時間は、均質化温度範囲において約４時間以上である。一実施例では、均質化は行われず、合金はローリングステップで加熱が行われるのみである。いくつかの実施例において、熱間ローリング後、再加熱ステップと第２熱間ローリングステップがある。選択的ステップは、図１４においてアスタリスクが付されている。一実施例において、コア材料は機体スキンシート製品に必要とされる強度及び機械特性を具え、ライナーは腐食抵抗性を有する。ステップのいくつかを削除することが可能であり、一方、他のステップが加えられることも可能であり、それらも発明の範囲及び精神の範囲内であることに留意されるべきである。
一実施例において、Ａｌクラッド組立体が熱間ローリングされた後、前記組立体は、最終的な厚さに冷間ローリングされる。熱処理適用Ａｌクラッド構造は、リブレットローリングの前及び後に延伸される。延伸により、内部応力を除去し、シートを平らにし、及び／又は得られる機体スキンシートの機械的特性を改善する。機体スキンシート(幅広シート)は、平らなロールシート又はプレートに形成される。
＜摩擦低減テクスチャ表面を有するアルミニウム合金製品を熱処理非適用非Ａｌクラッド構造から製造する方法＞
図１５は、摩擦を低減するテクスチャ表面になる溝が刻設された少なくとも１つの表面を有するアルミニウム合金製品を製造する流れ経路の一実施例を示している。一実施例において、前記アルミニウム合金製品は、機体スキンシートである。図１５に示される実施例において、得られた機体スキンシートは、図１０−図１２に関して説明した熱処理非適用ベア(非Ａｌクラッド)構造から製造される。図１３に関して説明したように、方法は、経路Ａ又は経路Ｂの一方に１つに移行する。
図１６は、摩擦を低減するテクスチャ表面になる溝が刻設された少なくとも１つの表面を有する機体スキンシートを製造する流れ経路の温度と時間の関係を示している。図１６に示された実施例において、得られた機体スキンシートは、熱処理非適用ベア構造から製造され、リブレットローリングステップは、選択的なアニールステップの後に行われる。図１６に示されるように、インゴット鋳造後、前記処理は、応力除去ステップ(選択的)、スカルピングステップ、ローリングステップへの加熱として使用される均質化ステップ、熱間ローリングステップを含む。前記組立体が、熱間ローリングされた後、１又は２以上のアニーリング又はローリング工程が行われるが、これらは選択的である。組立体はリブレットローリングの前及び後に延伸される。延伸により、あらゆる内部応力を除去し、平らにし、及び／又は得られる機体スキンシートの機械的特性を改善する。機体スキンシート(幅広シート）は、平らなロールシート又はプレートに形成される。
＜摩擦低減テクスチャ表面を有するアルミニウム合金製品を熱処理適用非クラッド構造から製造する方法＞
図１７は、摩擦を低減するテクスチャ表面になる溝が刻設された少なくとも１つの表面を有するアルミニウム合金製品を製造する流れ経路の一実施形態を示す。一実施例において、前記アルミニウム合金製品は、翼(wing)スキンシートである。図１７でにされる実施例において、得られた翼スキンシートは、熱処理適用ベア(非Ａｌクラッド)構造から製造され、その製造工程は図１０に示されている。方法は、熱処理適用ベア構造が熱間ローリングであるか冷間ローリングであるかにより、経路Ａまたは経路Ｂのどちらかの経路に移行する。経路Ａでは、熱処理適用ベア構造は溶体化熱処理され、延伸され、各々が２又は３以上のロールを有する１又は２以上のロールスタンドを含むローリングミルを用いてローリングされる。ロールの少なくとも１つの全体周面は、精密機械加工された隣接する複数の長手リブレットを含んでいる。熱処理適用ベア構造がロールを通過すると、精密機械加工された隣接する複数の長手リブレットは押圧されて熱処理適用ベア構造となり、複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットが形成される。長手リブレットは、熱処理適用ベア構造の表面の少なくとも一部分に沿って流線パターンが得られ、抗力低減特性を有する翼スキンシートが得られる。一方、経路Ｂでは、熱処理適用ベア構造は溶体化熱処理され、各々が２又は３以上のロールを有する１又は２以上のロールスタンドを含むローリングミルを用いてローリングされる。ロールの少なくとも１つの全体周面は、精密機械加工された隣接する複数の長手リブレットを含んでいる。熱処理適用ベア構造がロールを通過すると、精密機械加工された隣接する複数の長手リブレットは押圧されて熱処理適用ベア構造となり、複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットが形成される。経路Ａ及び経路Ｂでは、リブレットローリングは、溶体化熱処理前に行われることは留意されるべきである。
ここに開示された実施例では、冷間ローリングにより、リブレットローリングの流れ経路を製造するものである。しかしながら、本発明はまた、常温で高い降伏強度を有する硬質合金及び金属に対しては、金属シート又はプレートへのリブレットローリングを熱間ローリング工程で行なうものである。一実施例において、熱間ローリング中にリブレットのローリングを行なう場合、ロールの硬度は、熱間ローリングで典型的な硬度であってよく、ロックウエル硬度で約40〜70ＨＲＣである。ロールのサイズは、熱間ローリングで典型的なサイズであってよく、ロール径は約20〜40インチ、幅は約20〜220インチである。ローリング速度は、毎分約10フィート〜約400フィートであり、ローリング温度は650°Ｆ〜約975°Ｆであり、分離力は、合金、幅及び圧延率に応じて約100万から約1000万ポンドである。圧延率は、例えば、約０％〜約70％である。
図１８Ａ及び１８Ｂは、本発明の方法を用いて、リブレット形体がＡｌクラッドアルミニウム構造に永久的にローリングされた本発明のアルミニウム合金製品を製造する２つの実施例を示している。図１８は、Ｖ形リブレット(800)の断面図を示している。図１８Ｂは、鮫鱗形リブレット(850)の断面図を示している。両実施例とも、リブレットは、ほぼ滑らかな表面を有している。
腐食を防止または最少にすると共に航空機の装飾性及び審美的な外観をもたらすために、機体及び外側スキンには、通常は１又は複数の保護コート層が施される。複数コート層の場合、第１のベースコート部は、耐食性ウォッシュプライマーであり、第２の中間プライマーは、金属(例えば、アルミニウム又はその合金)への接着または接合を向上させるエンハンサーであり、次に他の層がプライマーの上に施される。これらの層は、装飾的な外観的効果(例えば、航空機の色や光沢外観)をもたらす着色顔料を含むことができる。一般的に、これらの複数のコート層は滑らかで平らな金属表面に適用されるので、平らな表面の形体を維持することが考慮されることはあったとしても殆どない。一般的には、ペイント塗料を、被覆すべき表面に充填して平らにすることが好ましい。
一実施例において、この明細書に開示される金属シート及びプレートは、航空機の製造に使用される。金属シート及びプレートを有する航空機が少なくとも１つのペイント層で被覆されることが所望される場合、ペインティングプロセス全体に慎重な注意を払うことが必要とされる。金属シート及びプレートの摩擦低減テクスチャ表面を維持するために、様々な製造ステップ(例えば、クリーニング、前処理及びペインティングプロセス)を通じて、リブレット形体が維持されることは非常に重要である。形状保持について、その目標は、ペイントがリブレット形体の中に完全に充填されないようにすることである。ペイントのレオロジー、粘性及び流れパターン並びに使用される塗装システムを注意深く制御することにより、リブレット形体は維持されることができる。
この明細書に開示されるペインティング方法では、ペイント層を通る表面形体伝達のできるだけ多くの部分を保存する。ペイントシステム(paint system)を表面に適用する際、ペインティング作業を画定する多くの変数があり、その変数として、限定するものではないが、ペイントの種類(商標名／化学的性質)、ペイント適用方法(手動／ロボット式)、ペイント送給方法(スプレーガンへの送給)、スプレーガンの種類、スプレーガンのオリフィスサイズ、ペイント粘度、還元溶媒の種類及び量、スプレーガンへ送給される流体の量(流体制御ノブの回転数)、ペインティングの空気圧、スプレーパスの数及びペイントの硬化条件などがある。
この明細書で開示される金属シート及びプレートは、それらの摩擦低減テクスチャ表面特性を維持した状態でペイントされることができる。図１９の実施例に示されるように、この明細書に記載されたリブレット形体を有するアルミニウム合金製品は、ペインティング(908)の前に、清浄化(902)、脱酸素(904)及び陽極酸化(anodizing)(906)が行われた表面である(図１９では、プライマーの生成及びトップコートの生成として示されている)。一実施例において、リブレット形体を有するシート及びプレートは、図８−図１７の流れ経路の１つに開示されているように製造され、次に本発明の技術を用いてペインティングされ、リブレット形体が保存される。一実施例において、リブレット形体を有する金属シート及びプレートは、他の方法を用いて、例えばOEM設備の中で製造され、本発明の技術を用いてペインティングされ、リブレット形体が保存される。
図２０−図２４は、プライマー及びトップコートの形成に用いられたペインティング方法の実施例を示している。全ての場合において、表面は、ペインティング前に、Henkel Ridoline 4355 アルカリ洗浄剤で清浄化し、次に、Henkel 6/16クロム化脱酸素システムで脱酸素化し、次に、標準のホウ酸−硫酸陽極酸化物(ホウ酸8g/l、硫酸45g/l)にて15ボルト及び約80°Ｆにて約20分間陽極酸化を行ない、次に約195°Ｆで約25分間希釈クロムシールを施した。
静電スプレーシステムは、正電荷が荷電された基体(例えば、アルミニウム合金)の近傍に負電荷を与えられるペイント液滴を用いる。液滴は、基体に引きつけられ、均一なコーティングが形成される。このシステムは、円筒形で、丸くて溝付き物体に対してうまく機能するが、その理由は、その取り囲み(wrap-around)効果により、物体を一方側からほとんどコートされることができるからである。ペイントは過剰スプレーで損失することは殆どなく、その移送効率は95％を超えるものである。荷電ペイント液滴のアルミニウム合金表面への広がりは、表面張力と静電引力の少なくとも２つの力によって支配されるため、これら２つの力に対して注意を向ける必要がある。従来の静電スプレーシステムの有効性は、ペイントの粘度の正確なモニタリングに大いに依存する。粘度が大きすぎるとき、ペイントのコーティングは塊状になる。ペイントの伝導性は、ペイント粘度の尺度である。伝導性が大きすぎると、粘度が低くなる。また、伝導性は、液滴がスプレーノズルの中にどれほどうまく生成するかに関係する。伝導性が高いと液滴サイズの制御が向上する。
一実施例において、静電スプレーシステムは、テクスチャ表面をペインティングするのに用いられ、ペイントの伝導性／粘度を注意深く制御することは、リブレット形体を維持するのに有用である。典型的には、荷電された微液滴のテクスチャ表面へのパス回数を複数回行なうことで、数多くの長手リブレットの各々の周りに接着して包み込むペイントの薄い層が形成され、リブレットにコーティングが形成される。スプレーノズルの圧力は、所定粘度を有する微細なペイントミストが供給され、テクスチャ表面を被覆するように調節されることができる。ペイントパラメータを修正することにより、リブレット形体の良好なリードスルー(read-through)が可能である。様々なペイントシステムを用いることにより、リブレット形体の有効なリードスルーが可能である。
図１９を参照して説明したように、一実施例において、アルミニウム合金製品のテクスチャ表面は陽極酸化され(906)、表面は所望の酸化アルミニウム膜で被覆される。所望の酸化アルミニウムコーティングを形成する適当な方法として、限定するものではないが、電気化学的酸化(例えば、陽極酸化)及び化学的浸漬(例えば、アロジン処理)がある。一実施例において、酸化物膜層は、ステップ(907)に示されるように、様々な粒子／成分を加えることにより修正されることができる。一実施例において、耐食性粒子を、酸化アルミニウム膜に加えることができる。一実施例において、シーラント粒子を酸化アルミニウム膜に加えることができる。一実施例において、有機染料を酸化アルミニウム膜に加えることができる。これらの粒子及び染料を酸化アルミニウム膜に加えることで、ペインティングの適用の一部又は全部を省くすることができる。一実施例において、表面は、アナターゼ等の光活性化合物が含まれるように化学的に改質され、酸化アルミニウムにイージー／自己清浄特性が生成される。酸化アルミニウムの改質は、酸化物の化学構造の中に組み込んだり、酸化物層の形態内に物理的に含浸させることにより行われる。
図２０Ａ、２０Ｂ及び表は、リブレット形体を有するアルミニウム合金のシート又はプレートに用いるペインティングプロセスの一例を示しており、表面を準備し、プライマー層及びトップコートをペインティングした後、本発明のアルミニウム合金製品が生成される。図２０Ａ及び２０Ｂに示された実施例において、両ペイントシステムに対するペイント送給方法は、図２０Ａに示されるサクションカップである。用いられる具体的なペイント条件は表に示されている。図２０Ｂは、光学金属像の断面図であり、ペイント層を通る形体の伝達(telegraphing)が少ないことを示している。
図２１Ａ、２１Ｂ及び表は、リブレット形体を有するアルミニウム合金のシート又はプレートに用いるペインティングプロセスの一例を示しており、表面を準備し、プライマー層及びトップコートをペインティングした後、本発明のアルミニウム合金製品が生成される。図２１Ａ及び２１Ｂに示された実施例において、両ペイントシステムに対するペイント送給方法は、図２１Ａに示されるサクションカップである。最適化されたペイント条件は表に示されている。図２１Ｂは、光学金属像の断面図であり、ペイント層を通る形体の伝達(telegraphing)が改善されていることを示している。
図２２Ａ、２２Ｂ及び表は、リブレット形体を有するアルミニウム合金のシート又はプレートに用いるペインティングプロセスの一例を示しており、表面を準備し、プライマー層及びトップコートをペインティングした後、本発明のアルミニウム合金製品が生成される。ここでは、図２０Ａ及び２０Ｂのトップコートシステムとは異なるトップコートシステム(Kion 1067Aポリシラザン)を使用した。ロボット式静電ペインティングシステムにおいて、ペイントは静電気電源により電気的に荷電され、図２２Ａに示されるABBロボットアームに取り付けられたITW Ransburg回転ベルアトマイザーにより塗布される。ITW Ransburg RMA-101 静電制御ユニットはまた、空気の流れ方向をベルアトマイザーに向けて、スプレーパターンを制御する。また、ロボットの動きはコンピュータインターフェースによって制御される。静電気の適用により、表面のコート層の被覆をより緊密にすることができ、形体の伝達が向上する。具体的なペイント条件は表にまとめられている。図２２Ｂは、光学金属像の断面図であり、トップコートにロボット式静電ペインティング方法を行なうことにより、表面形体の伝達が非常に良好であることを示している。
図２３Ａ、２３Ｂ及び表は、リブレット形体を有するアルミニウム合金のシート又はプレートに用いるペインティングプロセスの一例を示しており、表面を準備し、プライマー層及びトップコートをペインティングした後、本発明のアルミニウム合金製品が生成される。図２３Ａ及び２３Ｂに示される実施例では、手動式制御操作が用いられ、ペイントはガンオリフィスで荷電される。図２２Ａのロボット式静電操作と同様、両ペイントシステムに対する電荷の印加は、表面形体への付着能力(ability to "attach")を最大化する。サクションカップ送給方法を用いた手動静電操作の概略が図２３Ａに示されている。プライマーとトップコートの静電ペインティング条件の概要が表に記載されている。図２３Ｂは、光学金属像の断面図であり、プライマー層及びトップコート層に手動式静電ペインティングを行なうことにより、ペイント層を通る下側形体の伝達が非常に優れていることを示している。
電気泳動(電着又はＥ−コート)ペインティングは、アノード分極された(陽極電着塗装)又はカソード分極された(陰極電着塗装)アルミニウム部分を含むプロセスを言うものとする。摩擦低減テクスチャ表面を有する清浄化されたアルミニウム合金製品は、電着ペイントのタンク内に浸漬され、電流がオンされると、対極に対するアルミニウムの分極が引き起こされ、ペイント粒子は表面に引きつけられる。
図２４Ａ、２４Ｂ及び表は、リブレット形体を有するアルミニウム合金のシート又はプレートに用いるペインティングプロセスの一例を示しており、表面を準備し、プライマー層及びトップコートをペインティングした後、本発明のアルミニウム合金製品が生成される。図２４Ａ及び２４Ｂに示された実施例において、電気泳動プロセスが用いられた。電気泳動プロセスは、負電荷に引き寄せられることにより、電解質を通るペイントの拡散を含んでおり、ペイントの緊密な接着が達成され、該プロセスは図２４Ａに示されている。ここで用いられるペイント条件は、表に示されている。図２４Ｂは、光学金属像の断面図であり、ペイントシステムの部分伝達は、最初に、プライマーに対して電着されたエポキシペイントシステムを使用し、次にポリウレタンのトップコートのサクションカップを用いることにより達成される。
本発明の一実施例において、金属シート及びプレートは、イージー／自己清浄式であるので、汚染物質の摩擦低減テクスチャ表面への蓄積が防止される。図示の２つの実施例は、摩擦低減テクスチャ表面に「イージー／自己清浄(easy/self-cleaning)」能力を付与することができる。本発明の方法の流れ経路は図２５Ａ及び２５Ｂに示されている。２つの方法の何れか又は両方に用いられる具体的な化学は、少なくとも一部分は、リブレット形体の形状及び寸法に依存する。一実施例において、リブレット形体を有する金属シート及びプレートは、図１０〜図１７に開示された流れ経路のうちの１つの流れ経路で製造され、リブレット形体を維持するために、本発明の技術を用いてイージー／自己清浄能力が付与される。一実施例において、リブレット形体を有する金属シート及びプレートは、例えば、他の方法を用いてＯＥＭ設備で製造され、リブレット形体を維持するために、本発明の技術を用いてイージー／自己清浄能力が付与される。
図２５Ａの実施例に示されるように。本発明のペインティング法(908)(図１９参照)が用いられた後、スプレー法(909)により、ペイントトップコートの上に、超親水性コート層が施される。或いはまた、超親水性コート層は、プライマー又はトップコート層を必要とすることなく、本発明のアルミニウム合金又はチタン合金製品に直接スプレーされることができる。超親水性コート層は水により完全にかつ瞬間的に濡れ、水と接触すると0.5秒以内に約5度未満の水滴前進接触角を示す。酸化チタン(TiO2)等の光化学活性材料は、ＵＶ照射に曝露されたり、適当な化学的改質、可視放射で処理されることにより、超親水性になり得る。一実施例において、超親水性コート層は、アナターセ型二酸化チタン(TOTO系)を含む光活性化系(light-activated system)であり、この材料と光及び水との相互作用に大きく依存し、汚染物質が表面に集まるのを防止する。水は自己清浄化機構におけるキー要素であるが、この種の自己清浄化システムで処理された材料は、水が存在しなくても、ある程度まで汚れを除去することができる固有の能力を有することができる。
図２５Ｂの実施例に示されるように。プライマー層(908a)は、まず最初に、図１９で説明したリブレット形体を有する表面に施され、次に、トップコート(908b)は、ペイントの濃度範囲全体で使用可能な化学添加剤(910)で強化される。この種の系は、化学的及び形体的(マイクロスケールにおける)疎水性特性をリブレット形体表面に付与するように設計されている。疎水性成分により、水はリブレット形体表面にビード生成される。このビーディング作用(beading action)により、水滴は、表面全体がローリングされるとき、リブレット形体表面から汚れを容易に除去することができる。一実施例において、化学添加剤(910)は、官能化されたシロキサン系(BYK Silclean 3710等)であり、超疎水性(撥水)表面をもたらす。このように処理された材料は、水が存在しなくても、ある程度まで汚れをはじく能力を具備することができる。
系と系との間での化学的及び機構的相違に加えて、表面に適用される方法が異なる。図２６Ａ〜２６Ｃは、イージー／自己清浄成分で強化された本発明の摩擦低減テクスチャ表面を有するアルミニウム合金製品は、イージー／自己清浄成分無しのペイント形体に比べて清浄度(cleanliness)の改善を示すことができる。一実施例において、TOTO系は、図２６Ｂに示されるように、トップコートペイント層の上に数層のTOTO溶液がスプレー又は浸漬される。Silclean系は、図２７の表に示されるように、トップコートを形成する前にトップコートのペイント中に混合し、次にトップコートをスプレーすることによって施される。３つの場合は全て、パネルは、最初にアルカリクリーナHenkel Ridoline 4355の中で清浄化され、酸脱酸素剤Henkel Ridoline 6/16で脱酸素され、次に、ホウ酸−硫酸(8 g/lホウ酸、45 g/l 硫酸)で約20分間15ボルトで陽極酸化された後、約25分間195°Ｆで希釈クロムシールされる。
図２６Ａ〜２６Ｃに示されるように、「埃りっぽい(dusty)」環境の中で３週間戸外に曝した後、TOTOイージー／自己清浄剤(図２６Ｂ)を施した摩擦軽減テクスチャ表面を有するアルミニウム合金は、摩擦低減テクスチャ表面(図２６Ａ及び２６Ｃ)を有する他のアルミニウム合金製品よりも清浄である。Silcleanクリーニング剤(図２６Ｃ)が施された摩擦低減テクスチャ表面を有するアルミニウム合金もまた、イージー／自己清浄剤(図２６Ａ)無しの制御パネルよりも清浄な表面を呈した。イージー／自己清浄向上剤が施された本発明のアルミニウム合金製品は、イージー／自己清浄向上剤無しのアルミニウム合金製品よりも清浄であり、空気抗力性能に対する使用中の埃り及び残留物の潜在的影響を少なくすることができる。
陽極酸化物の多孔質構造及び所望組成は、航空宇宙用途における摩擦低減テクスチャ表面の能力をさらに高めるのに利用されることができる。標準の陽極封止及びプライマー／トップコートを用いるのと対照的に、陽極酸化物は封止されない儘であり、含浸シール化合物(impregnating seal compounds; ISC)と称される有機又は無機処理の使用が可能である。ISCとして、標準の航空宇宙コーティング以外のコーティング、例えばシラザン又はシロキサン、図２６Ａ〜２６Ｃに示されるイージー／自己清浄処理、又はそれらの組合せを挙げることができる。これらISCの適用方法は、具体的な性能条件に応じて、スプレー又は浸漬である。この方策により、現在、航空宇宙用に使用されているプライマー／トップコートは不要にできるものと考えられる。２つの陽極酸化は、両方とも、ISCの潜在的使用に親和性を有することは以下に示すとおりである。図２８Ａ及び２８Ｂに示されるように、陽極酸化物は、ノジュラー構造を作ることができるように特に構成されており、ノジュールは、ホウ酸−硫酸又は硫酸陽極酸化に観察されるコア柱状構造よりも約２桁も薄い。ノジュラー構造は、硫酸、リン酸及びホウ酸からなる他の「混合電解質」陽極酸化法を用いて生成される。ノジュラー構造は、性能能力の向上及び様々なISCに対する親和性を付与することができる。図２９Ａ及び２９Ｂにおいて、標準のホウ酸−硫酸又は硫酸陽極酸化は、その後にシーリングステップ無しで用いられることができる。選択されたISCは、これらの陽極酸化法に関連づけられた円柱状陽極構造に導入されることができる。図３０Ａ〜３０Ｄにおいて、シールされていない選択された陽極酸化／ISC／イージー／自己清浄の組合せのイージー／自己清浄性能が、イージー／自己清浄成分を有する及び有しない標準のペインティングシナリオとの比較において観察される。この試験では、本発明の金属製品(摩擦低減テクスチャ表面を有する)は、湿った木材灰の低圧での衝突を通じて汚れを進入させた。試料表面は、湿った木材灰を、Q-Panel QGRガルバノメータの中に入れることにより、この衝突を行ない、10psiで供給された空気を約10秒間用いてパネルに発射した。試料は次に、両方とも、汚れ衝突抵抗性に対する固有能力を目視で評価した(図３０Ａ−３０Ｄ)。イージー／自己清浄成分で補強され、ISC(ポリシロキサンおよびポリシラザン)で陽極酸化された系は、イージー／自己清浄成分がある場合もない場合も、標準の航空宇宙用ペイント系よりも木材灰の排除はより効果的であった。
他の実施例において、本発明の金属製品は、輸送容器を製造するのに用いられ、該輸送容器として、限定するものでないが、航空機又は飛行体(例えば、エアプレイン、ヘリコプター、ミサイル、グライダー、バルーン及び小型飛行船)、陸上乗物(例えば、車及び列車)、海上乗物(例えば、潜水艦、ヨット、無人水上乗物、自律的水中乗物等)及びパイプライン壁などが挙げられる。翼スキン製造のハンマー成形及び他の作業を行なうために、またリブレットを翼後退角(wing sweep)と位置合わせするため(そうしないと、抗力低減効果は消滅する)に、リブレットを翼スキンのプレート／シートに直接ローリングすることができない。しかしながら、本発明の方法でローリングされたアルミニウム合金製品は、従来の方法で製造された上翼及び下翼スキンに対して、機械的及び／又は接着剤で接合されることができる。本発明に係るローリングされたリブレットアルミニウム合金製品のリブレットは、翼後退角と位置合わせされる。航空機翼用のローリングされたリブレットアルミニウム合金製品の幅、ゲージ及び合金は、製造の容易性及び費用効率、耐食性、航空機メーカ及びモデル、航空機の重量条件及び構造／強度の完全性等により、多種多様である。例えば、ローリングされるリブレット製品として選択される合金が１ＸＸＸ系合金である場合、製品は良好な耐食性を有することができる。ローリングされたリブレット製品の幅は、約5インチ〜約200インチである。リブレット(溝)の方向は、典型的には、ローリング方向(幅方向に直交)であるが、アルミニウム合金シートから切断片を作成し、リブレットを横断方向又はシートのローリング方向とはある角度を以てにローリングすることも可能である。幾つかの実施例において、合金は、例えば、１ＸＸＸ、３ＸＸＸ、５ＸＸＸ、６ＸＸＸ、７ＸＸＸ及び８ＸＸＸ系合金の他、Ａｌ−Ｌｉ合金である。アルミニウム合金は、熱処理適用合金又は熱処理非適用合金のどちらでもよい。熱処理非適用合金シートの場合、リブレットローリングは、ひずみ硬化状態(Ｈテンパー)又はアニーリング状態(Ｏテンパー)で行われることができる。熱処理適用合金シートのリブレットローリングは、溶体化熱処理の前又は後のどちらで行なうこともできる。リブレットローリングが溶体化熱処理の前に行われる場合、リブレットローリングは、圧延状態(Ｆテンパー)及びアニーリング状態(Ｏテンパー)で行われることができるし、低温及び高温のどちらでも行われることができる。リブレットローリングの後、シートは、熱処理され、焼入れされ、自然時効又は人工時効による時効が行われる。リブレットローリングが溶体化熱処理後に行われる場合、ローリングは、焼入れ材(Ｗテンパー)、自然時効材(Ｔ３テンパー)又は人工時効材(例えば、Ｔ６又はＴ７テンパー)に行われることができる。ローリングされたシートは、例えば、ベア又はＡｌクラッドである。ゲージの範囲は、例えば、約0.0010インチ〜約0.300インチである。ローリングされたアルミニウムリブレットシートは、新しいアルミニウム航空機翼又は既存のアルミニウム航空機翼に適用されることができる。
さらなる実施例において、この明細書に記載されたリブレット形体は全て、チタンシート又はフォイルにローリングされることができる。ローリングプロセスは、例えば、熱間ローリング又は冷間ローリングであってよい。一実施例において、ローリングプロセスは熱間ローリングである。熱間ローリングの場合、ローリング温度範囲は400℃(752°Ｆ)〜約1100℃(2012°Ｆ)である。圧延率は、約20％〜約75％である。圧延率が大きい場合、圧延温度が800℃(1472°Ｆ)より高いとき、加工硬化は最少である。再結晶温度は約600℃(1112°Ｆ)である。冷間ローリングの場合、圧延率は約0.5％〜約20％である。Ｔｉリブレットのシート又はフォイルのゲージは、約0.002インチ〜約0.200インチである。
本発明のＴｉリブレットのシート又はフォイルを製造する他の方法は、彫塑性成形の形態をとることができる。Ｔｉシート又はフォイルに対するリブレット形体のローリング条件は、温度が約840℃(1544°Ｆ)〜約870℃(1598°Ｆ)でローリング速度は極めて遅く、歪み速度は約0.0001/s〜約0.001/sである。圧延率は約20％〜約300％である。
さらに他の実施例において、本発明の金属製品は、海上乗物(例えば、潜水艦、ヨット、無人水上乗物、自律的水中乗物等)の部分の製造に用いられる。一実施例において、複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットは、摩擦低減テクスチャ表面となり、例えば、約5％〜約15％の抗力低減をもたらす。一実施例において、金属製品は、高強度低合金鋼であり、例えば、SAE仕様J410、J1392及びJ1442で規定されたもの、また、ASTM仕様A242、A440、A441、A572、A588、A606、A607、A618、A633、A656、A690、A709、A714、A715、A808、A812、A841、A860及びA871で規定されたものが挙げられる。ローリングプロセスは熱間ローリング又は冷間ローリングのどちらでもよい。熱間ローリングの場合、ローリング温度範囲は720℃(1328°Ｆ)〜約1050℃(1922°Ｆ)である。圧延率は、広範囲に亘るが、典型的な最終リブレットローリングパスの圧延率は約50％超である。リブレットローリング後の冷却は、約10℃／分〜約300℃／分の範囲で行なうことができる。微細なフェライト結晶粒度、ひいては高強度を得るには、急冷することが望ましい。室温での冷間ローリングの場合、圧延率は約5％〜約80％である。冷間ローリングプロセスに続いて、約400℃(752°Ｆ)〜約700℃(1292°Ｆ)の温度でアニーリングが行われる。アニーリング時間は、特定されたミクロ組織及び特性要件に応じて異なる。
航空機の翼及びプロペラを製作する航空機エンジニアや、ロータブレードを設計する風力タービンエンジニアは、空気力学的抗力に関心がある。航空機は燃費が良好でなければならず、風力タービンのロータブレードは効率的運転のために高先端速度を有していなければならない。それゆえ、航空機翼及びロータブレードは空気力学的抗力を小さくすることが重要である。一実施例において、本発明は、少なくとも１つの表面に溝が刻設された少なくとも１つの金属製品を含むロータブレードを対象とするもので、溝が刻設された表面にはリブレット形体が形成され、該リブレット形体は、複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットが表面の少なくとも一部に沿って延びており、リブレット形体は、該リブレット形体を保護するために構成された少なくとも１つのコーティングでコートされている。一実施例において、複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットは、摩擦低減テクスチャ表面となり、例えば、約5％〜約15％の抗力低減をもたらす。一実施例において、抗力が小さくなることで、同じ風速度で発生されることができるエネルギーが増加する。
パイプラインシステムにおける摩擦圧力の損失、つまり抗力はエネルギーの無駄であり、パイプラインシステムの操業に経済的に悪影響を及ぼす。液体及びガスパイプライン会社の中には、抗力低減剤(drag-reducing agents; DRA)を使用して、流れ乱流を最少にし、ひいては処理量を増加させて、パイプラインの運転コストを低減している。抗力低減剤は有効な能力向上剤であるが、長期に亘るその使用は費用がかかる。さらに他の実施例において、本発明の金属製品は、パイプラインシステムの製造に用いられることができる。一実施例において、複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットは、摩擦低減テクスチャ表面となり、例えば、約5％〜約30％の抗力低減をもたらす。一実施例において、抗力が小さくなることで、パイプライン壁に沿う摩擦を低減することによりエネルギー損失を少なくなる。
上記の特徴及び機能並びに他の特徴及び機能の幾つかは、所望により、他の異なるシステム又は用途に組み込まれることができる。当該分野の専門家であれば、予測又は予想されない様々な代替、変形、変更又は改良も成し得るが、それらも添付の特許請求の範囲によって包含されるものである。

Claims (52)

  1. 溝が刻設された少なくとも１つの表面を有する少なくとも１つの金属製品を具える輸送容器であって、
    前記溝が刻設された表面はリブレット形体を形成し、該リブレット形体は、複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットが前記表面の少なくとも一部に沿って延びており、リブレット形体は、該リブレット形体を十分に保護できるように構成された少なくとも１つのコーティングでコートされている、輸送容器。
  2. 複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットは、摩擦低減テクスチャ表面となる請求項１の輸送容器。
  3. 金属製品は、アルミニウム合金のシート又はプレートである請求項１の輸送容器。
  4. シート又はプレートは、Ａｌクラッドアルミニウム合金から製造される請求項３の輸送容器。
  5. 金属製品は、チタンのシート又はプレートである請求項３の輸送容器。
  6. 金属製品は、スチールのシート又はプレートである請求項３の輸送容器。
  7. リブレット形体は、隣接する永久的ローリングされた長手リブレットを少なくとも100以上含んでいる請求項１の輸送容器。
  8. 複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットは、同じ間隔で等距離離間している請求項１の輸送容器。
  9. 距離は約25μm〜約5.0mmの範囲である請求項８の輸送容器。
  10. 複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットの各々は、ピーク高さが約25μm〜約5.0mmである請求項１の輸送容器。
  11. 少なくとも１つのコーティングは、プライマー、トップコート及びイージー／自己清浄コーティングからなる群から選択される請求項１の輸送容器。
  12. プライマーはエポキシプライマーである請求項８の輸送容器。
  13. トップコートはポリウレタントップコートである請求項１１の輸送容器。
  14. イージー／自己清浄コーティングは超親水性コーティングである請求項１１の輸送容器。
  15. 超親水性コーティングは、アナターセ型二酸化チタンを含む光活性化系である請求項１４の輸送容器。
  16. 疎水性化学添加剤がトップコートに加えられる請求項１１の輸送容器。
  17. 疎水性化学添加剤は官能化シロキサン系である請求項１６の輸送容器。
  18. 金属製品は、航空機の少なくとも一部分を製造するのに用いられる請求項１の輸送容器。
  19. 金属製品は、航空機の翼を製造するのに用いられる請求項１８の輸送容器。
  20. 金属製品は、航空機の機体を製造するのに用いられる請求項１８の輸送容器。
  21. 金属製品は、航空機のスタビライザーを製造するのに用いられる請求項１８の輸送容器。
  22. 金属製品は、ロータブレードの少なくとも一部分を製造するのに用いられる請求項１の輸送容器。
  23. 金属製品を製造する方法であって、
    略平らな金属シート又はプレートを準備すること、
    外側表面にリブレット形体が刻設され、リブレット形体は複数の隣接する長手リブレットを含む少なくとも１つのロールであって、変化のない略平らな外側表面を有する少なくとも１つのロールを含むローリングミルの中を、略平らな金属シート又はプレートを通過させること、
    複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットが前記表面の少なくとも一部分を延びる溝が刻設されたシート又はプレートを作ること、
    溝が刻設された金属シート又はプレートを、複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットを十分に保護できるように構成された少なくとも１つのコーティングでコートすること、及び
    金属製品を得ること、を含んでいる方法。
  24. 溝が刻設された金属シート又はプレートの複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットは、摩擦低減テクスチャ表面となる請求項２３の方法。
  25. 金属シート又はプレートは、アルミニウム合金のシート又はプレートである請求項２３の方法。
  26. アルミニウム合金のシート又はプレートは熱処理適用である請求項２５の方法。
  27. アルミニウム合金のシート又はプレートは熱処理非適用である請求項２５の方法。
  28. アルミニウム合金のシート又はプレートはＡｌクラッドである請求項２５の方法。
  29. Ａｌクラッドは熱処理適用である請求項２８の方法。
  30. Ａｌクラッドは熱処理非適用である請求項２８の方法。
  31. 金属シート又はプレートはチタンのシート又はプレートである請求項２３の方法。
  32. 金属製品は、スチールのシート又はプレートである請求項２３の方法。
  33. ロールの長手リブレットの各々は、高さが約25μm〜約5.0mmの範囲であり、ロールの長手リブレットの各々は、同じ間隔で約25μm〜約5.0mm離間している請求項２３の方法。
  34. ローリングミルの圧延率は約0％〜約70％である請求項２３の方法。
  35. 圧延率は、金属シート又はプレートを延びる複数の隣接する永久的ローリングされた長手リブレットの高さに影響を及ぼす請求項３４の方法。
  36. ローリングミルの圧延率は約1％〜約5％である請求項２８の方法。
  37. 少なくとも１つのコーティングは、プライマー、トップコート及びイージー／自己清浄コーティングからなる群から選択される請求項２３の方法。
  38. 少なくとも１つのコーティングは、手動静電ペインティングガンを用いて、アルミニウム合金のシート又はプレートに施される請求項３７の方法。
  39. 少なくとも１つのコーティングは、ガンのオリフィスで供給される請求項３８の方法。
  40. ガンのオリフィスのサイズは、約0.028インチである請求項３９の方法。
  41. 手動静電ペインティングガンは、空気圧が約10psi〜約20psiの範囲である請求項３８の方法。
  42. プライマーはエポキシプライマーである請求項３７の方法。
  43. トップコートはポリウレタントップコートである請求項３７の方法。
  44. イージー／自己清浄コーティングは超親水性コーティングである請求項３７の方法。
  45. 超親水性コーティングは、アナターセ型二酸化チタンを含む光活性化系である請求項４４の方法。
  46. 疎水性化学添加剤がトップコートに加えられる請求項３７の方法。
  47. 疎水性化学添加剤は官能化シロキサン系である請求項４６の方法。
  48. 金属製品は、航空機の少なくとも一部分を製造するのに用いられる請求項２３の方法。
  49. 金属製品は、航空機の翼を製造するのに用いられる請求項４８の方法。
  50. 金属製品は、航空機の機体を製造するのに用いられる請求項４８の方法。
  51. 金属製品は、航空機のスタビライザーを製造するのに用いられる請求項４８の方法。
  52. 金属製品は、ロータブレードの少なくとも一部分を製造するのに用いられる請求項４８の方法。
JP2011522214A 2008-08-05 2009-08-05 摩擦低減テクスチャ表面を有する金属シート及びプレート並びにそれらの製造方法 Pending JP2011530443A (ja)

Applications Claiming Priority (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US18805508P 2008-08-05 2008-08-05
US61/188,055 2008-08-05
US17039009P 2009-04-17 2009-04-17
US17041009P 2009-04-17 2009-04-17
US61/170,410 2009-04-17
US61/170,390 2009-04-17
PCT/US2009/052841 WO2010017289A1 (en) 2008-08-05 2009-08-05 Metal sheets and plates having friction-reducing textured surfaces and methods of manufacturing same

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2011530443A true JP2011530443A (ja) 2011-12-22

Family

ID=41278242

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2011522214A Pending JP2011530443A (ja) 2008-08-05 2009-08-05 摩擦低減テクスチャ表面を有する金属シート及びプレート並びにそれらの製造方法

Country Status (9)

Country Link
US (3) US8444092B2 (ja)
EP (1) EP2307740B1 (ja)
JP (1) JP2011530443A (ja)
CN (1) CN102138009B (ja)
BR (1) BRPI0916664A2 (ja)
CA (1) CA2731833A1 (ja)
ES (1) ES2585411T3 (ja)
RU (1) RU2506188C2 (ja)
WO (1) WO2010017289A1 (ja)

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20130091100A (ko) * 2012-02-07 2013-08-16 엘지전자 주식회사 모터 및 이를 포함하는 칠러시스템
JP2017517401A (ja) * 2014-05-12 2017-06-29 アルコニック インコーポレイテッドＡｒｃｏｎｉｃ Ｉｎｃ． 金属を圧延する装置及び方法
KR101779275B1 (ko) * 2013-03-15 2017-09-18 피알시-데소토 인터내쇼날, 인코포레이티드 항력 감소를 위한 벗김가능한 필름 조립체 및 코팅
JP2017534808A (ja) * 2014-11-25 2017-11-24 レミ ラフォレストＬＡＦＯＲＥＳＴ， Ｒｅｍｉ 力を発生させるためのプロファイル素子
JP2018530434A (ja) * 2015-10-14 2018-10-18 ノベリス・インコーポレイテッドＮｏｖｅｌｉｓ Ｉｎｃ． 作業ロールのエンジニアドテクスチャ加工
WO2019189412A1 (ja) 2018-03-28 2019-10-03 中国塗料株式会社 防汚塗膜及びその製造方法、防汚塗膜付き接水構造物、並びに防汚テープ及びその製造方法
WO2020105630A1 (ja) 2018-11-19 2020-05-28 中国塗料株式会社 カバーフィルム付き防汚塗膜及びその製造方法、防汚テープ、並びに防汚塗膜付き接水構造物の製造方法
JPWO2020217338A1 (ja) * 2019-04-24 2020-10-29

Families Citing this family (65)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8846209B2 (en) * 2004-11-16 2014-09-30 Aleris Aluminum Duffel Bvba Aluminium composite sheet material
EP1852250A1 (en) * 2006-05-02 2007-11-07 Aleris Aluminum Duffel BVBA Clad sheet product
CA2731833A1 (en) 2008-08-05 2010-02-11 Alcoa Inc. Metal sheets and plates having friction-reducing textured surfaces and methods of manufacturing same
US9352533B2 (en) * 2009-01-29 2016-05-31 The Boeing Company Elastomeric riblets
US8684310B2 (en) * 2009-01-29 2014-04-01 The Boeing Company Rigid tipped riblets
US8668166B2 (en) * 2009-01-29 2014-03-11 The Boeing Company Shape memory riblets
US8678316B2 (en) * 2009-01-29 2014-03-25 The Boeing Company Amorphous metal riblets
US8733702B1 (en) * 2009-12-02 2014-05-27 The Boeing Company Reduced solar absorptivity applique
DE102010007840A1 (de) 2010-02-11 2011-08-11 Wieland-Werke AG, 89079 Elektromechanisches Bauelement oder Gleitelement
KR101225996B1 (ko) * 2011-03-31 2013-01-24 삼성중공업 주식회사 풍력발전기 블레이드용 주름패널
DE102011106763A1 (de) * 2011-07-05 2013-01-10 Eads Deutschland Gmbh Verfahren zur Herstellung einer Oberfläche eines Bauteils mit reduziertem Luftströmungswiderstand und Bauteil mit reduziertem Luftströmungswiderstand
CN103782125B (zh) * 2011-09-16 2016-06-22 株式会社神户制钢所 热交换用板的母板材及使用了该母板材的热交换用板
PL2572807T3 (pl) * 2011-09-22 2014-11-28 Constantia Teich Gmbh Sposób wytwarzania folii aluminiowej ze zintegrowanymi cechami zabezpieczającymi
DE102011083503A1 (de) * 2011-09-27 2013-03-28 Siemens Aktiengesellschaft Turbinenschaufel und Verfahren zum Herstellen einer Turbinenschaufel
DE102011114832A1 (de) * 2011-10-05 2013-04-11 Eads Deutschland Gmbh Ribletfolie und verfahren zu deren herstellung
US20130146217A1 (en) * 2011-12-09 2013-06-13 Nicholas Joseph Kray Method of Applying Surface Riblets to an Aerodynamic Surface
US9827735B2 (en) * 2012-03-09 2017-11-28 United Technologies Corporation Erosion resistant and hydrophobic article
KR102041897B1 (ko) * 2012-03-29 2019-11-08 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 무방향성 전자 강판 및 그 제조 방법
WO2014026246A1 (en) * 2012-08-16 2014-02-20 Adelaide Research & Innovation Pty Ltd Improved wing configuration
US10830261B2 (en) * 2013-03-12 2020-11-10 Texas Tech University System Fibrillar structures to reduce viscous drag on aerodynamic and hydrodynamic wall surfaces
FR3004165B1 (fr) * 2013-04-09 2015-03-27 Aircelle Sa Element d'aeronef necessitant un traitement contre le givre
JP6219199B2 (ja) * 2014-02-27 2017-10-25 株式会社神戸製鋼所 熱交換用プレートとなる元板材、及びその元板材の製造方法
US9308987B1 (en) * 2014-05-15 2016-04-12 The Curators Of The University Of Missouri Drag reduction utilizing driven micro-cavities
JP2017534501A (ja) * 2014-07-30 2017-11-24 サン−ゴバン パフォーマンス プラスティックス コーポレイション ステアリング・サポート・ヨーク
US9482096B1 (en) * 2015-04-28 2016-11-01 The Boeing Company Textured leading edge for aerospace and nautical structures
US9751618B2 (en) * 2015-05-06 2017-09-05 The Boeing Company Optical effects for aerodynamic microstructures
US9868135B2 (en) * 2015-05-06 2018-01-16 The Boeing Company Aerodynamic microstructures having sub-microstructures
US9714083B2 (en) * 2015-05-06 2017-07-25 The Boeing Company Color applications for aerodynamic microstructures
US9587933B2 (en) 2015-08-07 2017-03-07 General Electric Company System and method for inspecting an object
US10569365B2 (en) 2015-11-23 2020-02-25 The Boeing Company Method for preparing a fluid flow surface
US10107302B2 (en) 2015-12-10 2018-10-23 General Electric Company Durable riblets for engine environment
US10933988B2 (en) 2015-12-18 2021-03-02 Amazon Technologies, Inc. Propeller blade treatments for sound control
US10011346B2 (en) * 2015-12-18 2018-07-03 Amazon Technologies, Inc. Propeller blade indentations for improved aerodynamic performance and sound control
US10460717B2 (en) 2015-12-18 2019-10-29 Amazon Technologies, Inc. Carbon nanotube transducers on propeller blades for sound control
EP3402619B1 (en) * 2016-01-14 2020-12-23 Howmet Aerospace Inc. Methods for producing forged products and other worked products
US10450867B2 (en) * 2016-02-12 2019-10-22 General Electric Company Riblets for a flowpath surface of a turbomachine
WO2017165634A1 (en) * 2016-03-23 2017-09-28 Maxterial, Inc. Articles including adhesion enhancing coatings and methods of producing them
US10252807B2 (en) * 2016-07-08 2019-04-09 Goodrich Corporation Runback control
US10105877B2 (en) 2016-07-08 2018-10-23 The Boeing Company Multilayer riblet applique and methods of producing the same
US10322436B2 (en) 2016-10-06 2019-06-18 Nano And Advanced Materials Institute Limited Method of coating interior surfaces with riblets
CN106423789B (zh) * 2016-11-01 2019-10-29 南京理工大学 一种耐久性抗冰超疏水涂层及其制备方法
US10030295B1 (en) 2017-06-29 2018-07-24 Arconic Inc. 6xxx aluminum alloy sheet products and methods for making the same
CN111405980A (zh) 2017-09-28 2020-07-10 麦克斯特里尔有限公司 包括表面涂层的制品及其生产方法
WO2019144409A1 (zh) * 2018-01-29 2019-08-01 中国科学院光电研究院 一种仿生复合减阻表面及其制备方法
US10472004B1 (en) * 2018-02-02 2019-11-12 Zoox, Inc. Bi-directional spoiler
JP7048772B2 (ja) * 2018-06-25 2022-04-05 ビーエーエスエフ コーティングス ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング 回転霧化中における平均フィラメント長さの決定方法及びそれに基づく塗料開発中におけるスクリーニング方法
US11163302B2 (en) 2018-09-06 2021-11-02 Amazon Technologies, Inc. Aerial vehicle propellers having variable force-torque ratios
CN111005051B (zh) * 2018-10-08 2022-03-22 株洲中车时代电气股份有限公司 金属件表面复合涂层的制备方法
US11047239B2 (en) 2018-12-03 2021-06-29 General Electric Company Method of forming a cure tool and method of forming a textured surface using a cure tool
US11279468B2 (en) 2019-01-22 2022-03-22 The Boeing Company Systems and methods for aircraft structure surface covers
US12270424B2 (en) 2019-08-21 2025-04-08 Lockheed Martin Corporation Staggered periodic riblets
US12085102B2 (en) 2019-08-21 2024-09-10 Lockheed Martin Corporation Submerged periodic riblets
US11614106B2 (en) 2019-08-21 2023-03-28 Lockheed Martin Corporation Partially submerged periodic riblets
EP3828310A1 (en) * 2019-11-29 2021-06-02 Toto Ltd. Wet-area device and method for manufacturing wet-area device
EP3828308A1 (en) * 2019-11-29 2021-06-02 Toto Ltd. Wet-area device and method for manufacturing wet-area device
CN111017229B (zh) * 2019-12-13 2021-07-16 中国航空工业集团公司西安飞机设计研究所 飞机空调格栅
CN112522663A (zh) * 2020-11-05 2021-03-19 浙江工业大学 一种基于扫描振镜的钛合金表面织构化同步氮化处理的工艺方法
US12055054B2 (en) 2021-04-19 2024-08-06 General Electric Company Light weight fan casing configurations for energy absorption
US20240191986A1 (en) 2021-04-20 2024-06-13 Nikon Corporation Systems and methods for measuring height properties of surfaces
KR20240093444A (ko) 2021-06-18 2024-06-24 맥스터리얼, 인크. 표면 코팅을 포함하는 이동 가능한 구성요소
US11987021B2 (en) 2021-09-01 2024-05-21 The Boeing Company Multilayer riblet appliques
EP4423322A1 (en) * 2021-10-29 2024-09-04 RTX Corporation Coating for aluminum alloy aerostructures
CN118451317A (zh) 2021-12-28 2024-08-06 株式会社尼康 光学装置及检查方法
WO2024073158A2 (en) * 2022-06-15 2024-04-04 University Of Southern California Reduced skin-friction drag surface textures and materials, designs, methods and systems
WO2025004246A1 (ja) 2023-06-28 2025-01-02 株式会社ニコン 光学装置および検査方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4907765A (en) * 1985-09-26 1990-03-13 Messerschmitt-Boelkow-Blohm Gmbh Wall with a drag reducing surface and method for making such a wall
JPH08268377A (ja) * 1995-03-31 1996-10-15 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd 液体と接する構造物の表面構造
JP2001114185A (ja) * 1999-10-19 2001-04-24 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 海水抵抗低減船舶及び船体の抵抗低減法
JP2005524750A (ja) * 2002-05-09 2005-08-18 ザ プロクター アンド ギャンブル カンパニー 表面を疎水性に改質し及びそれにより処理される表面への活性剤の送達を高めるための陰イオン性官能化ポリオルガノシロキサンを含む組成物
JP2006519919A (ja) * 2003-03-07 2006-08-31 ヘンケル コーポレイション 硬化性コーティング組成物
JP2007167892A (ja) * 2005-12-21 2007-07-05 Sumitomo Metal Ind Ltd 金属シートおよび流体抵抗低減方法

Family Cites Families (42)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2443170A (en) * 1942-08-29 1948-06-08 Reconstruction Finance Corp Reinforced sheet metal
US3065940A (en) * 1956-06-22 1962-11-27 Emil L Eckstein Aircraft outer surface covering
US3588005A (en) 1969-01-10 1971-06-28 Scott C Rethorst Ridge surface system for maintaining laminar flow
US4044797A (en) 1974-11-25 1977-08-30 Hitachi, Ltd. Heat transfer pipe
US4180290A (en) * 1975-11-13 1979-12-25 Drews Hilbert F P Propelled apparatus having surface means for developing increased propulsion efficiencies
US4282044A (en) * 1978-08-04 1981-08-04 Coors Container Company Method of recycling aluminum scrap into sheet material for aluminum containers
US4228961A (en) * 1979-05-07 1980-10-21 Onoda Cement Co., Ltd. Electrostatic power painting head
US4338807A (en) * 1980-08-26 1982-07-13 Armco Inc. Method of producing improved serrated flats used in the manufacturing of grating
US4706910A (en) * 1984-12-27 1987-11-17 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Combined riblet and lebu drag reduction system
US5133516A (en) 1985-05-31 1992-07-28 Minnesota Mining And Manufacturing Co. Drag reduction article
US4986496A (en) * 1985-05-31 1991-01-22 Minnesota Mining And Manufacturing Drag reduction article
DE3528135A1 (de) * 1985-08-06 1987-04-02 Messerschmitt Boelkow Blohm Einrichtung zur verringerung des reibungswiderstandes
US4650138A (en) * 1985-09-30 1987-03-17 Internorth, Inc. Cascaded micro-groove aerodynamic drag reducer
US4932612A (en) * 1986-02-25 1990-06-12 Blackwelder Ron F Method and apparatus for reducing turbulent skin friction
US4930729A (en) 1986-05-22 1990-06-05 Rolls-Royce Plc Control of fluid flow
US5386955A (en) 1986-05-22 1995-02-07 Rolls-Royce Plc Control of fluid flow
GB8706554D0 (en) 1987-03-19 1987-04-23 Rolls Royce Plc Boundary layer devices
US4978583A (en) * 1986-12-25 1990-12-18 Kawasaki Steel Corporation Patterned metal plate and production thereof
US5133519A (en) 1989-04-21 1992-07-28 Board Of Trustees Operating Michigan State University Drag reduction method and surface
US5114099A (en) * 1990-06-04 1992-05-19 W. L. Chow Surface for low drag in turbulent flow
US5156880A (en) * 1991-02-19 1992-10-20 Nordson Corporation Space charge electrostatic coating method and apparatus
US5476725A (en) 1991-03-18 1995-12-19 Aluminum Company Of America Clad metallurgical products and methods of manufacture
WO1996029440A1 (en) * 1995-03-21 1996-09-26 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation A method of manufacturing aluminum aircraft sheet
ATE200139T1 (de) * 1995-12-12 2001-04-15 Roche Ulrich Verfahren zur ausbildung einer oberfläche für den kontakt mit einem strömenden fluid und körper mit entsprechend ausgebildeten oberflächenbereichen
US5848769A (en) 1996-08-26 1998-12-15 Minnesota Mining & Manufacturing Company Drag reduction article
DE19650439C1 (de) * 1996-12-05 1998-03-12 Deutsch Zentr Luft & Raumfahrt Oberfläche für eine von einer eine Strömungshauptrichtung aufweisenden Strömung turbulent umströmten Wand
IT1295859B1 (it) * 1997-11-12 1999-05-28 Acciai Speciali Terni Spa Rullo di raffreddamento per macchine di colata continua
US6171649B1 (en) 1998-11-24 2001-01-09 The Boeing Company Method for preparing pre-coated aluminum-alloy components and components prepared thereby
US6345791B1 (en) 2000-04-13 2002-02-12 Lockheed Martin Corporation Streamwise variable height riblets for reducing skin friction drag of surfaces
US6543122B1 (en) 2001-09-21 2003-04-08 Alcoa Inc. Process for producing thick sheet from direct chill cast cold rolled aluminum alloy
WO2004005562A2 (en) 2002-07-09 2004-01-15 Pechiney Rhenalu AlCuMg ALLOYS FOR AEROSPACE APPLICATION
FR2844742B1 (fr) * 2002-09-25 2005-04-29 Pechiney Rhenalu Feuilles composites stratifiees aluminium-fibres de verre
US7070850B2 (en) * 2002-12-31 2006-07-04 3M Innovative Properties Company Drag reduction article and method of use
US7601425B2 (en) * 2003-03-07 2009-10-13 The Curators Of The University Of Missouri Corrosion resistant coatings containing carbon
KR20050121759A (ko) * 2003-05-20 2005-12-27 쇼와 덴코 가부시키가이샤 압연 장치 및 압연 장치를 사용하여 다양한 단면을 갖는제품을 제조하는 방법
US7449073B2 (en) * 2004-07-15 2008-11-11 Alcoa Inc. 2000 Series alloys with enhanced damage tolerance performance for aerospace applications
DE102004041434B4 (de) * 2004-08-27 2013-10-10 Credit Card Supplies Verfahren zur Herstellung eines Prägeblechs für eine Heiß-Kalt-Laminierpresse mit dreidimensionalen Strukturen
US20060068109A1 (en) 2004-09-15 2006-03-30 Airbus Deutschland Gmbh Painting device, painting arrangement, method for painting a curved surface of an object, and use of an inkjet device for painting an aircraft
RU2305651C1 (ru) * 2006-02-08 2007-09-10 Владимир Степанович Григорчук Транспортный самолет
US20090110935A1 (en) * 2007-10-15 2009-04-30 William Christopher Lewis Crosslinkable fluoropolymer composition and uses thereof
CA2731833A1 (en) 2008-08-05 2010-02-11 Alcoa Inc. Metal sheets and plates having friction-reducing textured surfaces and methods of manufacturing same
US8413928B2 (en) * 2009-09-25 2013-04-09 The Boeing Company Structurally designed aerodynamic riblets

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4907765A (en) * 1985-09-26 1990-03-13 Messerschmitt-Boelkow-Blohm Gmbh Wall with a drag reducing surface and method for making such a wall
JPH08268377A (ja) * 1995-03-31 1996-10-15 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd 液体と接する構造物の表面構造
JP2001114185A (ja) * 1999-10-19 2001-04-24 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 海水抵抗低減船舶及び船体の抵抗低減法
JP2005524750A (ja) * 2002-05-09 2005-08-18 ザ プロクター アンド ギャンブル カンパニー 表面を疎水性に改質し及びそれにより処理される表面への活性剤の送達を高めるための陰イオン性官能化ポリオルガノシロキサンを含む組成物
JP2006519919A (ja) * 2003-03-07 2006-08-31 ヘンケル コーポレイション 硬化性コーティング組成物
JP2007167892A (ja) * 2005-12-21 2007-07-05 Sumitomo Metal Ind Ltd 金属シートおよび流体抵抗低減方法

Cited By (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20130091100A (ko) * 2012-02-07 2013-08-16 엘지전자 주식회사 모터 및 이를 포함하는 칠러시스템
KR101923442B1 (ko) * 2012-02-07 2018-11-29 엘지전자 주식회사 모터 및 이를 포함하는 칠러시스템
KR101779275B1 (ko) * 2013-03-15 2017-09-18 피알시-데소토 인터내쇼날, 인코포레이티드 항력 감소를 위한 벗김가능한 필름 조립체 및 코팅
JP2021028086A (ja) * 2014-05-12 2021-02-25 アーコニック テクノロジーズ エルエルシーＡｒｃｏｎｉｃ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ Ｌｌｃ 金属を圧延する装置及び方法
JP2017517401A (ja) * 2014-05-12 2017-06-29 アルコニック インコーポレイテッドＡｒｃｏｎｉｃ Ｉｎｃ． 金属を圧延する装置及び方法
JP7631280B2 (ja) 2014-05-12 2025-02-18 アーコニック テクノロジーズ エルエルシー 金属を圧延する装置及び方法
JP2023010723A (ja) * 2014-05-12 2023-01-20 アーコニック テクノロジーズ エルエルシー 金属を圧延する装置及び方法
JP2017534808A (ja) * 2014-11-25 2017-11-24 レミ ラフォレストＬＡＦＯＲＥＳＴ， Ｒｅｍｉ 力を発生させるためのプロファイル素子
JP2018530434A (ja) * 2015-10-14 2018-10-18 ノベリス・インコーポレイテッドＮｏｖｅｌｉｓ Ｉｎｃ． 作業ロールのエンジニアドテクスチャ加工
US10493508B2 (en) 2015-10-14 2019-12-03 Novelis Inc. Engineered work roll texturing
US11993727B2 (en) 2018-03-28 2024-05-28 Chugoku Marine Paints, Ltd. Antifouling coating film and method of manufacturing same, water contacting structure with antifouling coating film, and antifouling tape and method of manufacturing same
WO2019189412A1 (ja) 2018-03-28 2019-10-03 中国塗料株式会社 防汚塗膜及びその製造方法、防汚塗膜付き接水構造物、並びに防汚テープ及びその製造方法
WO2020105630A1 (ja) 2018-11-19 2020-05-28 中国塗料株式会社 カバーフィルム付き防汚塗膜及びその製造方法、防汚テープ、並びに防汚塗膜付き接水構造物の製造方法
JPWO2020217338A1 (ja) * 2019-04-24 2020-10-29
WO2020217338A1 (ja) * 2019-04-24 2020-10-29 株式会社ニコン 加工システム及び検査システム
JP7363894B2 (ja) 2019-04-24 2023-10-18 株式会社ニコン 加工システム及び検査システム

Also Published As

Publication number Publication date
US20120227453A1 (en) 2012-09-13
US20100127125A1 (en) 2010-05-27
EP2307740B1 (en) 2016-05-04
CA2731833A1 (en) 2010-02-11
WO2010017289A1 (en) 2010-02-11
EP2307740A1 (en) 2011-04-13
US20140248453A1 (en) 2014-09-04
US9297394B2 (en) 2016-03-29
CN102138009A (zh) 2011-07-27
RU2011108551A (ru) 2012-09-20
US8578747B2 (en) 2013-11-12
BRPI0916664A2 (pt) 2015-11-17
ES2585411T3 (es) 2016-10-05
US8444092B2 (en) 2013-05-21
CN102138009B (zh) 2014-05-28
RU2506188C2 (ru) 2014-02-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2011530443A (ja) 摩擦低減テクスチャ表面を有する金属シート及びプレート並びにそれらの製造方法
US9017797B2 (en) Metal coating
JP5638539B2 (ja) 形状記憶リブレット
Rechner et al. Influence on the strength and aging resistance of aluminium joints by laser pre-treatment and surface modification
EP3170743B1 (en) System and method for preparing a fluid flow surface
US4521475A (en) Method and apparatus for applying metal cladding on surfaces and products formed thereby
WO2007098885A1 (de) Verfahren zur reparatur und wiederherstellung von dynamisch beanspruchten komponenten aus aluminiumlegierungen für luftfahrtechnische anwendungen
DE69632944T2 (de) Beschichtete Teile aus Aluminium für die Luftfahrt
WO2013005113A2 (de) Verfahren zur herstellung einer oberfläche eines bauteils mit reduziertem luftströmungswiderstand und bauteil mit reduziertem luftströmungswiderstand
EP3782904B1 (en) Submerged periodic riblets
DE102006009751A1 (de) Verfahren zur Reparatur und Wiederherstellung von dynamisch beanspruchten Komponenten aus Aluminiumlegierungen für luftfahrtechnische Anwendungen
Uhlmann et al. Mechanical pretreatment before electroplating of aluminium alloy AlSi12
Champagne Jr et al. Cold spray applications
CN201827175U (zh) 运输器
Cristoforetti et al. Advancing aeronautical surface texturing: Through-mask electrochemical micromachining of aluminum AA2024-T3 for drag reduction applications
US20120103430A1 (en) Method of reducing the object-traveling resistance
EP2447548A1 (en) Method of reducing the object-traveling resistance
US20220228022A1 (en) Polyurethane-based ice-shedding coatings
Kaakkunen et al. Fabrication of surfaces with reduced friction using nanosecond laser
Champagne Jr et al. Material Properties
Baek et al. Investigation of wettability and icing on the steel surface using laser surface treatment
CN109154086B (zh) 溶胶-凝胶防腐蚀处理的开发
EP3891227A1 (en) Coated substrates with attached dopants coblasted with particles and dopant
WO2024073158A9 (en) Reduced skin-friction drag surface textures and materials, designs, methods and systems
Thakur et al. Corrosion in the Aerospace Industry

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20120710

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20130911

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20130917

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20131212

A602 Written permission of extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602

Effective date: 20131219

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20140114

A602 Written permission of extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602

Effective date: 20140121

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20140214

A602 Written permission of extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602

Effective date: 20140221

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20140311

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20140617